厭氧生物濾池的設(shè)計(jì)及運(yùn)行試驗(yàn)

厭氧生物濾池的設(shè)計(jì)及運(yùn)行試驗(yàn)本實(shí)臉采用生物微電解-厭氧生物濾池組合工藝對(duì)貓場(chǎng)的厭甄廢漉進(jìn)行后續(xù)處理.經(jīng)縫表明.在相同的水質(zhì)條件及水力停留時(shí)間下r升流式混合型厭晁生物波池對(duì)廢水的處理效果要高于其他類型的生物悚池（■王利文等，2003）,所以本唉驗(yàn)將厭氧生物濾池坦計(jì)為升流式混合型，其試驗(yàn)裝.置流程圖如圖5」所示.懸浮揮泥疝水孔楨圖S,1試驗(yàn)裝置流程圖Fig.5.1TheflowchartofthctesterL調(diào)刊陶工厭氫生物蜂池3.出水收集1或自推接斜板沉微池）4水封瓶厭氧生物濾池試驗(yàn)?zāi)Ｐ筒煊糜袡C(jī)玻璃管制成r濾池內(nèi)徑120nmi，總高1600mm,總?cè)莘e1&09L有效容積1WJ1L反應(yīng)器下部設(shè)進(jìn)水口和排污口1進(jìn)水口至底部距?100mm，排污「I設(shè)在最底部；距池底150mm處設(shè)有布水孔板，布水孔板上部為150mm高的懸浮污泥區(qū)，中部設(shè)1000mm高的填料層，其例壁還設(shè)有3個(gè)間先為450mm的取樣口，填料L都為澄清區(qū)高200mm.在諭裝置的運(yùn)行過(guò)程中.廢水通過(guò)定量進(jìn)水系統(tǒng)，由閥門控制，經(jīng)進(jìn)水管從漉池下部進(jìn)入，再通過(guò)布水板均勻地向上流動(dòng).自下而上通過(guò)懸浮污泥區(qū)和填料層，由于填料的截留，使填料層的下部及填料空隙中存在著大量的厭氧污泥，能對(duì)廢水中的有機(jī)物進(jìn)行良好的降解，處理過(guò)程中產(chǎn)生的沼氣以微小氣泡不斷析出，經(jīng)濾池頂部排氣管通過(guò)水封排出，在沼氣的攪動(dòng)和水力沖擊下，有機(jī)質(zhì)與懸浮污泥及填料均充分接觸,并消化降解；出水則由上部的出水管排出進(jìn)入下一處理單元.在實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中，再根據(jù)需要對(duì)漁池的進(jìn)液pH、HRT等運(yùn)行參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化控制。填料高度的確定在厭氧生物濾池內(nèi)，由于填料是固定的，廢水進(jìn)入反應(yīng)器內(nèi)，逐漸被細(xì)菌水解酸化、轉(zhuǎn)化為乙酸和甲烷，廢水的組成隨反應(yīng)器高度的不同逐漸變化，然而細(xì)菌的種類與廢水的成分有關(guān)，因此微生物種群的分布也隨著填料高度的不同而呈現(xiàn)出一定的規(guī)律性。由于反應(yīng)器是升流式的，因此反應(yīng)器的底部細(xì)菌獲得的營(yíng)養(yǎng)最多，因而污泥濃度最高，且污泥的濃度隨高度上升逐漸減少。污泥的這種分布特征表明廢水中有機(jī)物的去除主要在反應(yīng)器底部進(jìn)行。據(jù)Young和Dahab報(bào)道，厭氧生物泌池在1m以上COD的去除率幾乎不再增加，而大部分COD是在0.3m以內(nèi)去除的（吳婉娥等，2003）.一些研究者也證實(shí)了：在一定容積負(fù)荷下，淺的的填料高度比深的填料高度有更好的處理效率，過(guò)多的增加填料高度只是增大了反應(yīng)器體積，在一定的進(jìn)液流S：和濃度下，反應(yīng)器的容積增加了，但處理效果沒有明顯變化（賀延齡,1998）。又由于在升流式混合型厭氧反應(yīng)器中，填料層高度與沌池總高之比通常以2/3為宜（王紹文等，2003）,而本濾池總高為L(zhǎng)6m,所以綜合以上經(jīng)驗(yàn)確定厭氧生物漁池填料高度為L(zhǎng)Om.濾池上部澄清區(qū)及底部污泥區(qū)高度的確定在填料區(qū)上部是澄清分離區(qū).由于廢水的生物紫凝和沉淀在沌池的填料段已基本完成，澄清區(qū)只是進(jìn)一步提高系統(tǒng)的固液分離效果，因此澄清區(qū)高度并不需要很痛,再根據(jù)裝置的總高及填料的高度，將澄清區(qū)高度定為0.2m。漁池底部的污泥層，起著污泥床的作用，在這一污泥層中有機(jī)物的降解十分迅速，并對(duì)控制漁池的污泥量十分有利，因此設(shè)計(jì)中漁池底部應(yīng)留有足夠的容積以促進(jìn)污泥層的形成，并使下部的污泥壓縮，減少污泥量（林奇，1999）。又由于反應(yīng)器中絕大部分的污染物是在0.3m高度以內(nèi)去除的，所以污泥區(qū)的高度不用太高，本裝置中將污泥區(qū)高度設(shè)計(jì)為0.15mo濾池填料的布局以微電解靜態(tài)試驗(yàn)得出的結(jié)論為參考，將厭氧生物港池中的鐵炭填料以3：1的比例裝入一個(gè)事先用鐵網(wǎng)做成的筒狀填料框中。由于本試驗(yàn)裝置為升流式生物源池，且鐵屑在反應(yīng)中會(huì)有鐵的溶解和絮凝，長(zhǎng)期運(yùn)行會(huì)有堵塞的可能，而焦炭比鐵屑的強(qiáng)度大，孔隙率也大，處理中不會(huì)有腐蝕現(xiàn)象，所以在填料框下部先設(shè)一層粒徑較大的焦炭層（粒徑25mm左右），焦炭層上部區(qū)域再按自下而上粒徑由大到小的原則裝入鐵屑和焦炭的混合物，并盡量使鐵屑和焦炭填料交錯(cuò)布局，在避免填料堵塞的同時(shí)還可以使池內(nèi)水流流向能州曲折多變?cè)斐闪己玫幕旌辖佑|和截留的作用.完成填料布局后，再將裝好填料的框放入港池中，流池內(nèi)設(shè)有填料支架，在電濾池底300mm處為支架平臺(tái)，以支撐填料框。填料框網(wǎng)格寬度不能太小，太小了易造成堵塞,太大了填料粒徑就應(yīng)較大，所以根據(jù)本實(shí)驗(yàn)所選鐵屑和炭粒的大小選擇網(wǎng)格寬度為10mm左右的高強(qiáng)度鐵網(wǎng)，將其固定在預(yù)先焊好的鐵框上制成填料框。源池頂蓋可以打開，以便檢修.在廢水處理運(yùn)行過(guò)程中，鐵屑會(huì)有一定數(shù)量的耗收。運(yùn)行一段時(shí)間后，可打開頂蓋向筐中補(bǔ)加鐵屑，以實(shí)現(xiàn)填料的補(bǔ)充和更換。一般情況下惰性電極即焦炭不用更換，腐蝕電極即鐵屑每年補(bǔ)充投入兩次即可（周培國(guó)和傅大放，2001）,,厭氧生物濾池有機(jī)容積負(fù)荷的計(jì)算反應(yīng)器的有機(jī)負(fù)荷（OrganicLoadingRale,簡(jiǎn)寫作OLR）可以分為容積負(fù)荷（VolumeLoadingRale1簡(jiǎn)寫作VLR）和污泥負(fù)荷（SludgeLoadingRate.簡(jiǎn)寫作SLR）兩種表達(dá)方式（賀延齡，1998）o本試驗(yàn)中采用前者,?即容積負(fù)荷VLR來(lái)表示反應(yīng)器的有機(jī)負(fù)荷。厭氧生物沌池有機(jī)容積負(fù)荷的計(jì)并公式如F：U產(chǎn)QWV （1）式中：Uv——有機(jī)容積負(fù)荷，即單位反應(yīng)器容積每日接受的廢水中有機(jī)污染物的量，其單位為kgCOD/（n??d）0—廢水流垃，垠位為m3/dSo—進(jìn)水的有機(jī)物濃度，單位kgCOD/n?V——反應(yīng)隅有效容積（n?）本試驗(yàn)是通過(guò)增大進(jìn)水流量來(lái)提高有機(jī)負(fù)荷的，漁池啟動(dòng)初期，反應(yīng)器的有機(jī)容積負(fù)荷一般在1.0kg/(m3-d)(張忠祥和錢易，2004),可通過(guò)先少量進(jìn)水的方法，延長(zhǎng)廢水在反應(yīng)器中的停留時(shí)間來(lái)達(dá)到該有機(jī)容積負(fù)荷。隨著厭氧微生物對(duì)處理廢水的適應(yīng)，再逐步提高負(fù)荷。本試驗(yàn)中濾池啟動(dòng)初期進(jìn)水濃度為770mg/L左右,濾池有效容積為12.31L,選定啟動(dòng)初期有機(jī)容積負(fù)荷Uv為1.0kg/(m3d),所以根據(jù)(1)式可得到油池啟動(dòng)初期進(jìn)水流量應(yīng)為15.99Ud。再根據(jù)水力停留時(shí)間的計(jì)算公式：V=QHRT(=>HRT=V/Q (2)式中：HRT—水力停留時(shí)間,d再按(2)式可推算出濾池啟動(dòng)初期HRT為18.48h左右.但為便于實(shí)際操作和計(jì)算本試驗(yàn)將啟動(dòng)初期HRT定為18ho濾池穩(wěn)定運(yùn)行階段的有機(jī)負(fù)荷可通過(guò)表5.1(張忠祥和錢易，2004)所列出的不同溫度下厭氧生物漁池的容積負(fù)荷取值范圍來(lái)選定。表5.1不同溫度下厭氧生物濾池的容積負(fù)荷Table5.1Volumeloadingrateoftheanaerobicfilterindifferenttemperature溫度/C容積負(fù)荷kg/(m5-d)15~251-330^353-105（M05-15淀池正式運(yùn)行試驗(yàn)期間溫度在23~35匕之間，參考表5.1選擇濾池的機(jī)容積負(fù)荷范圍為：L5~10k1(m%)。又由于本試驗(yàn)中濾池進(jìn)水濃度為770mgeOD/L左右，屬于中低濃度，而對(duì)于中低濃度的有機(jī)廢水濾池的市機(jī)負(fù)荷一般不高于4kg/(m%)(王紹文等，2003)。所以綜合權(quán)衡，選擇將港池的有機(jī)負(fù)荷控制在L5~4kg/(m3d)之間。由以上(1).(2)兩式可推導(dǎo)出有機(jī)負(fù)荷和HRT之間的關(guān)系式：（3）HRT$U（3）利用（3）式可相應(yīng)的計(jì)算出濾池應(yīng)控制的最大和最小水力停留時(shí)間，即:HRTnux=S（/Uvmin=770X10力.5力.5133d=0.5133X24h=12.3hHRTmin=S（/Uvm?=770X10,3/4=0.1925d=0.1925X24h=4.6h由于微電解靜態(tài)試驗(yàn)得出鐵炭微電解反應(yīng)獲得良好的處理效果需5h,所以厭氧生物濾池根定運(yùn)行試驗(yàn)中，將HRT控制在5-12.3h之間進(jìn)行試驗(yàn)比較。5.2厭氧生物濾池的啟動(dòng)試驗(yàn)濾池的啟動(dòng)過(guò)程本試驗(yàn)用接種污泥為沼氣池中經(jīng)過(guò)充分厭氧消化的消化污泥，接種污泥的培養(yǎng)和馴化采用異步法進(jìn)行，先培養(yǎng)后馴化q取已經(jīng)過(guò)濾處理的消化污泥6L,再加入2L經(jīng)過(guò)渡處理的豬糞原水（作為營(yíng)養(yǎng)液），然后灌入?yún)捬醴磻?yīng)罐中在室溫F進(jìn)行厭氧條件培養(yǎng)（由于是在7月份進(jìn)行的接種實(shí)驗(yàn)，當(dāng)時(shí)的室溫為30~35C,不用置于培養(yǎng)箱中培養(yǎng)，可直接在室溫下進(jìn)行培馴），每日將上清液倒掉再補(bǔ)充新的豬糞原水，當(dāng)犍內(nèi)開始有大量氣泡產(chǎn)生時(shí)即可認(rèn)為厭氧菌已培養(yǎng)成熟（李亞新等，1995）,并取出進(jìn)入污泥馴化階段。在污泥的馴化階段先將已經(jīng)培養(yǎng)成熟的接種污泥6L＞與經(jīng)過(guò)泄處理的厭氧廢液、豬糞原水（豬糞原水占總投入量的10%）混合攪拌成與漉池有效容積相同體積的混合液后一同投入?yún)捬跎餅V池內(nèi)完成污泥的接種，接種后海池內(nèi)污泥濃度為15.8kgVSS/m\為防止污泥流失，先靜置2天，然后開始進(jìn)水。由于試驗(yàn)中漉池的形狀和容積一定，因此本試驗(yàn)通過(guò)增大進(jìn)水流量來(lái)提高進(jìn)水負(fù)荷,為了使波池盡快適應(yīng)豬場(chǎng)厭氧廢液的水質(zhì)，啟動(dòng)期間一直以1：1配比后的厭氧廢液進(jìn)行進(jìn)水，未對(duì)港池進(jìn)水濃度再進(jìn)行其他調(diào)整。啟動(dòng)期間溫度在23.2~335c之間，進(jìn)水COD的濃度為770mg/L左右，進(jìn)水濁度為380NTU左右，進(jìn)水pH為7.2~7.6.啟動(dòng)初期，按水力停留時(shí)間18b進(jìn)水馴化，每天間歇進(jìn)水和出水。進(jìn)水一周后，觀察到濾池內(nèi)生物填料上已生成一層薄的墨綠色生物膜，底部開始形成顆粒污泥，并有微小氣泡產(chǎn)生。進(jìn)水兩周后，發(fā)現(xiàn)填料表面均明顯掛膜，生物膜生長(zhǎng)良好，濾池出水開始變清，此時(shí)對(duì)水質(zhì)適應(yīng)性的馴化基本成熟。之后再逐

漸的提高進(jìn)水量，使水力停留時(shí)間達(dá)到12h,再歷時(shí)半個(gè)月，波池運(yùn)行進(jìn)入穩(wěn)定階段，此階段系統(tǒng)出水較清，經(jīng)測(cè)定，濁度去除率穩(wěn)定在70%以上，至此認(rèn)為漁池啟動(dòng)成功，可以開始轉(zhuǎn)入正式運(yùn)行試驗(yàn)。漁池啟動(dòng)期間的運(yùn)行情況如表5.2所示：表52渡池啟動(dòng)期間的運(yùn)行結(jié)果Table5.2Runningresultsonthestartupofthefilter運(yùn)行時(shí)間PH進(jìn)水出水濁度（NTU）濾池內(nèi)污泥特征及掛膜情況濁度（NTU）PH2d7.42386.47.58209.2有微小氣泡產(chǎn)生4d7.35397.27.332645填料表面顏色變深6d7.24364.17.25205.8生物膜除約可見，正在生Sd7.35384.57.31248.7成中l(wèi)Od7.48382.97.35238.412d7.25359.37.32185.8開始出現(xiàn)緞薄的一層14d7.23392.17.30183.2墨綠色生物膜16d7.59383.87.49220.518d7.42411.27.58138.7填料表面均明顯掛膜，沌20d7.36377.47.46162.1池內(nèi)部分污泥溶解成紫狀，氣泡變多22d7.20386.27.41143.323d7.24403.57.39109.1生物腴增厚，水中出現(xiàn)較24d7.60379.07.51116.8多氣泡，抵浮污泥區(qū)中形25d7.44394.9757162.2?成少坡顆粒污泥，直徑約1mm左右26d757382.77.3999.427d7.28369.87.3097.7顆粒污泥增多，且變大粒28d75939267.48825役在1~2mm之間.生物膜生長(zhǎng)良好29d7.37380.17.5284.9

522試驗(yàn)結(jié)果分析對(duì)表5.2的試驗(yàn)結(jié)果作圖分析,得出漁池啟動(dòng)期間濁度去除率隨運(yùn)行時(shí)間變化曲線如下圖5.2所示：o2 610Ml8 22 24 26 28o2 610Ml8 22 24 26 28運(yùn)行時(shí)間/d908070605040302010<*經(jīng)xea圖52濁度去除率隨運(yùn)行時(shí)間的變化Fig.5.2Changebetweenrateofturbidityremovalandruntime從圖5.2中可以看出，濾池開始啟動(dòng)的l~12d,HRT為18h,進(jìn)水的濁度為380NTU左右，系統(tǒng)對(duì)濁度的去除效果比較穩(wěn)定，其去除率基本都在33%Y6%之間小范圍波動(dòng)。在此期間，由于設(shè)計(jì)的HRT最高，系統(tǒng)中廢液上升的流速很小，從而布?利于保持反應(yīng)器中的污泥量，微電解填料截留吸附了相當(dāng)一部分細(xì)小懸浮污泥，并開始形成生物膜。所以此階段，濁度去除率的波動(dòng)較小。而在戰(zhàn)池啟動(dòng)運(yùn)行的第12~26d,濁度的去除效果卻很不稔定，濁度的去除率在42%~75%之間大幅波動(dòng)。這與此階段濾池HRT的變化有關(guān)，此階段渡池的HRT由?18h逐漸變小至12h,即進(jìn)水的流量在這一階段逐漸升高。HRT調(diào)整后可能造成少部分生物脫脫落，并使濾池內(nèi)沉降性較差的懸浮污泥隨出水排出，從而引起了去除效果的波動(dòng)，但此階段填料表面生物股仍生長(zhǎng)良好.在啟動(dòng)運(yùn)行到26~29d時(shí)，濁度的去除率基本穩(wěn)定在70%以上且變化很小。所以可以認(rèn)為此時(shí)漉池的運(yùn)行已進(jìn)入穩(wěn)定狀態(tài)，濾池啟動(dòng)成功.通過(guò)對(duì)填料層生物膜的觀測(cè)，發(fā)現(xiàn)啟動(dòng)完成后填料層中除形成較厚的生物膜以外，還形成大量直徑為1~2mm的顆粒污泥。通過(guò)對(duì)濾池啟動(dòng)過(guò)程中濁度去除率隨運(yùn)行時(shí)間變化的分析，得出本試驗(yàn)中濾池啟動(dòng)所需的時(shí)間為26~29d,而H前大多數(shù)厭氧生物灌池的啟動(dòng)都需要1~2個(gè)月或更長(zhǎng)的時(shí)間，所以本試驗(yàn)中源池的后動(dòng)時(shí)間較短。且濾池啟動(dòng)完成后濁度的去除率可達(dá)到70%以上.通過(guò)對(duì)濾池啟動(dòng)期間填料的掛膜情況進(jìn)行觀察得出：本試驗(yàn)中作為漁池填料的鐵謠和焦炭對(duì)反應(yīng)器中顆粒污泥的形成具有巨大的推動(dòng)作用，從而加速了反應(yīng)器的啟動(dòng)。5.3工藝處理效果的影響因素試驗(yàn)5.3.1試驗(yàn)方法與試驗(yàn)結(jié)果在厭氧生物漁池的正式運(yùn)行試驗(yàn)中.先通入未調(diào)pH的試驗(yàn)廢水進(jìn)行第一階段的運(yùn)行試驗(yàn),由于試驗(yàn)中的進(jìn)水為同一批配比的厭氧廢液，試驗(yàn)運(yùn)行期間，每次所測(cè)的pH值均在7.4±0.2的范圍內(nèi)，變化不大，所以此階段的運(yùn)行試驗(yàn)過(guò)程中可忽略進(jìn)液pH值的影響，而主要考慮HRT對(duì)處理效果的影響.通過(guò)調(diào)節(jié)進(jìn)水流量來(lái)改變HRT,將反應(yīng)器的HRT分別控制在5h,7h,9h和12h進(jìn)行試驗(yàn).由于本試驗(yàn)中未采用高精度進(jìn)水流量控制設(shè)備,所以試驗(yàn)中所控制的HRT只是一個(gè)近似值。當(dāng)HRT為5h,7h,9h和12h時(shí)，反應(yīng)器對(duì)濁度的去除效果如表5.3所示。為察看進(jìn)液pH值調(diào)到6后是否對(duì)濁度的去除有顯著增強(qiáng)的作用.在第一階段的運(yùn)行試驗(yàn)完成之后，先將試驗(yàn)廢水的pH調(diào)到6,再通入旗池進(jìn)行運(yùn)行試驗(yàn)，運(yùn)行階段的控制同第一階段一樣，此階段即進(jìn)液pH調(diào)到6后在不同的HRT下對(duì)濁度的去除效果如表5.4所示。本試驗(yàn)中濾池正式運(yùn)行期間的溫度均在23~35c之間，是比較適宜漉池內(nèi)菌種生長(zhǎng)的中溫范圍，而且試驗(yàn)期間溫度的波動(dòng)較小，所以可以不考慮溫度對(duì)漁池處理效果的影響.表53不調(diào)pH時(shí)反應(yīng)器對(duì)濁度去除的結(jié)果Table53ResultofturbidityremovalonthereactorattheunchangedpH取樣R1234 56 平均值進(jìn)水濁度n（NTU）381.7364.9386.2400.5396.7374.6384.1HRTr5h出水濁度（NTU）130.298.7114.5129.3118.1112.7117.3濁度去除率y65.89%72.95%70.35%67.72%70.23%69.91%69.51%進(jìn)水注度n<NTU）407.3352.6384.4395.2399.0367.1384.3HRT=7h出水濁度（NTU）102.984.573.196.868.375.083.4濁度去除率y74.74%76.04%80.98%75.51%82.88%79.57%78.29%進(jìn)水濁度n（NTU）392.7365.9403.8379.2401.6358.5383.6HRT=9h出水濁度（NTU）79.970.186.563.692.264.076.1濁度去除率y79.65%80.84%78.58%83.23%77.04%82.15%80.25%進(jìn)水濁度n（NTU）377.6389.2362.2385.7397.8371.5380.7HRT=12h出水濁度（NTU）77.887.660.776.195.669.277.8濁度去除率y79.40%77.49%83.24%80.27%75.97%81.37%79.62%5.3.25.3.2試驗(yàn)結(jié)果分析與討論表5.4進(jìn)液pH調(diào)到6后反應(yīng)器對(duì)濁度去除的結(jié)果Table5.4ResultofturbidityremovalonthereactorafterthepHofitsenteringwaterhasbeingchangedto6取樣R123456平均值進(jìn)水濁度n(NTU)389.6417.5383.7377.2361364.4382.2HRT-5出水濁度(NTU)107.9103.6112.198.5115.2101.8106.5濁度去除率y72.30%75.19%70.78%73.89%68.09%72.06%72.05%進(jìn)水濁度n(NTU)398.5379.7392.2385.4375.8347.4380.2HRT=7也水濁度(NTU)76.878.867.159.562.360.667.5濁度去除率y80.73%79.25%82.89%84.56%83.42%82.66%82.25%進(jìn)水濁度n(NTU)403.0388.8391.1369.53523365.6378.4HRT=9出水濁度(NTU)80.963.772.584.369.257.471.5濁度去除率y79.93%83.62%81.46%77.19%80.36%84.30%81.14%進(jìn)水濁度n(NTU)387.1389.8375.9382.5367.7356.0376.5HRT=12出水濁度(NTU)95.677.480.589.759.291.182.3濁度去除率y7530%80.14%78.58%76.55%83.90%74.41%78.15%對(duì)表5.3和表5.4的試驗(yàn)結(jié)果用SPSS軟件進(jìn)行雙因素協(xié)方差分析，其中指定進(jìn)液pH變量A和HRT變故x為固定因素變量，取樣R為隨機(jī)因素變量，濁度去除率y為因變量，將進(jìn)液濁度作為方差分析中的協(xié)變成，用n表示。分析pH值調(diào)到6和不調(diào)pH時(shí)對(duì)厭氧廢液濁度去除效果的差異性，并對(duì)不同反應(yīng)時(shí)間時(shí)濁度去除率的均值作DUNCAN法差異顯著性檢驗(yàn)。其分析結(jié)果如下表5.5和圖5.3所示.表SS系統(tǒng)運(yùn)行試驗(yàn)中主要影響因素的檢驗(yàn)結(jié)果Table5.5ResultsofBetween-Subjectseffectsinthesystem'srunningtest弟異來(lái)源第三類平方和自由度df均方F顯著性Sig.pH(A)Hypothesis25.965125.9653.4190.073Enor258.178347.593HRT(x)Hypothesis774.8883258.29634.0160.000Error258.178347593曳豆(R)Hypothesis28.61255.7220.7540.589Error258.178347.593進(jìn)液湮度(n)Hypothesis0.01810.0180.0020.962Error258.178347.593pH4HRT(AaX)Hypothesis49.143316.3812.1570.111Enor258.178347.593?由上表5.5主要影響因素的檢驗(yàn)結(jié)果可知：進(jìn)液pH變量A的F值為3.419,顯著水平達(dá)0。73>0.05,可見進(jìn)液pH調(diào)到6后的濁度去除效果相對(duì)不調(diào)pH時(shí)的處理效果來(lái)說(shuō)差異不顯著；另外，HRT變量x的F值為34.016,顯著水平達(dá)0.000<0.01,可見HRT對(duì)濁度去除率的影響極顯著，所以要對(duì)HRT進(jìn)行一定的控制。HRT變量x和pH變域A的交互效應(yīng)的顯著水平為故HRT和pH的交互作用影響不顯著.重復(fù)變成R的顯著水平為。589>0.05,所以重復(fù)試驗(yàn)的影響也不顯著，協(xié)變量n的顯著水平為0.962>0。5,可見協(xié)變最n的影響不顯著，所以可以不考慮進(jìn)液濁度對(duì)濁度去除率的影響.進(jìn)液PH進(jìn)液PH 不必PH PH調(diào)到6水力停留時(shí)間向圖S3不調(diào)pH與pH調(diào)到6后濾池在不同HRT下對(duì)濁度的去除率Fig.53Rateofturbidityremovalonthereactorwithitsenteringwater'spH

unchangedandwhichhasbeingchangedto6atdifferenthydraulicretentiontime53.2.1調(diào)節(jié)進(jìn)液pH值后對(duì)處理效果的影響厭氧處理中，水解菌與產(chǎn)酸菌對(duì)pH值有較大范圍的適應(yīng)性，大多數(shù)這類細(xì)菌可以在pH為5.0~8.5范圍生長(zhǎng)良好，但通常對(duì)pH值敏感的甲烷菌適宜生長(zhǎng)的pH為6.5~7.8,這也是通常情況下厭氧處理應(yīng)控制的pH范圍.厭氧處理的這一pH范圍是指反應(yīng)器內(nèi)反應(yīng)區(qū)的pH,而不是進(jìn)液的pH。廢水進(jìn)入反應(yīng)器內(nèi)，生物化學(xué)過(guò)程和稀郛作用可迅速改變進(jìn)液的pH值，其中酸的形成，特別是乙酸的形成對(duì)pH的改變最大，因此當(dāng)含有溶解性碳水化合物（如髓，淀粉）、揮發(fā)性脂肪酸（VFA）等的廢水進(jìn)入反應(yīng)器后pH將降低，而已酸化的廢水進(jìn)入后pH會(huì)上升（賀延齡，1998）.豬場(chǎng)厭氧廢液是經(jīng)過(guò)沼氣池處理后的出水，即相當(dāng)于是經(jīng)過(guò)預(yù)酸化處理后的廢水，其中仍含有相當(dāng)一部分未降解的碳水化合物和其他復(fù)雜大分子有機(jī)物：在進(jìn)入?yún)捬醴磻?yīng)器進(jìn)一步厭氧反應(yīng)的過(guò)程中，仍會(huì)有乙酸的生:成，從而提供了促進(jìn)反應(yīng)器中微電解反應(yīng)所需的微電解反應(yīng)消耗酸，會(huì)使廢水的pH上升，因此就理論而言，適當(dāng)降低進(jìn)液的pH值能促進(jìn)微電解的作用，同時(shí)乂可以使反應(yīng)器中的pH值上升達(dá)到適于厭氧菌生長(zhǎng)的良好的pH范圍，從而能增強(qiáng)反應(yīng)器的處理效果。但同時(shí)山于沼氣池厭氧后的出水（即厭氧廢液）一般都偏中性（pH在72左右），pH值的變化不大，已證明穩(wěn)定運(yùn)行的厭氧生物源池對(duì)pH的變化有一定的承受能力，即使pH梢有上升也仍基本處于適于厭氧微生物的生長(zhǎng)的pH范圍(操衛(wèi)平，2004；鄧良偉等,2002；張忠祥和錢易，2004),?也就是說(shuō)不調(diào)節(jié)進(jìn)液的pH值也可能達(dá)到一定的處理效果。所以在灰氧生物流池的正式運(yùn)行階段，對(duì)進(jìn)液的pH調(diào)到6和不調(diào)時(shí)分別進(jìn)行試驗(yàn)，檢驗(yàn)調(diào)節(jié)pH后是否能對(duì)濁度的去除起到顯著增強(qiáng)的作用.由以上分析結(jié)論和圖5.3可知，進(jìn)液pH調(diào)到6后的濁度去除效果相對(duì)不調(diào)時(shí)的處理效果而言沒有明顯的優(yōu)勢(shì)。分析其原因可能是：不調(diào)pH的偏堿性廢液進(jìn)入漁池后進(jìn)一步厭氧的過(guò)程中產(chǎn)生的乙酸可能提供了微電解反應(yīng)所需的H\微電解的作用又剛好起到了良好的pH緩沖效果，在處理過(guò)程中反應(yīng)器內(nèi)液體的pH雖有上升但仍處于微生物適于生長(zhǎng)的葩圍。而pH調(diào)到6后對(duì)微電解作用可能有一定的增強(qiáng)效果，但對(duì)于微電解和厭氧生物處理的協(xié)同作用并沒有顯著增強(qiáng)的效果。所以可以不用調(diào)節(jié)pH值而直接進(jìn)液進(jìn)行處理.5322水力停留時(shí)間對(duì)處理效果的影響不調(diào)pH值只通過(guò)調(diào)節(jié)進(jìn)水流最來(lái)改變HRT。HRT分別為5h,7h,9h,12h時(shí),淀池對(duì)濁度的去除效果見表5.3。由以上方差分析結(jié)果知HRT對(duì)濁度的去除率影響顯著.從以上HRT與濁度去除率之間關(guān)系的方差分析圖5,3可以看出，濁度去除率隨HRT的升高而逐漸增大，但最后又略有下滑的趨勢(shì).分析其濁度去除率出現(xiàn)下滑趨勢(shì)的原因可能是：隨著HRT的增大，微電解作用越充分，廢液的pH升高的越大,當(dāng)HRT再增大而使廢液的pH升高到對(duì)反應(yīng)器中微生物的厭氧作用產(chǎn)生抑制時(shí)，則會(huì)導(dǎo)致反應(yīng)器處理率的降低，所以HRT過(guò)長(zhǎng)反而會(huì)使去除率降低?為尋找最佳HRT.對(duì)表5.3中不調(diào)pH值時(shí)HRT與濁度去除率之間的關(guān)系進(jìn)行回歸分析。依據(jù)以上方差分析中不同HRT下的濁度去除率關(guān)系圖5.3的線性特點(diǎn)，在SPSS中，選用曲線估計(jì)過(guò)程(CurveEslimatkm)對(duì)濁度去除率y與HRT變量x之間進(jìn)行曲線擬合分析,選擇二次方程(Quadratic)模型進(jìn)行描述，即：y=c+bix+b2X2式中：濁度去除率y的單位為％：水力停留時(shí)間x單位為h。Pl歸分析結(jié)果如表5.6和圖5.4所示：表5.6HRT與濁度去除率的回歸分析評(píng)估表Table5.6EstimatestorateofturbidityremovalandthehydraulicretentiontimebyregressionEquationModelSummaryParameterEstimatesRSquareF dfldf2Sig.Constantblb2Quadratic0.63739.446 2450.00033.80310.194-0.538圖5.4濁度去除率與水力停留時(shí)間HRT之間的曲線擬合Fig.5.4Curvefitbetweentherateofturbidityremovalandthehydraulicretention

time經(jīng)SPSS曲線擬合分析，得到濁度去除率y隨HRT變量x變化的擬合曲線方程為：y=33.803+10.194x-0.538x2由分析結(jié)果表5.6可知：回歸方程的決定系數(shù)R2為0.637,F統(tǒng)計(jì)量為39.446,顯著水平達(dá)0.000<0.0L故所擬合的曲線方程是極顯著的，該模擬關(guān)系式可信.利用該方程及擬合曲線圖5.4可推算出濁度去除率最高時(shí)的HRT,即估計(jì)的最佳HRTo經(jīng)計(jì)算得曲線頂點(diǎn)坐標(biāo)為(9.47,82.09%)>即濾池運(yùn)行的最佳HRT為9.47h。所以在沙池的實(shí)際運(yùn)行中，可將HRT控制在9.47h左右即可獲得最佳的處理效率。5.55.5濾池的堵塞與控制5.55.5濾池的堵塞與控制5.45.4濾池的穩(wěn)定運(yùn)行試驗(yàn)由于本試驗(yàn)中未采用高精度的流量調(diào)節(jié)裝置.，HRT不能得到精確控制，所以在港池的稔定運(yùn)行試驗(yàn)中將濾池的HRT控制為9~10h之間進(jìn)行試驗(yàn)。其稔定運(yùn)行試驗(yàn)中的處理結(jié)果如卜.表5,7所示，表中所列數(shù)據(jù)為各項(xiàng)目所測(cè)數(shù)據(jù)的平均值。表5.7泣池穩(wěn)定運(yùn)行試驗(yàn)的處理結(jié)果Table5.7Resultofthebio-filteronitsstablerunningtime項(xiàng)目湮度（NTU）BOD5(mg/L)COD(mg/L)BODs/CODPH進(jìn)水387.4226.0752.90.307.42出水77.1115.7274.50.427.98去除率80.10%48.81%63.54%通過(guò)對(duì)濾池穩(wěn)定運(yùn)行試驗(yàn)的處理結(jié)果進(jìn)行檢測(cè)和觀察發(fā)現(xiàn)：厭氧生物濾池對(duì)濁度、COD和BOD的平均去除率可分別達(dá)到80.10%,63.54%和48.81%；厭氧生物漁池出水的平均濁度、平均COD和平均BOD值可分別達(dá)到77.1NTU,274.5mg/L.115.7m^L；其出水的COD和BOD均達(dá)到了國(guó)家針對(duì)集約化番禽養(yǎng)殖業(yè)污水所規(guī)定的排放標(biāo)準(zhǔn)（GB1859G200L見表1.4）和農(nóng)田灌溉中早作的水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)（GB5084?92）°在整個(gè)處理過(guò)程中，廢液的平均pH雖由進(jìn)水時(shí)的7.42升高到7.98,但其出水仍在農(nóng)田灌溉用水水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)所規(guī)定的5.5~8.5以內(nèi)，所以出水pH也符合農(nóng)用灌溉要求。厭氧廢液經(jīng)泄池處理后，平均濁度值己從原來(lái)的387.4降到77.1,通過(guò)對(duì)進(jìn)水和出水的對(duì)比觀察可以發(fā)現(xiàn)其出水明顯變清。由于系統(tǒng)處理后的出水欲用作農(nóng)田灌溉，所以出水的濁度也應(yīng)滿足濯溉要求，然而目前對(duì)于濁度而言，還未為出臺(tái)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)作為參考，所以對(duì)于出水的濁度只要能易于噴灌不堵塞就可以了?將濾池處理后的出水裝進(jìn)噴壺中進(jìn)行簡(jiǎn)易的噴射試驗(yàn)，通過(guò)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)其出水能較好的從噴壺中噴射出來(lái)，所以就其出水濁度而言基本可用于灌溉.但為了使最終出水的濁度更低,更易于噴射，整體處理系統(tǒng)中在漉池之后還設(shè)有斜板沉淀池?砂濾池。對(duì)濾池的出水再引入梁仁禮同學(xué)設(shè)計(jì)的斜板沉淀池和砂漁池處理，以使系統(tǒng)最終的出水更易于灌溉和作物吸收，同時(shí)更好的避免噴灌時(shí)發(fā)生堵塞的可能，此外,通過(guò)厭氧生物濾池處理后，廢水的BOD5/COD由進(jìn)水時(shí)的0.30提高到0.42,可見經(jīng)該工藝處理后，廢水的可生化性可以得到較大的改善，從而為更進(jìn)一步的好氧后處理打下了隼實(shí)的菸礎(chǔ)。厭氧生物濾池的長(zhǎng)期運(yùn)行可能會(huì)引起反應(yīng)器的堵塞，所以在渡池設(shè)計(jì)中還應(yīng)考慮濾池的堵塞問題。為了盡量減少濾池堵塞的可能性，通過(guò)對(duì)各種厭氧生物濾池類型的比較分析，將本試驗(yàn)的厭氧生物流池設(shè)計(jì)為堵塞可能性最小的升流式混合型厭氧生物港池.為避免濾池填料的堵塞，在裝置的設(shè)計(jì)中主要采取了如下措施：首先,在填料的選用上選擇了粒徑和空隙率都較大的鑄鐵局利焦炭作為填料：其次，在填料的布局設(shè)計(jì)中，將濾池下部先設(shè)一層粒徑較大的焦炭層，焦炭層上部區(qū)域再按自下而上粒徑由大到小的原則裝入鐵屑和焦炭的混合物，并使鐵屑和焦炭填料交錯(cuò)布局，以避免填料的堵塞。為了延長(zhǎng)生物漁池的處理周期，試驗(yàn)中在廢水進(jìn)入生物漁池前先將其引入砂池裝置（梁仁禮同學(xué)設(shè)計(jì)的砂濾柱），將廢水中較大的固體懸浮物截留，從而進(jìn)一步避免漁池堵塞。另外采用鐵炭作為濾池填料，可利用其微電解的原理使分散在廢液中的膠體雜質(zhì)和細(xì)小的懸浮態(tài)污染物因微電場(chǎng)的作用，沉積或吸附在電極填料上而被生物降解，從而使廢液的濁度和懸浮物的濃度得以降低，而使濾池的堵塞問題得以緩解。有試驗(yàn)證明，在濾池掛膜運(yùn)行期間進(jìn)行適當(dāng)?shù)姆礇_洗不僅可避免漁池的堵塞，同時(shí)還可以提高灌池的處理能力（白宇等，2004）o所以，試驗(yàn)中根據(jù)具體的運(yùn)行情況可定期對(duì)濾池進(jìn)行反沖洗以避免漉池堵塞。為此，本裝置在沙池底部設(shè)有拌污口，可從濾池頂部進(jìn)水對(duì)濾池進(jìn)行反沖洗。而反沖洗會(huì)使漉池內(nèi)微生物的量減少，使?jié)O池對(duì)有機(jī)污染物的降解能力暫時(shí)減弱，所以濾池恢復(fù)到最佳的處理能力還需要一定的時(shí)間（郭天鵬等，2002）。在生物濾池的反沖洗中，沖洗強(qiáng)度過(guò)小，生物活性增加較?。憾鴽_洗強(qiáng)度過(guò)大，生物鼠的損失過(guò)大，從而會(huì)使源池恢復(fù)處理能力的時(shí)間變長(zhǎng)。因此，在進(jìn)行反沖洗時(shí)應(yīng)控制好反沖洗的強(qiáng)度和時(shí)間，盡量避免微生物的大量流失。相關(guān)試驗(yàn)證明，在適當(dāng)時(shí)期經(jīng)過(guò)小強(qiáng)度、短時(shí)的反沖洗后，可使生物漉池內(nèi)局部積累的微生物在填料層獲得重新分布，使生物活性增強(qiáng)，從而有利于生物漁池的恢熨運(yùn)行（白宇等，2004）?由于本試驗(yàn)過(guò)程中濾池一直未出現(xiàn)堵塞，而為了檢驗(yàn)反沖洗對(duì)油池堵塞后的處理效果，通過(guò)增加進(jìn)水濃度先制造港池的坊塞現(xiàn)軟，然后對(duì)漁池進(jìn)行反沖洗試驗(yàn)。將沖洗強(qiáng)度控制為中低強(qiáng)度和較高強(qiáng)度分別對(duì)沙池進(jìn)行單獨(dú)的水沖洗，沖洗強(qiáng)度分別為約1L3L7（s-m2）和26.1L/（sm2）,沖洗時(shí)間為5min。反沖洗后觀察生物膜和污泥量的變化情況，并對(duì)灌池按HRT約9~10h進(jìn)水運(yùn)行，從進(jìn)水時(shí)開始記時(shí)，間隔一定時(shí)間后對(duì)出水的濁度進(jìn)行檢測(cè)，兩種沖洗強(qiáng)度下反沖洗后濾池恢豆運(yùn)行期的濁度去除結(jié)果如下圖5.5和圖5.6所示:6010 11 13 14 15 16 17 18 20運(yùn)行時(shí)間/h505056010 11 13 14 15 16 17 18 20運(yùn)行時(shí)間/h5050588776次、*做41刎ffi圖5.5中低強(qiáng)度反沖洗后淀池運(yùn)行期間的濁度去除率Fig.5fTherateofturbidityremovalonthemid-flowratebackwashinginfilter's

running運(yùn)行時(shí)間/h運(yùn)行時(shí)間/h圖5.6較高強(qiáng)度反沖洗后池池運(yùn)行期間的濁度去除率Fig.5.6Therateofturbidityremovalonthehigh-flowratebackwashinginfilter's

running由圖5.5和圖5.6可以看出，中低強(qiáng)度反沖洗后，濾池在運(yùn)行16h后濁度去除率恢復(fù)到80%左右；而較高強(qiáng)度的反沖洗下，濾池運(yùn)行22h后濁度去除率才可恢復(fù)到80%左右。根據(jù)以上兩圖的分析結(jié)果及兩種沖洗強(qiáng)度下填料層生物膜和污泥量的變化情況，得出如下表5.8所示的兩種反沖強(qiáng)度的處理效果對(duì)比表：表5.8兩種反沖強(qiáng)度下處理效果的比較Table5.8Comparisonoftreatmenteffectatthetwoflowratebackwashing沖洗強(qiáng)度約113U（$???）（中低強(qiáng)度）約26.山（s?m?）（較高強(qiáng)度）沖洗時(shí)間5min5min生物膜有部分脫落脫落較多填料層污泥減少不多減少較多恢復(fù)處理效率216h222h所需的時(shí)間當(dāng)反沖洗強(qiáng)度較小即中低強(qiáng)度時(shí)，漉池恢復(fù)處理效果（濁度去除率恢復(fù)到80%左右）所需時(shí)間為16h,漁池內(nèi)顆粒污泥的流失量較少，沖洗后能在較短時(shí)間內(nèi)恢復(fù)處理效果；而反沖洗強(qiáng)度較高時(shí)，生物膜脫落較多，顆粒污泥流失較多，恢復(fù)處理效果需要22h以上，所以中低強(qiáng)度、短時(shí)的反沖洗不會(huì)對(duì)海池的恢究運(yùn)行造成嚴(yán)重影響，反沖洗后漁池能在短期內(nèi)恢復(fù)正常的處理能力。而具體何時(shí)需要反沖洗以及反沖洗的最佳強(qiáng)度和時(shí)間的K短則需要在具體的運(yùn)行中根據(jù)具體情況進(jìn)行控制.5.6本章小結(jié)通過(guò)厭氧生物漁池的啟動(dòng)試驗(yàn)得出：在適宜的溫度條件下，以鐵屑和焦炭為填料的厭氧生物濾池的啟動(dòng)僅需26~29d,相對(duì)于大多數(shù)厭氧反應(yīng)器的啟動(dòng)而言（通常需要卜2個(gè)月甚至更長(zhǎng)的時(shí)間），該濾池的啟動(dòng)較快：同時(shí)，鐵屑和焦炭填料的掛膜速度也較快，啟動(dòng)完成后港池對(duì)濁度的去除率可達(dá)到70%以上,所以以鐵炭的混合物作為濾池填料對(duì)豬場(chǎng)厭氧廢液進(jìn)行處理，就填料的掛膜性能而言是可行的。在厭氧生物漉池運(yùn)行的影響因素試驗(yàn)中，通過(guò)對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的方差分析得出：將厭氧廢液的pH值調(diào)到6后與不調(diào)pH時(shí)的處理效果相比沒有顯著優(yōu)勢(shì)，所以可以不用調(diào)節(jié)進(jìn)液的pH值而直接進(jìn)液進(jìn)行處理。漁池對(duì)濁度的去除率隨HRT的升高先檢步上升，在HRT為9~10h之后又出現(xiàn)下滑的趨勢(shì)，分析原因可能是由于HRT過(guò)長(zhǎng)，導(dǎo)致微電解作用的pH上升到不利于源池內(nèi)微生物的生長(zhǎng)所致：通過(guò)對(duì)HRT與濁度去除率之間關(guān)系的回歸分析，得到濾池穩(wěn)定運(yùn)行的最佳HRT為9.47ho從系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行試驗(yàn)的處理結(jié)果得到：當(dāng)系統(tǒng)處于稔定運(yùn)行時(shí)期時(shí)，厭氧生物漁池對(duì)濁度、COD和BOD的平均去除率可分別達(dá)到80.10%,63.54%和48.81%；厭氧生物濾池出水的COD和BOD均達(dá)到了國(guó)家針對(duì)集約化畜禽養(yǎng)殖業(yè)污水所規(guī)定的排放標(biāo)準(zhǔn)和農(nóng)田灌溉中旱作的水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)。出水的pH值相對(duì)進(jìn)水雖有上升，但仍符合農(nóng)田灌溉用水中的pH值要求。所以最終證明了以鐵屑和焦炭為填料的厭氧生物漉池處理系統(tǒng)對(duì)豬場(chǎng)厭氧廢液中的污染物有較好的去除效果，利用該工藝可實(shí)現(xiàn)廢水的再生循環(huán)利用。通過(guò)對(duì)厭氧生物濁池的簡(jiǎn)易反沖洗試驗(yàn)得到，中低強(qiáng)度、短時(shí)的反沖洗不會(huì)對(duì)灌池的恢復(fù)運(yùn)行造成嚴(yán)重影響，反沖洗后漁池能在短期內(nèi)恢復(fù)正常的處理能力。所以對(duì)于該濾池在處理厭氧廢液的過(guò)程中可能出現(xiàn)的填料的堵塞問題，則可采用中低強(qiáng)度，短時(shí)間反沖洗的方式解決。從而進(jìn)一步驗(yàn)證了采用該裝置處理豬場(chǎng)厭氧廢液可行性。針對(duì)豬場(chǎng)厭氧廢液膠體物含量高、可生化性差和處理難度大的特點(diǎn)，本課題苜次嘗試采用微電解-厭氧生物渡池工藝對(duì)其進(jìn)行強(qiáng)化處理的試驗(yàn)研究。厭氧生物濾池作為厭家,生物膜法的代表性工藝之一，其關(guān)鍵技術(shù)是微生物附著生長(zhǎng)的填料，而核心內(nèi)容是濾池的運(yùn)行性能.本課題則圍繞對(duì)厭氧廢液中膠體物有一定去除效果，并具有利于微生物附著生長(zhǎng)作用的灌池填料的設(shè)計(jì)，并對(duì)以該填料為載體的厭氧生物漁池處理豬場(chǎng)厭氧廢液時(shí)的運(yùn)行性能進(jìn)行了試驗(yàn)研究，得出以下幾點(diǎn)結(jié)論：.鐵炭微電解靜態(tài)試驗(yàn)中，通過(guò)對(duì)三種pH下的微電解反應(yīng)處理效果的比較得出：當(dāng)反應(yīng)時(shí)間達(dá)到5h以后，pH調(diào)到5和調(diào)到6的兩種廢液的濁度去除率之間的差異極小，然而考慮到前者經(jīng)微電解反應(yīng)后的出水pH值尚不能達(dá)到作為厭氧生物灌池反應(yīng)的最佳pH范圍，而后者剛好符合。所以經(jīng)綜合比較后確定漉池運(yùn)行試驗(yàn)中只考察pH調(diào)到6的情況，且HRT應(yīng)控制在5h以上。通過(guò)對(duì)比不同鐵炭比時(shí)的濁度去除率，再結(jié)合厭氧生物濾池對(duì)填料的要求，確定了滋池內(nèi)鐵炭填料的最佳裝填比為3：1.同時(shí)還驗(yàn)證了所選的鐵炭填料對(duì)豬場(chǎng)厭氧廢液可生化性改善的效果，在pH調(diào)節(jié)和不調(diào)節(jié)兩種情況下可生化性均得到一定的改善，BOD，COD由原來(lái)的0.28提高到0.39441,所以通過(guò)鐵炭微電解作用的引入可使厭氧廢液的可生化性得到改善，從而為厭氧生物漉池的高效處理創(chuàng)造良好條件..在進(jìn)水COD為770mgL左右、濁度為380NTU左右、pH為7.2~7.6,HRT為12h~18h的情況下進(jìn)行濾池啟動(dòng)試驗(yàn)，僅需26~29天就可以成功啟動(dòng)，相對(duì)于大多數(shù)厭氧反應(yīng)器啟動(dòng)所需時(shí)間（1~