鍋爐課程設(shè)計

題目鍋爐課程設(shè)計學(xué)生姓名學(xué) 號院（系）專 業(yè)指導(dǎo)教師報告日期 2016年12月28日目錄第一章鍋爐課程設(shè)計任務(wù)書…………3第二章煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別…………5第三章燃料燃燒計算…………………7第四章鍋爐熱平衡計算………………9第五章爐膛設(shè)計和熱力計算………10第六章前屏過熱器設(shè)計和熱力計算………………15第七章后屏過熱器設(shè)計和熱力計算………………20第八章溫再熱器設(shè)計和高熱力計算……24第九章第一懸吊管熱力計算………28第十章高溫對流過熱器設(shè)計和熱力計算…………30第十一章第二懸吊管熱力計算33第十二章低溫再熱器垂直段設(shè)計和熱力計算35第十一章第二懸吊管熱力計算33第十二章低溫再熱器垂直段設(shè)計和熱力計算35第十三章轉(zhuǎn)向室熱力計算…………39第十四章低溫再熱器水平段設(shè)計和熱力計算……41第十五章省煤器設(shè)計及熱力計算…………………45第十六章分離器氣溫和前屏進(jìn)口氣溫的校核……48第十七章空氣預(yù)熱器設(shè)計和熱力計算……………49第十八章鍋爐整體熱平衡校核……56第十九章熱力計算結(jié)果的匯總……57前言《鍋爐原理》是一門涉及基礎(chǔ)理論面較廣，而專業(yè)實踐性較強(qiáng)的課程。該課程的教學(xué)必須有相應(yīng)的實踐教學(xué)環(huán)節(jié)相配合，而課程設(shè)計就是讓學(xué)生全面運(yùn)用所學(xué)的鍋爐原理知識設(shè)計一臺鍋爐，因此，它是《鍋爐原理》課程理論聯(lián)系實際的重要教學(xué)環(huán)節(jié)。它對加強(qiáng)學(xué)生的能力培養(yǎng)起著重要的作用。本設(shè)計說明書詳細(xì)的記錄了鍋爐本體各受熱面的結(jié)構(gòu)特征和工作過程，內(nèi)容包括鍋爐受熱面，鍋爐爐膛的輻射傳熱及計算。對流受熱面的傳熱及計算，鍋爐受熱面的布置原理和熱力計算，受熱面外部工作過程，鍋爐蒸汽參數(shù)的變化特性與調(diào)節(jié)空氣動力計算等。由于知識掌握程度有限以及三周的設(shè)計時間對于我們難免有些倉促，此次設(shè)計一定存在一些錯誤和遺漏。第一章鍋爐課程設(shè)計任務(wù)書引言鍋爐課程設(shè)計是鞏固我們理論知識和提高實踐能力的重要環(huán)節(jié)。它不僅使我們對鍋爐原理課程的知識得以鞏固、充實和提高掌握了鍋爐機(jī)組的熱力計算方法，學(xué)會使用鍋爐機(jī)組熱力計算標(biāo)準(zhǔn)方法，并具有綜合考慮鍋爐機(jī)組設(shè)計與布置的初步能力而且培養(yǎng)了我們查閱資料，合理選擇和分析數(shù)據(jù)的能力，培養(yǎng)了我們嚴(yán)肅認(rèn)真和負(fù)責(zé)的態(tài)度。我國的鍋爐目前以煤為主要燃料。鍋爐的結(jié)構(gòu)設(shè)計和參數(shù)的設(shè)計與選擇以及煤種的選擇與應(yīng)用等都將會對燃料效率、鍋爐安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行水平以及環(huán)境污染等問題有影響。因為在鍋爐設(shè)計中對鍋爐的性能結(jié)構(gòu)、經(jīng)濟(jì)性和可靠性等方面進(jìn)行各種計算，尤其是熱力計算作為主要和基礎(chǔ)的計算，為鍋爐的其他計算，如水和空氣動力計算、煙氣阻力計算、強(qiáng)度計算等提供相關(guān)的重要的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。鍋爐設(shè)計參數(shù)鍋爐額定蒸發(fā)量：D〃=1913t/hsh過熱蒸汽壓力:P〃二MPa(表壓)sh過熱蒸汽溫度：t〃二571°Csh再熱蒸汽流量：D=1586t/hrh再熱蒸汽入口壓力：p，=(表壓)rh再熱蒸汽入口溫度：t，=310Crh再熱蒸汽出口壓力：p”=(表壓)rh再熱蒸汽入口溫度：t”=569Crh給水溫度:t〃=282Cfw給水壓力：p〃=fw周圍環(huán)境溫度：t=20Cca排煙溫度假定值：exg=126C燃料特性;燃料名稱：豐廣褐煤(2)煤的收到基成分：(%)：C=H=O=N=S=A=arar ar ar ar arM=ar煤的干燥無灰基揮發(fā)分：V=%daf煤的低位發(fā)熱值：Q=13410kJ/kgnet,ar

（5）灰熔點：DT、ST、FT〉1500°C600MW機(jī)組鍋爐設(shè)計計算原始參數(shù)序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源結(jié)果1額定蒸發(fā)量D“sht/h給定19132過熱蒸汽壓力MPa給定，表壓3過熱蒸汽溫度t''sht給定5714再熱蒸汽流量D“rht/h給定15865再熱蒸汽入口壓力Prh'MPa給定，表壓6再熱蒸汽入口溫度t'rht給定3107再熱蒸汽出口壓力Prh''MPa給定，表壓8再熱蒸汽出口溫度t''rht給定5969給水壓力PfwMPa給定，表壓10給水溫度tFwt給定28211周圍環(huán)境溫度tcat給定2012鍋爐燃煤特性豐廣褐煤（1）碳收到基質(zhì)量百分比Car%給定（2）氫收到基質(zhì)量百分比Har%給定（3）氧收到基質(zhì)量百分比Oar%給定（4）氮收到基質(zhì)量百分比Nar%給定（5）硫收到基質(zhì)量百分比Sar%給定（6）灰分收到基質(zhì)量百分比Aar%給定（7）水分收到基質(zhì)量百分比Mar%給定（8）揮發(fā)分干燥無灰基質(zhì)量百分比Vdaf%給定（9）燃料收到基低位發(fā)熱量Qtnet,arkJ/kg給定13410第二章煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別：表4-1燃料的數(shù)據(jù)校核和煤種判別序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源結(jié)果1元素之和—%C+H+O+N+S+A+Mar ar ar ar ar ar ar1002元素之和正確否———正確3高位發(fā)熱量（經(jīng)驗公式）Qgr,arkJ/kg339C+1256H-109(0-S)ar ar ar ar146804低位發(fā)熱量(經(jīng)驗公式)Q'tnet,arkJ/kgQ-r+orar134015經(jīng)驗公式值和給定值之差/Qtnet,arkJ/kgQ't-Qtnet,ar net,ar-96誤差判別——|/Q|<800net,ar正確7煤的折算因子red—4190/Qnetar8折算灰分Ared,ar%redXAar9折算水分Mred,ar%redXMar10折算硫分Sred,ar%redXSar11煤的灰分特性判斷——A<4%red,ar高灰分煤——M<8%red,ar低水分煤——S<%red,ar低硫分煤爐整體的外型一一選n型布置選擇口形布置的理由如下：鍋爐排煙口在下方送、引風(fēng)機(jī)及除塵器等設(shè)備均可布置在地面鍋爐結(jié)構(gòu)和廠房較低，煙囪也建在地面上；對流豎井中，煙氣下行流動便于清灰，具有自身除塵的能力；各受熱面易于布置成逆流的方式，以加強(qiáng)對流換熱；機(jī)爐之間的連接管道不長。受熱面的布置在爐膛內(nèi)壁面，全部布置水冷壁受熱面，其他受熱面的布置主要受蒸汽參數(shù)、鍋爐容量和燃料性質(zhì)的影響。本鍋爐為中壓參數(shù)，汽化吸熱較少，加熱吸熱和過熱吸熱較多。為使?fàn)t膛出口煙溫降到要求的值，保護(hù)水平煙道的對流受熱面，在水平煙道內(nèi)布置高、低溫對流過熱器。前后隔墻省煤器采用膜式水冷壁結(jié)構(gòu)。設(shè)置省煤器時，根據(jù)鍋爐的參數(shù)，省煤器出口工質(zhì)狀態(tài)選用非沸騰式的。熱風(fēng)溫度t=350c，理應(yīng)采用二級布置空氣預(yù)熱器。在省煤器rk的煙道轉(zhuǎn)彎處，設(shè)置落灰斗，由于轉(zhuǎn)彎處離心力的作用，顆粒較大的灰粒順落灰斗下降，有利于防止回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的堵灰，減輕除塵設(shè)備的負(fù)擔(dān)。汽水系統(tǒng)按鍋爐熱力系統(tǒng)的設(shè)計要求，該鍋爐的汽水系統(tǒng)的流程設(shè)計如下：過熱蒸汽系統(tǒng)的流程汽包——頂棚式過熱器——低溫對流過熱器——一級噴水減溫——高溫對流過熱器——汽輪機(jī)水系統(tǒng)的流程給水泵——低溫級省煤器——高溫級省煤器——汽包——下降管——下聯(lián)箱——水冷壁——上聯(lián)箱——汽包。第三章燃料燃燒計算燃燒產(chǎn)物計算(1)理論煙氣量及理論煙氣容積空氣平衡表及煙氣特性表根據(jù)該鍋爐的燃料屬優(yōu)質(zhì)燃料，可選取爐膛出口過量空氣系數(shù)a”廠,選取各受熱面煙道的漏風(fēng)系數(shù),然后列出空氣平衡表，如表41。根據(jù)上述計算出的數(shù)據(jù)，又選取爐渣份額后計算得飛灰份額afh=，計算表42列出各項,此表為煙氣特性表。爐膛，凝渣管咼溫對流過熱器低溫對流過熱器二級省煤器二級空氣預(yù)熱器一級省煤器一級空氣預(yù)熱器進(jìn)口!a漏風(fēng)zda?出口〃a表42空氣平衡表表4-2理論空氣量和理論煙氣量計算序號名 稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源結(jié)果1理論空氣量VoNm3/kgX(C+XS)+XH-ar ar arxoar2理論氮氣容積VoN2Nm3/kgXVo+XNar3三原子氣體RO2的容積VRO2Nm3/kgx(C+xs)ar ar4理論水蒸汽容積VoH2ONm3/kgXH+XM+XVoar ar

5理論煙氣容積VogNm3/kg7%。+人。2煙氣焓溫表表4-4煙氣焓溫表序溫度(°C)理論煙氣焓I0g(kj/kg)理論空氣焓l0a(kj/kg飛灰的焓的/kg)煙氣的焓I=I0+(a-1)l0+If(kJ/kg)g g a faa二a二a二Ig△IgIg△IgIg△Ig1100—2200—33004400550066007700880099001010001111001212001313001414001515001616001717001818001919002020002121002222004)煙氣特性表表4-3煙氣特性表序號名稱及公式符號單位前屏至省煤器空預(yù)器熱段空預(yù)器冷段1煙道進(jìn)口過量空氣系數(shù)(查表3-3)a'—2煙道出口過量空氣系數(shù)(查表3-4)a"—3煙道平均過量空氣系數(shù)(a'+a")/2aav—4過?？諝饬?a-1)Voav/VNm3/kg

5水蒸汽容積Vo+AVH2OVH2ONm3/kg6煙氣總?cè)莘eVo+(a-1)Vog avVgNm3/kg7RO2占煙氣容積份額V/VRO2 grRO2—8H2O占煙氣容積份額V/VH2O grH2O—9RO2+h2O的容積份額r+rRO2H2Org—10煙氣質(zhì)量1-A/100+aVoar avGgkg/kg11飛灰濃度，afa取aA/(100G)faar g%kg/kg第四章鍋爐熱平衡計算熱平衡及燃料消耗量計算鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算，如表表4-5鍋爐熱平衡及燃料消耗量序號名 稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源結(jié)果1燃料帶入的熱量QfkJ/kg134102排煙溫度exg°C給定1263排煙的焓IexgkJ/kg調(diào)用函數(shù)4冷空氣溫度tcaoC給定205理論冷空氣焓IocakJ/kg調(diào)用函數(shù)6機(jī)械不完全燃燒熱損失q4%取用7化學(xué)不完全燃燒熱損失q3%取用8排煙熱損失q2%(I-aI0)?(1-q/100)/QX100exgexgca 丄4 f9散熱損失q5%取用10灰渣熱損失q6%取用11總熱損失Xq%q2+q3+q4+q5+q612鍋爐熱效率nb%100-Xq14保熱系數(shù)彳—1-q5/(nb+q5)15過熱蒸汽的焓i"shkJ/kg調(diào)用函數(shù)，ph"=注sh16給水的焓iFwkJ/kg調(diào)用函數(shù)，pFw=17過熱蒸汽流量Dsht/h給定1913第五章爐膛設(shè)計和熱力計算爐膛尺寸的確定是借助于恰當(dāng)選取一組爐膛熱力參數(shù)（如爐膛的容積熱負(fù)荷q、截面熱負(fù)荷q等）來完成的。當(dāng)選取了較大的q時，vav爐膛容積就要小一些；當(dāng)選取了較小的q時，爐膛截面就大一些，爐a膛變得較為矮胖。在選取爐膛容積熱負(fù)荷q時，要綜合考慮煤粉在爐v內(nèi)的停留時間、燃盡的條件、水冷壁受熱面是否布置得開、爐膛出口煙溫、爐膛溫度和結(jié)焦傾向、整個爐膛的造價等。在一般情況下，按燃盡條件確定的爐膛容積V,都不足以使煙氣在爐內(nèi)得到足夠的冷卻,L因此，按冷卻條件確定的q值都要小于按燃盡條件確定的q值。我vv國各大鍋爐制造廠在爐膛設(shè)計中，多從燃燒安全、傳熱充分出發(fā)，按照冷卻條件來確定q,因此q值都選得小些，從煤種的通用性來說采vv用較低的q值較合適，缺點是鍋爐尺寸較大，消耗鋼材量較多。“標(biāo)v準(zhǔn)”中表X訓(xùn)所規(guī)定的是按燃盡條件允許的q值范圍，其確定的爐膛v容積都較小些。按照冷卻條件確定q值一般在80~120kW/m3之間選v取；按燃盡條件確定q值一般在110~170kW/m3之間選取。v表1列出了我國大容量鍋爐爐膛熱力參數(shù)的推薦范圍：表1我國300MW、600MW電站鍋爐熱力參數(shù)的推薦值燃燒方式切向燃燒方式對沖燃燒方式機(jī)組容量等級300MW600MW300MW600MW容積熱負(fù)荷貧煤85?11682?10290?12085?105煙煤90?11885?10595?12590?115q,kW/m3v褐煤75?9060?8080?10075?90截面熱負(fù)荷貧煤■?■?■?qa,MW/m2煙煤褐煤上排一次風(fēng)噴嘴中心至屏下沿的距離L,m貧煤17?19?2315?2018?23煙煤16?2018?2214?1818?22褐煤18?2420?2516?2218?24表2列出了爐膛熱力參數(shù)選取的某些影響因素。表2對爐膛熱力參數(shù)選取的一些影響因素名稱機(jī)組容量f煤的著火性能J煤的燃盡性能J煤灰的結(jié)焦傾向f容積熱負(fù)荷qv截面熱負(fù)荷qffa選定了爐膛容積熱負(fù)荷q之后，即可求爐膛容積V:vL1)式中B—實際燃料消耗量，kg/s；—燃料低位發(fā)熱量，kj/kg。,p確定了爐膛容積以后，即可根據(jù)所選取的另外一個爐膛熱力參數(shù)q，按下式確定爐膛的截面面積A(通常指燃燒器標(biāo)高處的爐膛截面aL積)：B?QA二armelpm2 (2)L qa式中符號意義同前。在選取q時，主要考慮燃料的著火、燃盡性能、爐膛和燃燒器的a結(jié)焦、水冷壁高溫腐蝕等要求，例如當(dāng)煤的揮發(fā)分低、灰分高時，應(yīng)重點考慮煤的著火問題，q不宜選取太低，以便提高燃燒器區(qū)域的爐a溫，促進(jìn)煤的著火和燃盡；當(dāng)燃用灰熔點偏低、易結(jié)焦的煤時，應(yīng)注意考慮爐膛和燃燒器可能產(chǎn)生結(jié)焦問題，q不宜選取太高，以便降低a燃燒器區(qū)域的爐溫，防止?fàn)t膛結(jié)焦。電站鍋爐q值的范圍大致在?aMW/m2之間。選取合宜的爐膛寬深比c,可以確定爐膛的截面形狀，從而在爐膛截面積A已定的條件下，計算出爐膛截面的寬度和深度。對于采用L四角布置直流燃燒器的鍋爐，一般希望爐膛的寬深比不大于，以保證良好的爐內(nèi)空氣動力工況。在確定爐膛寬度時還要兼顧尾部煙道的尺寸，能很好布置尾部受熱面。以上只是大略地決定爐膛的寬度和深度，然后再根據(jù)水冷壁的具體結(jié)構(gòu)加以修正。爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計表4-6爐膛結(jié)構(gòu)特征和水冷壁有效系數(shù)的計算序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源結(jié)果一、爐膛結(jié)構(gòu)計算1前墻面積Ffrm2++2)X2后墻面積Fbm2+++2)X3側(cè)墻面積Fsm2+/2X+X++/2X4兩側(cè)墻2Fsm22Fs5四角的四個切角削去爐墻的面積Fdm24XXX26四角補(bǔ)加面積Faddm24XX7應(yīng)扣去布置燃燒器損失的面積FBm2F-Fdadd8出口煙窗面積Foutm2X9包圍爐膛EFm2F+F+2F+F-Ffr b s outl

的總面積10方形爐膛容積Vfm3F?Ws11四個切角損失容積Vlm32X4X2412爐膛實際容積Vefm3V-Vfl13爐膛輻射層有效厚度Smef二、水冷壁熱有效系數(shù)的計算14水冷壁熱有效系數(shù)—查表3-615燃燒器所占爐墻面積FBm2估算16爐膛出口煙窗平面熱有效系數(shù)Tout—PT=X17爐膛水冷壁平均熱有效系數(shù)av—[(XF-Fout-gZ+MO+FouX叮/EF三、在BMCR工況下，假定下面5層燃燒運(yùn)行，同時每層燃燒器給粉量相同18燃燒器布置相對高度xB—h/hBf19M值M—20燃燒器區(qū)域爐膛有效截面積Am2X21爐膛截面積的當(dāng)量半徑Rmsqrt(A/n)爐膛熱力計算表4-7爐膛熱力計算序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源結(jié)果1熱空氣溫度thaoC假設(shè)后校核3252理論熱空氣焓IohakJ/kg調(diào)用函數(shù)101112131415161718192021爐膛和制粉系統(tǒng)總漏風(fēng)系數(shù)空預(yù)器出口過量空氣系數(shù)空氣帶入爐內(nèi)熱量1kg燃料帶入爐內(nèi)的有效熱理論燃燒溫度理論燃燒溫度爐膛出口煙溫爐膛出口煙溫爐膛出口煙焓煙氣平均熱容波爾茲曼數(shù)水蒸汽容積份額三原子氣體的容積份額三原子氣體輻射減弱系數(shù)灰粒平均直徑煙氣中飛灰濃度灰粒輻射減弱系數(shù)最上排燃燒器布置高度最下排燃燒器布置高度高度差爐膛計算高度焦炭顆粒濃度焦炭顆粒的平均粒徑焦碳粒子輻射減弱系數(shù)火焰吸收減弱系數(shù)爐內(nèi)輻射層光學(xué)密度爐內(nèi)火焰黑度火焰綜合黑度爐膛黑度爐膛火焰最高溫的相對高度爐膛出口無量綱煙溫爐膛出口溫度爐膛出口溫度計算誤差爐膛出口無量綱煙溫△a+A

fap""ahQeftthtth"fT"fI"(VC)avBorH2Orgkrggdash查表3-4a"-(Aa+Aa)f pcskj/kgkj/kgoCoCkj/kgkj/(kg^K)hthunAhhfpcok,vdcokkpcokcok￡18syn8synfX

m0"f(1)丄(1)f,cal!!f,cal⑴△"f(1)0"f(2)m-1pmkg/kgm-1g/Nm3pmm-1m-1oCoCS"I0+(Aa+Aa)Io'ahha f pcscaQf(100-q3-q4-q6)/(100-q)+Qa調(diào)用函數(shù)才273假設(shè)后校核0"+273調(diào)用函數(shù)(Qeff-I"f)/(Tth-T"f)^BQC)/(QFq0T3)煙氣特性，查表4-3煙氣特性，查表4-3式(3-19)，調(diào)用函數(shù)中速磨煤機(jī)煙氣特性，查表4-3式(3-20)，調(diào)用函數(shù)結(jié)構(gòu)計算，圖4-1結(jié)構(gòu)計算，圖4-1h-htun結(jié)構(gòu)計算，圖4-1式(3-24)，調(diào)用函數(shù)取用式(3-21)，調(diào)用函數(shù)kr+kp+kpggashashcokcokkSa1-e-T式(3-29)，調(diào)用函數(shù)式(3-28)熱有效系數(shù)法，式(3-26)0"fd)(tth+273)T"(1)-273f,cal'‘允許誤差±1O0°C前蘇73計算修正法，式(3-30)135016231670爐膛出口溫度T』K0"f(2)(tth+273)爐膛出口溫度!!oCT" (2)-273f,cal計算誤差△"f(2)oC允許誤差±100°C22爐內(nèi)傳熱量QrkJ/kg式(3-31)23第一懸吊管之前的爐內(nèi)容積V'fm3估算，Vf+Vpi+Vp2+Vrh2燃燒器區(qū)域爐膛容積熱強(qiáng)度qVkW/m3BQ /Vf',一般在75~100calnet,ar f之間24燃燒器區(qū)域爐膛斷面熱強(qiáng)度qAMW/m2BQ/A,上限在4?之間calnet,ar25燃燒器區(qū)域爐墻面積ABm22(W+D)^h+3)26富燃缺氧條件下主燃燒區(qū)燃盡份額x—取27主燃燒區(qū)壁面熱強(qiáng)度?BMW/m2xBQ /Ab,上限約?calnet,ar B八'' 八'' ^B cal、net,ar B" "第六章前屏過熱器設(shè)計和熱力計算減溫水假設(shè)和前屏結(jié)構(gòu)設(shè)計表4-8減溫水假設(shè)序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源結(jié)果1一級減溫水量Ddshlt/h假設(shè)后校核2二級減溫水量Ddsh2t/h假設(shè)后校核表4-9刖屏結(jié)構(gòu)計算序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源結(jié)果1管子直徑dX8mm結(jié)構(gòu)設(shè)計*2屏片數(shù)n1—結(jié)構(gòu)設(shè)計63每片屏小屏數(shù)n2—結(jié)構(gòu)設(shè)計64每片小屏管子數(shù)n3—結(jié)構(gòu)設(shè)計125管子總數(shù)En—nXnXn1 2 34326工質(zhì)流通截面fm2n/4X&XEni7橫向截距s1m結(jié)構(gòu)設(shè)計8縱向截距s2m結(jié)構(gòu)設(shè)計9系數(shù)s/d2—結(jié)構(gòu)設(shè)計10主受熱面的角系數(shù)xp—查圖3-511屏片最外圈管子的外輪廓線所圍成的平面面積Fpm2(16+X+X2X6X212計算受熱面積Hpm2Fxpp13頂棚受熱面積Fcem2+X2++X14前墻受熱面積Ffrm216X16總受熱面積ehH+F+F+Fpcefrs17181920計算受熱面積所占份額爐頂受熱面積所占份額前墻受熱面積所占份額側(cè)墻受熱面積所占份額h/Ehp21受熱面區(qū)總?cè)莘e22受熱面區(qū)總包圍面積23煙氣輻射層有效厚度24系數(shù)25系數(shù)26前屏穿透角系數(shù)27煙氣流通截面28從爐膛進(jìn)入前屏區(qū)的煙氣流份額rcerfrVp1EFL/s1D/s1m3m2F/EHceFf/EHfrf/Ehs16XXEh+f+ffrceEF16/查附圖A-216總受熱面積ehH+F+F+Fpcefrs17181920計算受熱面積所占份額爐頂受熱面積所占份額前墻受熱面積所占份額側(cè)墻受熱面積所占份額h/Ehp21受熱面區(qū)總?cè)莘e22受熱面區(qū)總包圍面積23煙氣輻射層有效厚度24系數(shù)25系數(shù)26前屏穿透角系數(shù)27煙氣流通截面28從爐膛進(jìn)入前屏區(qū)的煙氣流份額rcerfrVp1EFL/s1D/s1m3m2F/EHceFf/EHfrf/Ehs16XXEh+f+ffrceEF16/查附圖A-2前屏熱力計算表4-10刖屏熱力計算序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源結(jié)果一、煙氣參數(shù)1進(jìn)口煙溫'p1t爐膛出口溫度，查表4-713502進(jìn)口煙焓I'p1kj/kg爐膛出口煙焓，查表4-73出口煙溫''p1t假設(shè)后校核11354出口煙焓I''plkj/kg調(diào)用函數(shù)5煙氣平均溫度avt('+'')p1p16煙氣平均溫度T1K+273av7煙氣放熱量Q,P1,gkj/kgg^(I'-I'')p1 p1二、爐內(nèi)直接輻射熱8爐膛出口煙窗熱有效系數(shù)out—爐膛結(jié)構(gòu)計算，查表4-69進(jìn)入屏區(qū)爐膛出口熱流q；kW/m2ToutSfsynCToTf"410爐膛出口截面積Fabcm2爐膛設(shè)計，X11爐膛直接輻射熱Qf"p,fkj/kgq"F/BTfabc cal12前屏區(qū)爐膛出口截面積Fabm2結(jié)構(gòu)設(shè)計，X13落到前屏區(qū)爐膛直