下潭尾大橋鋼便橋計算書

萬家春路（西亭路～翔安北路段）道路工程編制__________審核__________批準(zhǔn)__________福建省交建集團(tuán)工程有限公司萬家春路（西亭路～翔安北路段）道路工程項目部二〇一六年十二月目錄一、簡介 2二、橋面板配筋計算 3三、貝雷梁驗算 73.1打樁平臺貝雷梁驗算 83.2鋼便橋驗算 12四、工字鋼（2I36b）橫梁驗算 164.1貝雷梁對工字鋼的荷載計算 164.2工字鋼驗算： 19五、鋼管立柱驗算 235.1鋼管立柱的強(qiáng)度驗算 235.2鋼管立柱的穩(wěn)定性計算 245.3鋼管立柱（受壓構(gòu)件）局部穩(wěn)定驗算 24六、鋼管樁計算 246.1鋼管樁入土深度計算 256.2鋼管樁強(qiáng)度驗算 266.3鋼管樁彎曲應(yīng)力復(fù)核 26

一、簡介鋼便橋按12米一跨布置，總長為450米，寬度為6米，車速為10km/h。鋼便橋及平臺計算參數(shù)貝雷梁:Ⅰx=250497.2cm4，W=3578.5cm3，[M]=788.2kN/m，[Q]=245.2KN,理論重量1kN/m，Ⅰ36b工字鋼:E=206*106KPa，[Q]=145*106Pa，Ⅰx=16574cm4，d=12mm，截面面積=83.64cm2，Wx=920.8cm3，Sx=541.2cm3，理論重量=65.66kg/m，[τ]=83.5*106Pa，tw=12mm，b=138mm，h=360mm，C30鋼筋砼預(yù)制板:板厚0.2m，寬度1.0m，長度6m。采用雙層布筋，面筋主筋16，分部筋12，底筋16，分部筋12由于施工樁基操作平臺上擱置的砼預(yù)制板在行車荷載作用下（或樁基施工機(jī)械自重、工作時產(chǎn)生沖擊力）產(chǎn)生的控制應(yīng)力（最大跨度2m）大于鋼便橋上（最大跨度1.3m）應(yīng)力，所以在進(jìn)行板的配筋計算時，選擇樁基操作平臺上板的受力情況作為工況分析對象，進(jìn)行控制計算，計算受力示意圖如下圖所示。二、橋面板配筋計算根據(jù)《汽車、掛車及汽車列車外廓尺寸、軸荷及質(zhì)量限值》（GB1589-2016）第5頁4.2.1條：汽車及掛車的單軸、二軸組及三軸組的最大允許軸荷不應(yīng)超過下表規(guī)定的限值。汽車及掛車單軸、二軸組及三軸組的最大允許軸荷限值單位：Kg類型最大允許軸荷限值單軸每側(cè)單輪胎7000每側(cè)雙輪胎非驅(qū)動軸10000驅(qū)動軸11500二軸組軸距＜1000mm11500軸距≥1000mm，且＜1300mm16000軸距≥1300mm，且＜1800mm18000軸距≥1800mm（僅掛車）18000三軸組相鄰兩軸之間距離≤1300mm21000相鄰兩軸之間距離＞1300mm，且≤1400mm24000由上表可知，三軸組當(dāng)相鄰兩軸之間距離＞1300mm且≤1400mm時軸荷最大為24000Kg，取三軸組兩軸之間距離為1400mm。鋼便橋上行走的車輛除上述單軸、二軸組、三軸組車輛外，還包括裝載機(jī)、挖掘機(jī)、50t履帶吊車等，但裝載機(jī)和挖掘機(jī)荷載對鋼便橋的荷載均小于三軸組的平板拖車，50t履帶吊車總荷載按55t計算（吊裝荷載以5t計），雖然總質(zhì)量大于三軸組車輛，但因其荷載為均布荷載（履帶與地面接觸長度按4.67m計），作用在單塊板寬度范圍內(nèi)的荷載為11.73t，小于三軸組車輛，且同一位置同時作用于鋼便橋?qū)挾确较蛏系能囕v只允許一輛載重車輛通行，故只選取三軸組的平板拖車進(jìn)行砼板配筋計算。由于軸距（1400mm）大于板寬度（1000mm）故單塊板最多只承受單軸荷載，即24000Kg=240KN，軸單側(cè)荷載為120KN。荷載組合。1、混凝土板自重（靜載）：q=1.2×（0.2×1.0×26.0）=6.24KN/m；2、上部車輛荷載（動載并考慮沖擊系數(shù)）：P=1.4×1.3×（240÷2）=218.4KN；彎矩計算計算模式：按實際受力情計況進(jìn)行算采用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器2.5計算結(jié)果如下：彎矩圖（單位：KN·m）剪力圖（單位：KN）內(nèi)力計算桿端1桿端2單元碼軸力剪力彎矩軸力剪力彎矩10.00000000-1.093006450.000000000.00000000-7.33300645-4.2130064520.00000000132.885832-4.213006450.00000000-91.7541677-49.167174130.00000000118.934400-49.16717410.00000000-111.945600-42.178374140.0000000055.0629677-42.17837410.0000000048.82296779.7645935550.00000000-6.644593559.764593550.00000000-12.88459350.00000000由上述計算結(jié)果可知：最大彎矩M=66.65KN·m，最大剪力V=132.88KN。鋼筋配筋計算：b=1000mm，h=200mm，As=35mm，h0=200-35=165mm，ft=1.43N/mm2，fy=360N/mm2采用受彎構(gòu)件正截面承載力計算模式αs=M/(α1fcbh02)=66.65*103*103/(1.0*14.3*1000*165*165)=0.1712ξ=1-（1-2×αs）0.5=1-(1-2*0.1712)0.5=0.1891rs=(1+（1-2×αs）0.5=)/2=(1+(1-2*0.1712)0.5)/2=0.9055As=M/(fy*rs*h0)=66.65*1000*1000/(360*0.9055*165)=1239.15mm2;主筋配置716螺紋鋼筋：As’=7*3.14*8*8=1406.72mm2＞As=1239.15mm2;配筋率驗算：混凝土受壓區(qū)高度應(yīng)滿足下列條件：①、x≤ξbh0；其中ξb=0.518；②、配筋率ρ≥ρminh/h0；其中ρmin=0.45ft/fy；③、同時配筋率ρ＞0.2%h/h0；x=ξh0=0.1426*165≤ξbh0=0.518*165ρ=As/bh0=1406.72/（1000*165）*100%=0.85%；ρminh/h0=0.45*（1.43/360）*（200/165）*100%=0.217%；0.2%h/h0=0.2%*200/165=0.242%；即：ρ≥ρminh/h0；且ρ＞0.2%h/h0；配筋率驗算滿足要求！抗剪強(qiáng)度驗算：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》54頁6.3.1：矩形截面受彎構(gòu)件的受剪截面應(yīng)符合下列條件：當(dāng)h0/b≤4時V≤0.25βcfcbh0；本工程混凝土板h0/b=165/1000=0.165≤4；應(yīng)采用上述公式進(jìn)行計算。根據(jù)砼板受力計算結(jié)果可知V=132.88KN；0.25βcfcbh0=0.25*1.0*14.3*1000*165/1000=589.875KN；故：V≤0.25βcfcbh0；滿足要求！根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》第113頁9.1.7條：當(dāng)按單向板設(shè)計時，應(yīng)在垂直于受力的方向布置分布鋼筋，單位寬度上的配筋不宜小于單位寬度上受力主筋的15%，且配筋率不宜小于0.15%；分布鋼筋直徑不宜小于6mm，間距不宜大于250mm，當(dāng)集中荷載較大時，分布鋼筋的配筋面積尚應(yīng)增加，且間距不宜大于200mm；分布鋼筋采用12@150mm；其配筋率ρ=41*3.14*6*6/（6000*200）=0.39%＞0.15%。滿足要求！混凝土板配筋圖如下混凝土板配筋圖（單位：mm）三、貝雷梁驗算經(jīng)查50t履帶吊技術(shù)參數(shù)，履帶吊自重為50t（含配重），現(xiàn)場履帶吊主要吊運貝雷梁、鋼管樁、混凝土板及鋼筋模板等雜物，經(jīng)計算重物最重為混凝土板（長×寬×厚）=6.0×1.0×0.2×2.6=3.12t，取重物最大重量為5t進(jìn)行計算，履帶吊總重（55t）大于三軸組車輛最大允許總總重（40t）且履帶吊作用范圍相對于三軸組汽車更集中，故選取履帶吊作為驗算。因打樁平臺和鋼便橋的貝雷梁布置形式及跨度不一致，故對打樁平臺和鋼便橋分別進(jìn)行貝雷梁驗算。3.1打樁平臺貝雷梁驗算考慮到履帶吊寬度（4.3m）較大，且履帶兩側(cè)距離路線邊緣應(yīng)有一定安全距離，故履帶吊正常行駛時左右平移范圍不宜過大，應(yīng)盡量保持在線路中心附近，選取履帶吊在線路中心位置進(jìn)行計算，如下圖所示：履帶吊示意圖由于履帶吊在行駛過程中對各組貝雷梁的荷載不同，故需要先計算履帶吊對貝雷梁的荷載，然后選取荷載最大的貝雷梁進(jìn)行驗算。取鋼便橋縱向長度（受壓范圍內(nèi)）1.0m進(jìn)行計算：荷載：混凝土板自重：q1’=6.0*1.0*0.2*26/6.0=5.2KN/m；履帶吊自重及荷載：q2’=550/（1.5*4.69）*1=78.18KN/m；荷載組合：q1（靜載）=1.2*（q1’）=1.2*（5.2）=6.24KN/m；q2（動載）=1.4*（q2’）=1.4*（78.18）=109.45KN/m。（考慮到動載系數(shù)1.4大于沖擊荷載系數(shù)1.3，故選取動載系數(shù)1.4進(jìn)行計算。）計算簡圖如下（按五跨不等跨梁計算）：計算簡圖（單位：cm）采用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計算結(jié)果如下：反力圖（單位:KN）內(nèi)力計算桿端1桿端2單元碼軸力剪力彎矩軸力剪力彎矩10.00000000-1.006032280.000000000.00000000-23.6635322-5.3573447820.0000000051.3416603-5.357344780.00000000-20.5683396-3.1046844030.000000006.24000000-3.104684400.00000000-6.24000000-3.1046844040.0000000020.5683396-3.104684400.00000000-51.3416603-5.3573447850.0000000023.6635322-5.357344780.000000001.00603228-0.00000000反力計算結(jié)點約束反力合力支座結(jié)點水平豎直力矩大小角度力矩10.00000000-1.00603228-0.000000001.00603228-90.0000000-0.0000000020.0000000075.00519260.0000000075.005192690.00000000.0000000030.0000000026.80833960.0000000026.808339690.00000000.0000000040.0000000026.80833960.0000000026.808339690.00000000.0000000050.0000000075.00519260.0000000075.005192690.00000000.0000000060.00000000-1.00603228-0.000000001.00603228-90.0000000-0.00000000由上述計算結(jié)果可知：第2排提供反力最大為75.01KN，故可選取第2排貝雷梁作為驗算對象。該排貝雷梁在履帶吊荷載作用范圍內(nèi)（4.69m）承受荷載為75.01KN/m（該荷載已計算動載系數(shù)），計算簡圖如下圖所示（按三跨不等跨梁計算）：混凝土板重量（第2排貝雷梁對應(yīng)范圍）：q1’=0.5*（1+1）*0.2*26=5.2KN/m；貝雷梁自重：q2’=1KN/m；荷載組合：q1=1.2*（q1’+q2’）=1.2*（5.2+1）=7.44KN/m；q2（已計算動載系數(shù)）=75.01KN/m。采用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計算結(jié)果如下：反力圖（單位：KN）彎矩圖（單位：KN·m）剪力圖（單位：KN）內(nèi)力計算桿端1桿端2單元碼軸力剪力彎矩軸力剪力彎矩10.000000007.840620380.000000000.00000000-66.5593796-293.59379620.00000000195.123106-293.5937960.00000000-196.180193-298.87923130.0000000069.5466026-298.8792310.00000000-19.73339730.00000000反力計算結(jié)點約束反力合力支座結(jié)點水平豎直力矩大小角度力矩10.000000007.84062038-0.000000007.8406203890.0000000-0.0000000020.00000000261.6824860.00000000261.68248690.00000000.0000000030.00000000265.7267960.00000000265.72679690.00000000.0000000040.0000000019.73339730.0000000019.733397390.00000000.00000000由上述計算結(jié)果可知:彎矩：Mmax=395.24KN/m＜[M]=788.2KN/m；剪力：Qmax=196.18KN＜[Q]=245.2KN;滿足要求！3.2鋼便橋驗算履帶吊在鋼便橋上行駛位置如下圖所示：荷載：混凝土板自重：q1’=6.0*1.0*0.2*26/6.0=5.2KN/m；單側(cè)履帶吊自重及荷載：q2’=550/（1.5*4.69）*1=78.18KN/m；荷載組合：q1（靜載）=1.2*（q1’）=1.2*（5.2）=6.24KN/m；q2（動載）=1.4*（q2’）=1.4*（78.18）=109.45KN/m。計算簡圖如下（按五跨不等跨梁計算）：采用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計算結(jié)果如下：反力圖（單位：KN）內(nèi)力計算桿端1桿端2單元碼軸力剪力彎矩軸力剪力彎矩10.00000000-0.000000000.000000000.00000000-1.24800000-0.1248000020.000000003.75707081-0.124800000.00000000-40.7904291-6.1915416930.0000000044.7943170-6.191541690.00000000-7.09763914-1.3896900840.000000003.12000000-1.389690080.00000000-3.12000000-1.3896900850.000000007.09763914-1.389690080.00000000-44.7943170-6.1915416960.0000000040.7904291-6.191541690.00000000-3.75707081-0.1248000070.000000001.24800000-0.124800000.000000000.000000000.00000000反力計算結(jié)點約束反力合力支座結(jié)點水平豎直力矩大小角度力矩20.000000005.00507081-0.000000005.0050708190.0000000-0.0000000030.0000000085.58474620.0000000085.584746290.00000000.0000000040.0000000010.21763910.0000000010.217639190.00000000.0000000050.0000000010.21763910.0000000010.217639190.00000000.0000000060.0000000085.58474620.0000000085.584746290.00000000.0000000070.000000005.005070810.000000005.0050708190.00000000.00000000由上述計算結(jié)果可知：第2排提供反力最大為85.58KN，故可選取第2排貝雷梁作為驗算對象。該排貝雷梁在履帶吊荷載作用范圍內(nèi)（4.69m）承受荷載為85.58KN/m（該荷載已計算動載系數(shù)），計算簡圖如下圖所示（按三跨連續(xù)梁計算）：混凝土板重量（第2排貝雷梁對應(yīng)范圍）：q1’=0.5*（1+1）*0.2*26=5.2KN/m；貝雷梁自重：q2’=1KN/m；荷載組合：q1=1.2*（q1’+q2’）=1.2*（5.2+1）=7.44KN/m；q2（已計算動載系數(shù)）=85.58KN/m。采用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計算結(jié)果如下：反力圖（單位：KN）彎矩圖（單位：KN·m）剪力圖（單位：KN）內(nèi)力計算桿端1桿端2單元碼軸力剪力彎矩軸力剪力彎矩10.000000009.961961050.000000000.00000000-79.3180389-416.13646720.00000000225.022433-416.1364670.00000000-225.022433-416.13646730.0000000079.3180389-416.1364670.00000000-9.961961050.00000000反力計算結(jié)點約束反力合力支座結(jié)點水平豎直力矩大小角度力矩10.000000009.961961050.000000009.9619610590.00000000.0000000020.00000000304.3404720.00000000304.34047290.00000000.0000000030.00000000304.3404720.00000000304.34047290.00000000.0000000040.000000009.961961050.000000009.9619610590.00000000.00000000由上述計算結(jié)果可知:彎矩：Mmax=593.49KN/m＜[M]=788.2KN/m；剪力：Qmax=225.02KN＜[Q]=245.2KN;打樁平臺和鋼便橋均滿足要求！四、工字鋼（2I36b）橫梁驗算4.1貝雷梁對工字鋼的荷載計算當(dāng)履帶吊行駛在鋼便橋單排樁墩位上橫梁正上方時，橫梁為最不利受力狀況，由于三組軸車輛荷載小于履帶吊荷載（55t），故選取履帶吊荷載進(jìn)行工字鋼橫梁驗算，此時工字鋼承受的荷載為縱向長度12m的砼板、12m的貝雷梁、6m長工字鋼自重和履帶吊重量。由于車輛荷載通過混凝土板和貝雷梁傳遞至工字鋼橫梁，每片貝雷梁受力不等，故需先計算該狀態(tài)下貝雷梁對工字鋼的荷載，然后對工字鋼進(jìn)行驗算，履帶吊車長（4.69m）范圍內(nèi)的荷載示意圖如下圖所示?；炷涟遄灾兀簈1’=6.0*1.0*0.2*26/6.0=5.2KN/m；單側(cè)履帶吊自重及荷載：q2’=550/（1.5*4.69）*1=78.18KN/m；荷載組合：q1（靜載）=1.2*（q1’）=1.2*（5.2）=6.24KN/m；q2（動載）=1.4*（q2’）=1.4*（78.18）=109.45KN/m。計算簡圖如下（按五跨不等跨梁計算）：采用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計算結(jié)果如下：反力圖（單位：KN）內(nèi)力計算桿端1桿端2單元碼軸力剪力彎矩軸力剪力彎矩10.00000000-0.000000000.000000000.00000000-1.24800000-0.1248000020.000000003.75707081-0.124800000.00000000-40.7904291-6.1915416930.0000000044.7943170-6.191541690.00000000-7.09763914-1.3896900840.000000003.12000000-1.389690080.00000000-3.12000000-1.3896900850.000000007.09763914-1.389690080.00000000-44.7943170-6.1915416960.0000000040.7904291-6.191541690.00000000-3.75707081-0.1248000070.000000001.24800000-0.124800000.000000000.000000000.00000000反力計算結(jié)點約束反力合力支座結(jié)點水平豎直力矩大小角度力矩20.000000005.00507081-0.000000005.0050708190.0000000-0.0000000030.0000000085.58474620.0000000085.584746290.00000000.0000000040.0000000010.21763910.0000000010.217639190.00000000.0000000050.0000000010.21763910.0000000010.217639190.00000000.0000000060.0000000085.58474620.0000000085.584746290.00000000.0000000070.000000005.005070810.000000005.0050708190.00000000.00000000可知6片貝雷梁荷載不同，具體結(jié)果如下：P1’（第一片貝雷梁）=5.01KN；P2’=85.58KN;P3’=10.22KN;P4’=10.22KN;P5’=85.58KN;P6’=5.01KN；上述荷載均為履帶吊車長范圍內(nèi)（4.69m）單位長度的荷載。履帶吊車長范圍以外(7.31m)的荷載為混凝土板自重及貝雷梁自重，乘以靜載系數(shù)1.2，計入貝雷梁對工字鋼的集中荷載。貝雷梁對工字鋼的集中荷載計算公式如下：P=履帶吊車長范圍內(nèi)的荷載+1.2×履帶吊車長范圍外的荷載P1=5.01×4.69+1.2×（0.7×0.2×26.0+1.0）×7.31=64.20KN；P2=85.58×4.69+1.2×（1.15×0.2×26.0+1.0）×7.31=462.60KN；P3=10.22×4.69+1.2×（1.15×0.2×26.0+1.0）×7.31=109.16KN；P4=10.22×4.69+1.2×（1.15×0.2×26.0+1.0）×7.31=109.16KN；P5=85.58×4.69+1.2×（1.15×0.2×26.0+1.0）×7.31=462.60KN；P6=5.01×4.69+1.2×（0.7×0.2×26.0+1.0）×7.31=64.20KN；4.2工字鋼驗算：荷載組合1、工字鋼自重（靜載）：q=1.2×2×0.6566=1.58KN/m；2、上部荷載：P1=64.20KN；P2=462.60KN；P3=109.16KN；P4=109.16KN；P5=462.60KN；P6=64.20KN；計算簡圖如下：采用結(jié)構(gòu)力學(xué)計算機(jī)計算結(jié)果如下:反力圖（單位：KN）彎矩圖（單位：KN·m）剪力圖（單位：KN）位移圖內(nèi)力計算桿端1桿端2單元碼軸力剪力彎矩軸力剪力彎矩10.000000000.000000000.000000000.00000000-64.9900000-19.457500020.00000000292.654207-19.45750000.00000000-283.055792-180.01948130.00000000283.055792-180.0194810.00000000-292.654207-19.457500040.0000000064.9900000-19.45750000.00000000-0.000000000.00000000反力計算結(jié)點約束反力合力支座結(jié)點水平豎直力矩大小角度力矩20.00000000357.6442070.00000000357.64420790.00000000.0000000030.00000000566.1115840.00000000566.11158490.00000000.0000000040.00000000357.6442070.00000000357.64420790.00000000.00000000上述計算結(jié)果可知：最大彎矩：Mmax=185.01KN·m；最大剪力：Qmax=292.65KN；最大反力：Nmax=566.11KN；最大位移：fmax=0.91mm；強(qiáng)度驗算：根據(jù)《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》實施手冊（JTG/TF50-2011）P37頁，在主平面內(nèi)受彎的實腹構(gòu)件，其抗彎強(qiáng)度應(yīng)按下式計算：σ=Mxrx根據(jù)國標(biāo)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017-2003），對工字形截面，rx截面塑形發(fā)展系數(shù)取1.05，ry=1.20。根據(jù)國標(biāo)《熱軋型鋼》（GB/T706-2008），I36b工字鋼截面模量Wx=919cm3；σ=185.01×103/(1.05×2×919×10-6×106)=95.87MPa＜[f]=215MPa；滿足要求！抗剪驗算：根據(jù)《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》實施手冊（JTG/TF50-2011）P37頁，在主平面內(nèi)受彎的實腹構(gòu)件，其抗剪強(qiáng)度應(yīng)按下式計算：τ=(V*S)/(Itw)≤fv根據(jù)內(nèi)力計算可知，最大剪力V=292.65KN；根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)《熱軋型鋼》GB/T706-2008，I36b工字鋼毛截面慣性矩I=16500cm4；腹板厚度tw=12mm，Q235鋼材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv=125MPa；截面尺寸和中和軸如下圖所示。S=2196×（164.6+15.4/2）+1986×（164.6/2）=541818.6mm3；τ=(V*S)/(Itw)=292.65×103×541818.6×10-9/（2×16500×10-8×12.0×10-3×106）=40.04MPa≤fv=125MPa滿足要求！剛度驗算：根據(jù)上述計算結(jié)果fmax=0.91mm＜2500/400=6.25mm滿足要求！五、鋼管立柱驗算5.1鋼管立柱的強(qiáng)度驗算根據(jù)上述反力圖可知，由鋼管柱提供的反力最大值為566.11KN，根據(jù)牛頓第三定律，工字鋼對鋼管柱的豎向壓力最大值N=566.11KN。荷載：豎向壓力N=566.11KN；σ=566.11×103/（3.14×（0.532-0.5142）/4）=53.17MPa＜[f]=215MPa；滿足要求！5.2鋼管立柱的穩(wěn)定性計算Φ530×8mm鋼管回轉(zhuǎn)半徑：=0.35（D+d）/2=0.35（53.0+51.4）/2=18.27cm，（式中，D為鋼管外徑，d為鋼管內(nèi)徑）λ=lo/i=3.5/0.1827=19.16＜[λ]=150滿足要求！查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017-2003）P130頁b類截面軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定性得。σ=566.11×103/（0.97*3.14*（0.532-0.5142）/4）=44.51＜[f]=215MPa；滿足要求！5.3鋼管立柱（受壓構(gòu)件）局部穩(wěn)定驗算根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017-2003）P59第5.4.5條規(guī)定：D/δ=530/8=66.25＜100*235/fy=100*235/235=100；（D—為鋼管外徑，—為鋼管壁厚）滿足局部穩(wěn)定要求！六、鋼管樁計算6.1鋼管樁入土深度計算橋址區(qū)域內(nèi)的土層主要分布為淤泥、中粗砂、凝灰?guī)r殘疾粘性土、全風(fēng)化凝灰?guī)r，根據(jù)《萬家春路（西亭路~翔安北路段）道路工程巖土工程勘察報告》，QK13號鉆孔附近的地質(zhì)情況具有代表性，其土層分布如下表所示：河床頂

標(biāo)高（m）巖層

編號厚度

（m）標(biāo)高

范圍（m）地質(zhì)

情況摩阻力

（kpa）0.2512.150.2~（-1.95）淤泥022.1（-1.95）~（-4.05）中粗砂5532（-4.05）~（-6.05）凝灰?guī)r殘積粘性土6545.6（-6.05）~（-11.65）全風(fēng)化凝灰?guī)r80根據(jù)《路橋施工計算手冊》第391頁4.2.1條摩擦樁單樁軸受壓容許承載力：[p]=0.5（ΣUliτi+AσR）式中：[p]——單樁軸向受壓容許承載力；U——樁的周長；li——第i層的層厚；A——樁底橫截面面積；τi——第i層摩阻力；σR——樁尖處土的極限承載力。鋼管樁為空心薄