鐵路橋32m預應力混凝土箱梁貝雷梁支架計算書

鐵路橋32m預應力混凝土箱梁貝雷梁支架

檢算書Xxx交通大學工程檢測有限公司2017年4月項目名稱：鐵路橋32m預應力混凝土箱梁貝雷梁鋼管支架檢算計算：復核：審核：檢測單位：xxx交通大學工程檢測有限公司委托單位：2017年4月25日目錄TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"1計算依據(jù)及計算方式 1-1.1計算依據(jù) -1-1.2計算方式 -1-\o"CurrentDocument"2工程概況 1-\o"CurrentDocument"3支架布設 3-4荷載計算............................................................................................................................-3-4.1腹板部位荷載計算 -4-4.2底板部位荷載計算 -5-4.3翼緣板部位荷載計算 -6-\o"CurrentDocument"5方木縱梁檢算 7 -\o"CurrentDocument"6I10工字鋼橫向分配梁檢算 8 -6.1腹板處分配梁檢算 -8-6.2底板處分配梁檢算 -9-7貝雷梁檢算 10 -7.1計算說明 -10-7.2材料力學特性 -10-\o"CurrentDocument"7.3貝雷梁檢算 -11-7.3.1腹板處貝雷梁檢算 -11-7.3.2底板處貝雷梁檢算 -12-7.3.3翼緣板處貝雷梁檢算 -14-8雙拼I45A工字鋼橫梁檢算 14 -9①600X鋼管柱檢算 -16-10基礎及地基承載力檢算 -17-\o"CurrentDocument"10.1基礎承載力檢算 -17-10.2地基承載力檢算 -1811建議 -18-1計算依據(jù)及計算方式1.1計算依據(jù)1、 《建筑五金實用手冊》；2、 《路橋施工計算手冊》；3、 《鋼管結構技術規(guī)程》(CECS280-2010)；4、 《門式剛架輕型房屋鋼結構技術規(guī)程》(CECS102-2012版)；5、 《公路橋涵施工技術規(guī)范》(JTGTF50-2011)；6、 《鋼管混凝土結構設計與施工規(guī)范》(CECS28-2012)；7、 《建筑地基處理技術規(guī)范》(JGJ79-2012)；8、 《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010-2010)；9、 《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTGD62-2015)；10、 《鐵路橋涵混凝土結構設計規(guī)范》(TB10092-2017)；11、 《鐵路橋涵地基和基礎設計規(guī)范》(TB10093-2017)；12、 《鐵路橋涵設計規(guī)范》(TB10002-2017)；13、 《客運專線鐵路橋涵工程施工技術指南》(TZ213-2005)；14、 《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)；15、 《建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ+166-2008)；16、 《建筑施工臨時支撐結構技術規(guī)范》(JGJ300-2013)；17、 《鋼筋錨固板應用技術規(guī)程》(JGJ256-2011)；18、 銀西施橋參27-1-32m現(xiàn)澆簡支梁施工設計圖紙。1.2計算方式以容許應力法為計算理論基礎，采用手算和有限元計算相結合的方式。2工程概況新建特大橋起訖里程為DK91+293.27-DK92+154.73，中心里程DK91+724,橋長861.46m，孔跨布置為：2X(26-32m)簡支箱梁，共有25墩2臺，位于半徑R=8000m的圓曲線和直線上。橋址位于咸陽市乾縣齊南村，為黃土沖溝及立交而設，22#-24#墩跨越黃土沖溝，墩高分別為16m、24m、24m。其余墩高3.5-10m。永壽特大橋起訖里程為DK98+089-DK98+975，中心里程DK98+532，橋長886m，孔跨布置為：2X(1-32+1-24+25-32)簡支箱梁，共有26墩2臺，位于直線上。橋址位于咸陽市永壽縣，為立交及DK98+675處跨越西氣東輸天然氣管道而設；DK98+675處跨越西氣東輸天然氣管道，管道與線路斜交角度23°，管道埋深2?2.9m，跨管線處18號墩采用門式墩。墩高4?8.5m。邵山特大橋起訖里程為DK86+881.19-DK86+280.81，中心里程DK86+581，橋長600.38m，孔跨布置為：18x（26-32m）簡支箱梁，共有17墩2臺，位于半徑R=7000m圓曲線上。橋址位于咸陽市乾縣邵村，為跨越窯洞而設，橋址范圍內分布有較多的窯洞。墩高3.5?6m。新建xxx鐵路站前4標二工區(qū)梁體為雙線后張法預應力簡支箱梁，施工工藝采用中支墩鋼管貝雷片施工。簡支箱梁截面類型采用單箱單室等高度的形式，梁端頂板、腹板局部內側加厚、底板分別向內外側加厚，梁體混凝土采用C50高性能混凝土，封錨采用C50補償收縮混凝土，預應力鋼絞線采用公稱直徑15.20mm的低松弛鋼絞線，抗拉強度標準值為fpk=1860MPa、彈性模量為Ep=195GPa，錨固體系采用自錨式拉絲體系。箱梁頂寬12.6m，梁底寬5.5m，梁截面中心高3.11m，橫橋向支座中心距為4.5m。箱梁中心頂板厚36cm，底板厚28cm，腹板厚為45cm，支座處分別加厚67cm，70cm，105cm，箱梁全長24.6m/32.6m，計算跨度為23.1m/31.1m。箱梁腹板設內徑10cm通風孔，頂板設內徑16cm泄水孔，底板設內徑9cm泄水孔；32m梁重780t。橋址均位于黃土殘塬區(qū)，地表分布厚層第四系風積黃土，地層結構單一，地表水和地下水不發(fā)育，無不良地質發(fā)育，場地屬于自重濕陷性黃土場地，地層主要為第四系上更新統(tǒng)、中更新統(tǒng)風積、第四系上更新統(tǒng)粘質黃土。邵村特大橋橋址區(qū)上部為Q3eoi黏質黃土，層厚5?10m不等，下部為Q2eol黏質黃土，厚度大于60m。橋址范圍內分布有較多的窯洞。齊南村特大橋橋址區(qū)上部為Q3eoi黏質黃土，層厚8?9m不等，下部為Q2eol黏質黃土，厚度大于60m。永壽特大橋橋址區(qū)上部為Q3eol黏質黃土，層厚5?10m不等，下部為Q2eol黏質黃土，厚度大于60m。黏質黃土（Q3eol3）:灰黃色，顆粒成份以粉粒為主，土質較均，垂直節(jié)理發(fā)育，具針孔狀孔隙，可見小型鈣質結核及樹枝狀白色菌絲，堅硬-硬塑，具濕陷性，11級普通土，％=150kpa。黏質黃土（Q2eol3）:灰黃色、棕黃色，并夾多層棕紅色古土壤層，顆粒成份以粉粒為主，土質較均，結構致密，偶見針孔狀孔隙，含少量蝸牛殼，局部夾有姜石層，厚0.2-0.5m，堅硬-硬塑，上部偶具濕陷性，111級硬土，o0=180kpa。3支架布設新建xxx鐵路站前4標二工區(qū)橋址區(qū)地形條件較好，地勢平緩，32m現(xiàn)澆梁采用中600x8mm鋼管柱+貝雷梁支架法施工，采用在橋跨中間設置兩排臨時支墩，在中支墩基礎頂及橋墩承臺上布置鋼管柱，在鋼管柱頂部設砂筒和橫梁，鋼管柱橫梁上鋪設貝雷片17排，通過橫向連接系將貝雷片聯(lián)成整體后，廠制定型鋼模立模加固，砼采用泵送連續(xù)灌注，由一端向另一端一次澆注成型。根據(jù)32m現(xiàn)澆梁及橋梁墩臺的布置及梁體荷載計算，中600x8mm鋼管柱縱向設置為12.795m+3m+12.795m共4排鋼管柱，橫向4根鋼管支柱。中支墩鋼管柱縱、橫向采用［10槽鋼剪力撐連接，鋼管柱由下到上每3m及鋼管柱頂設置一道水平剪力撐，以增強中支墩鋼管柱整體穩(wěn)定性。橋墩側鋼管柱與墩身采用預埋025螺紋鋼和鋼板通過［10槽鋼焊接連接，鋼管柱橫縱向均采用［10槽鋼交叉剪力撐焊接連接，以增強邊支墩鋼管柱的穩(wěn)定性。鋼管柱頂部布設橫向雙拼I45a工字鋼橫梁，兩端預留1.0m空間作為施工空間。雙拼I45a工字鋼橫梁上橫向布設貝雷梁，腹板處間距45cm，底板處間距90cm，翼緣板處兩道間距分別為90cm、135cm，貝雷梁上布置I10工字鋼橫向分配梁，間距75cm（放置于貝雷梁節(jié)點處），貝雷梁與I10工字鋼橫向分配梁間采用U形卡連接，增強兩者的連接同時提高結構的整體穩(wěn)定性，在底板以下范圍內I10工字鋼橫向分配梁上鋪設間距為30cm的10cmx10cm方木。0600x8mm鋼管柱中支墩基礎采用明挖雙層擴大C25混凝土基礎，第一層基礎與第二層基礎的長度分別為12m、11m，寬度分別為2m、1m，高度均為0.5m，靠近橋墩處的鋼管柱設置于橋墩承臺上，鋼管柱底部采用在明挖擴大基礎和承臺上預埋80cmX80cm螺旋管鋼板，鋼板厚16mm，同時預埋025螺紋鋼固定螺旋管鋼筋。新建xxx鐵路站前4標二工區(qū)32m現(xiàn)澆梁支架布置見附圖。4荷載計算根據(jù)《路橋施工計算手冊》及《鐵路混凝土與砌體工程施工規(guī)范》：模板及支架荷載：q=1.0kN/m2；

設備及人工荷載：q=3.0kN/m2；砼澆注沖擊荷載：q=2.5kN/m2；砼澆注振搗荷載：q=2.5kN/m2；混凝容重(配筋率大于2%)：q=26kN/m3；混凝土超灌系數(shù)?。?.05。計算新建xxx鐵路站前4標二工區(qū)32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁荷載時沿縱向取1.0m進行計算。根據(jù)設計圖紙，32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁支架受力最不利荷載截面選取為梁體端部III-III截面，如圖4所示。[ 2.95 [ 2.95 IL.35] 4 1.35] 二93圖432m預應力混凝土現(xiàn)澆梁III-HI截面4.1腹板部位荷載計算新建xxx鐵路站前4標二工區(qū)32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁支架受力最不利荷載III-III截面單側腹板部位面積為2.841m2；外模長2.949m；內模長2.056m；腹板計算受力寬度1.35m。(1)混凝土自重荷載計算(1.0x2.841)x26^(1.0x1.35)=54.7156KNm考慮混凝土超灌，系數(shù)取1.05，則III-III截面腹板部位混凝土分布荷載〃11=54.7156x1.05=57.4514KNjm(2)模板荷載(1.0x2.949+1.0x2.056)x1.0x(1.0x1.35)=3.7074KNm模板荷載為：p12=3.7074KNjm(3)設備及人工荷載13=3.013=3.0KNm2(4)混凝土澆筑沖擊及振搗荷載14=5.014=5.0KNm2因此，32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁III-III截面腹板部位荷載合計:P=p+p+p+p=69.159KNm2。11 "12"13"144.2底板部位荷載計算新建xxx鐵路站前4標二工區(qū)32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁支架受力最不利荷載III-III截面單側底板部位面積為4.774m2；底模長4.0m；頂模長4.461m；底板計算受力寬度4.0m。(1)混凝土自重荷載計算(1.0x4.774)x26^(1.0x4.0)=31.031KNm考慮混凝土超灌，系數(shù)取1.05，則III-III截面底板部位混凝土分布荷載p11=31.031x1.05=32.5826KNjm(2)模板荷載(1.0x4.0+1.0x4.461)x1.0x(1.0x4.0)=2.1153KNm2模板荷載為：p12=2.1153KN/m2(3)設備及人工荷載13=3.013=3.0KNm2(4)混凝土澆筑沖擊及振搗荷載14=5.014=5.0KNm2因此，32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁III-III截面底板部位荷載合計:P=p+p+p+p=42.698KNm2。11 "12 "13 "14新建xxx鐵路站前4標二工區(qū)32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁支架受力最不利荷載II-II截面單側底板部位面積為3.6012m2；底模長4.0m；頂模長4.461m；底板計算受力寬度4.0m。(1)混凝土自重荷載計算(1.0x3.6012)x26^(1.0x4.0)=23.4078KNm

考慮混凝土超灌，系數(shù)取1.05，^胞I-II截面底板部位混凝土分布荷載p11=23.4078x1.05=24.5782KN/m2(2)模板荷載(1.0x4.0+1.0x4.461)x1.0x(1.0x4.0)=2.1153KN"模板荷載為：p12=2.1153KN!m2(3)設備及人工荷載七=3.0KN,m2(4)混凝土澆筑沖擊及振搗荷載14=5.014=5.0KNm2因此，32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁II-II截面底板部位荷載合計:p=p“+p+p+p=34.6935KNm2。11 12 13 144.3翼緣板部位荷載計算新建xxx鐵路站前4標二工區(qū)32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁支架受力最不利荷載III-III截面單側翼緣板部位面積為1.262m2；模板長3.077m；翼緣板計算受力寬度2.95m。(1)混凝土自重荷載計算(1.0x1.262)x26^(1.0x2.95)=11.1227KNg考慮混凝土超灌，系數(shù)取1.05，則III-III截面翼緣板部位混凝土分布荷載p11=11.1227x1.05=11.6788KNjm(2)模板荷載(1.0x3.077)x1.0x(1.0x2.95)=1.0431KN*模板荷載為：p12=1.0431KNm2設備及人工荷載0=3.0KNm2混凝土澆筑沖擊及振搗荷載%=5.0KNm2因此，32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁III-III截面翼緣板部位荷載合計:P=、+p+p+p=20.722KNm。11 12 13 145方木縱梁檢算新建xxx鐵路站前4標二工區(qū)32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁采用0600x8mm鋼管柱+貝雷梁支架法施工，支架由上到下分別為間距為30cm的10cmx10cm方木作底板處縱梁，方木下部為間距為75cm的I10工字鋼橫向分配梁，因此方木按計算跨度為75cm的簡支梁檢算，方木承受的荷載可簡化為均布荷載，32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁腹板處方木所受的荷載為最不利荷載，最不利均布荷載的集度：q=0.3x69.159=20.7477kN/m，受力簡圖如圖5。圖5方木受力簡圖10cmx10cm紅松方木截面慣性矩I、截面抵抗矩W和彈性模量分別為:W=bh2/6=1.67x105mm3；I=bh3/12=8333400mm4；E=6000N/mm2。紅松木的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；抗剪強度設計值fv=1.4N/mm2；最大容許撓度值[w]=2.4mm。亦如"qL20.7477x0.752彎矩：M=—= =1.4588kN-m8剪力：y=qL=20.7477x竺=7.7804kN2正應力：q=M=1.4588x106=8.7353MPa<13MPa=f]W 1.67x105因此，方木彎曲強度滿足要求。剪應力：T=k=7.7804x103=0.778MPa<1.4MPa=f]A 100x100 v因此，方木抗剪強度滿足要求。撓度：5qL 5x20.7477x0.754x1012 「］。.w= = =1.7095mm<成」=2.4mmmax384EI 384x6000x8333400因此，方木變形滿足要求。因此，新建xxx鐵路站前4標二工區(qū)32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁支架間距為30cm的10x10cm方木橫向分配梁滿足強度及變形的要求。6I10工字鋼橫向分配梁檢算新建xxx鐵路站前4標二工區(qū)32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁臨時支架貝雷梁上部橫向鋪設間距為0.75m的I10工字鋼橫向分配梁，腹板處分配梁跨度為0.45m，底板出跨度為0.9m，為提高結構的安全系數(shù)，橫向分配梁按受均布荷載的簡支梁計算。6.1腹板處分配梁檢算新建xxx鐵路站前4標二工區(qū)32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁腹板處分配梁的計算跨度為0.45m,所受荷載按最不利的梁端荷載計算為：69.159X0.75=51.8693KNm,為提高結構的安全系數(shù)，腹板處分配梁按簡支梁進行檢算，梁端腹板處橫向分配梁計算受力簡圖及計算結果見圖6-1?6-5。圖6-1梁端腹板部位分配梁受力簡圖圖6-2梁端腹板部位分配梁彎曲應力（MPa）圖6-3梁端腹板部位分配梁剪應力（MPa）圖6-4梁端腹板部位分配梁變形（mm）

圖6-5梁端腹板部位分配梁支反力（kN）由以上計算結果圖可看出腹板處I10工字鋼分配梁的受力結果為:彎曲正應力：b=26.795MPa<180MPa=卜]因此，腹板處I10工字鋼分配梁彎曲強度滿足要求。剪應力：t=29.556MPa<100MPa=t]因此，撓度:因此，腹板處因此，撓度:因此，腹板處I10工字鋼分配梁抗剪強度滿足要求。& =0.088mm<^0^=400=1.125mm腹板處I10工字鋼分配梁變形滿足要求。因此，新建xxx鐵路站前4標二工區(qū)32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁腹板處I10因此，新建xxx鐵路站前4標二工區(qū)32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁腹板處I10工字鋼橫向分配梁的強度與變形均滿足要求。6.2底板處分配梁檢算新建xxx鐵路站前4標二工區(qū)32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁底板處分配梁的計算跨度為0.9m，所受荷載為：42.698X0.75=32.0235KN；m2，為提高結構的安全系數(shù)，底板處分配梁按簡支梁進行檢算，底板處分配梁計算受力簡圖及計算結果見圖6-6?6-10。圖6-8底板部位分配梁剪應力（MPa）-0.325,,0.000JD.000圖6-8底板部位分配梁剪應力（MPa）-0.325,,0.000JD.000■0臭5■C-552?0,552圖6-9底板部位分配梁變形（mm）-0.631H.411Q 圖6-10底板部位分配梁支反力（kN）由以上計算結果圖可看出底板處I10工字鋼分配梁的受力結果為:彎曲正應力：。=66.171"。<180MPa=卜]因此，底板處I10工字鋼分配梁彎曲強度滿足要求。剪應力：t=36.495MPa<100MPa=t]因此，底板處I10工字鋼分配梁抗剪強度滿足要求。撓度：? =0.633mm</^=史2=2.25mmmax 400400因此，底板處I10工字鋼分配梁變形滿足要求。因此，新建xxx鐵路站前4標二工區(qū)32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁底板處I10工字鋼橫向分配梁的強度與變形均滿足要求。新建xxx鐵路站前4標二工區(qū)32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁翼緣板處I10工字鋼橫向分配梁間距與底板分配梁一致且所受荷載較小，故此處不再進行檢算，其強度與變形均滿足要求。7貝雷梁檢算7.1計算說明根據(jù)32m現(xiàn)澆梁及橋梁墩臺的布置及為提高鋼管柱中支墩的穩(wěn)定性，0600x8mm鋼管柱縱向設置為12.795m+3m+12.795m，因此新建xxx鐵路站前4標二工區(qū)32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁貝雷梁臨時支架沿縱向按12.795m+3m+12.795m跨度布置，為提高結構的安全度和便于計算，將貝雷梁簡化為最大跨度為12.795m受均布荷載作用的簡支梁進行檢算。7.2材料力學特性根據(jù)《裝配式公路鋼橋多用途使用手冊》查得：表7-1幾何特性—-幾何特性結構構造 ___-一--------一__Wx(cm3)Ix(cm4)EI(kN.m2)單排單層不加強3578.5250497.2526044.12加強7699.1577434.41212612.24表7-2桁架容許內力表

橋型容許內力、_不加強橋梁單排單層雙排單層三排單層雙排雙層三排雙層彎矩（kN.m）788.21576.42246.43265.44653.2剪力（kN）245.2490.5698.9490.5698.9橋型容許內力、、加強橋梁單排單層雙排單層三排單層雙排雙層三排雙層彎矩（kN.m）1687.533754809.467509618.8剪力（kN）245.2490.5698.9490.5698.9根據(jù)鐵路橋梁鋼結構設計規(guī)范（TB10002.2-2005）查得:Q345鋼容許應力：軸向應力[o]=200MPa，彎曲應力[ow]=210MPa，剪應力[T]=120MPa。7.3貝雷梁檢算新建xxx鐵路站前4標二工區(qū)32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁臨時支架貝雷梁最大跨度為12.795m，現(xiàn)澆梁腹板部位貝雷梁橫向間距為0.45m，底板部位貝雷梁橫向間距為0.9m，翼緣板部位貝雷梁橫向間距為1.35m，由荷載計算結果可知，現(xiàn)澆梁腹板部位荷載為69.159KNm2，底板部位荷載為42.698KNg，翼緣板部位荷載為20.722KNm2，為提高結構的安全系數(shù)以及為模擬實際貝雷梁結構的力學性能，貝雷梁按單根三跨連續(xù)梁進行檢算。7.3.1腹板處貝雷梁檢算新建xxx鐵路站前4標二工區(qū)32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁臨時支架貝雷梁最大跨度為12.795m，腹板處橫向間距為0.45m，腹板處貝雷梁所受荷載為均布荷載，所受的荷載為：69.159X0.45=31.1216KNm2，為模擬實際貝雷梁結構的力學性能，貝雷梁按三跨連續(xù)梁進行檢算，腹板部位貝雷梁計算受力簡圖及計算結果見圖7-1?7-5。gmn.-司I*.sigNT.Tb■smc.凸胃一中gm-in.91—lZTTn擋mfp擋巽3圖gmn.-司I*.sigNT.Tb■smc.凸胃一中gm-in.91—lZTTn擋mfp擋巽3圖7-1腹板部位貝雷梁受力簡圖圖7-2腹板部位貝雷梁彎矩（kN-m）圖7-4腹板部位貝雷梁變形（圖7-4腹板部位貝雷梁變形（mm）圖7-5腹板部位貝雷梁支反力（kN）由以上計算結果圖可看出腹板部位貝雷梁受力結果為：彎矩：M=476.576kN-m<788.2kN-m=\m]因此，腹板部位貝雷梁彎矩滿足要求。剪力：V=236.347kN<245.2kN=V]因此，腹板部位貝雷梁剪力滿足要求。L12795撓度：? =20.970mm< = =32.4375mmmax 400 400因此，腹板部位貝雷梁變形滿足要求。因此，新建xxx鐵路站前4標二工區(qū)32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁臨時支架腹板處間距為0.45m的貝雷梁滿足受力及變形的要求。7.3.2底板處貝雷梁檢算新建xxx鐵路站前4標二工區(qū)32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁臨時支架貝雷梁最大跨度為12.795m，底板處橫向間距為0.9m，底板處貝雷梁所受荷載為均布荷載，所受的荷載為：42.698X0.9=38.4282KNm2，為模擬實際貝雷梁結構的力學性能，貝雷梁按三跨連續(xù)梁進行檢算，底板部位貝雷梁計算受力簡圖及計算結果見圖7-6?7-10。庭MFI黑庭MFI黑TQjE.圖7-6底板部位貝雷梁受力簡圖圖7-7腹板部位貝雷梁彎矩（kN-m）圖7-8底板部位貝雷梁剪力（kN）圖7-9底板部位貝雷梁變形（mm）圖7-10底板部位貝雷梁支反力（kN）由以上計算結果圖可看出底板部位貝雷梁受力結果為：彎矩：M =588.454kN-m<788.2kN-m=\m]因此，底板部位貝雷梁彎矩滿足要求。剪力：V=291.835kN>245.2kN=V]因此，按現(xiàn)澆梁m-m截面荷載計算出的底板部位貝雷梁剪力超出容許剪力，32m現(xiàn)澆梁貝雷梁支架所承受的荷載主要為梁體標準截面I-1截面荷載，采用m-m截面荷載、ii-ii截面荷載進行計算都可提高了結構的安全系數(shù)，采用11-II截面荷載進行計算時，中支墩頂貝雷梁所受剪力由比例關系得：V=34.6935X291.835kN=237.125<245.2kN=V]，同時考慮貝雷梁之間采用max42.698標準支撐架橫向連接，從而增強了結構的承載能力，故底板部位貝雷梁剪力滿足要求。L12795撓度：?=25.694mm< = =32.4375mmmax 400 400因此，底板部位貝雷梁變形滿足要求。因此，新建xxx鐵路站前4標二工區(qū)32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁臨時支架底板處間距為0.9m的貝雷梁滿足受力及變形的要求。7.3.3翼緣板處貝雷梁檢算新建xxx鐵路站前4標二工區(qū)32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁臨時支架貝雷梁最大跨度為12.795m，翼緣板處貝雷梁橫向間距為0.9m、1.35m，為簡化計算并提高安全系數(shù)，按最大間距1.35m計算，翼緣處貝雷梁所受荷載為均布荷載，所受的荷載為：20.722X1.35=27.9747KN：m2，腹板處貝雷梁橫向間距為0.45m，腹板處貝雷梁所受荷載為均布荷載，所受荷載為：69.159X0.45=31.1216KNm2由比例關系可得，翼緣板貝雷梁間距為1.35m時的力學性能。彎矩：M=27.9747x476.576S-m=428.386S-m<788.2kN-m=M]max31.1216因此，翼緣板部位貝雷梁彎矩滿足要求。剪力：y=27.9747x236.347kN=212.448kN<245.2kN=V]max31.1216因此，翼緣板部位貝雷梁剪力滿足要求。士父宙 27.9747 L 12795撓度：? = x20.970mm=18.850< = =32.4375mmmax31.1216 400 400因此，翼緣板部位貝雷梁變形滿足要求。因此，新建xxx鐵路站前4標二工區(qū)32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁臨時支架翼緣板處間距為1.35m的貝雷梁滿足受力及變形的要求。8雙拼I45a工字鋼橫梁檢算新建xxx鐵路站前4標二工區(qū)32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁鋼管柱頂橫梁采用雙拼I45a工字鋼橫梁，雙拼I45a工字鋼橫梁橫向最大跨度為4.0m，為滿足實際施工的需要，提高結構的安全度，可將雙拼I45a工字鋼橫梁簡化為(1.65+2.65+4.0+2.65+1.65)m的雙懸臂連續(xù)梁檢算，由貝雷梁的計算結果可知，鋼管柱中支墩頂雙拼I45a工字鋼橫梁所受荷載為最不利荷載，其荷載可簡化為分段均布荷載，則單根I45a工字鋼橫梁所受的均布荷載為：q翼緣板=(20.722x12.795+20.722x3)/2/2=81.826kN/mq腹板=(69.159x12.795+69.159x3)/2/2=273.092kN/mq廣板=(42.698x12.795+42.698x3)/2/2=168.604kN/m單根I45a工字鋼橫梁的的受力簡圖及計算結果見圖8-1?8-6。

g誓.1早.grJ/一甲.期心.1罕.此蜀Ii首?Tigr-J/lT圖8-1單根I45a工字鋼橫梁受力簡圖圖8-2單根I45a工字鋼橫梁彎曲應力（Mpa）圖8-3單根I45a工字鋼橫梁剪應力（Mpa）圖8-4單根g誓.1早.grJ/一甲.期心.1罕.此蜀Ii首?Tigr-J/lT圖8-1單根I45a工字鋼橫梁受力簡圖圖8-2單根I45a工字鋼橫梁彎曲應力（Mpa）圖8-3單根I45a工字鋼橫梁剪應力（Mpa）圖8-4單根I45a工字鋼橫梁變形（mm）圖8-5單根I45a工字鋼橫梁彎矩圖（kN?m）r673.192圖8-6單根I45a工字鋼橫梁支反力（kN）由以上計算結果圖可看出單根I45a工字鋼橫梁梁受力結果為:彎曲正應力：。=127.143MPa<180MPa=卜]因此，I45a工字鋼橫梁彎曲強度滿足要求。剪應力：T=65.127MPa<100MPa=t]因此，I45a工字鋼橫梁抗剪強度滿足要求。撓度:①跨中max=3.296mm<L4004000400=10mm①懸臂端max=2.096mm<因此，I45a工字鋼橫梁變形滿足要求。穩(wěn)定性校核：I45a工字鋼的截面特性如下：A=102cm2=102x102mm2I=32240cm4=3.224x108mm4W=1430cm3=1.43x106mm3i=17.7cm=177mm危險截面位于最大正彎矩處，最大正彎矩處，取自由長度為4.0m,查表內插得中=0.97>0.6，則:b=1.07—0282=0.7793<1.0b0.97b=Ea^=190/765x106 =171.182"。<180"。=卜］^W 0.7793x1.43x106因此，雙拼I45a工字鋼橫梁穩(wěn)定性滿足要求。因此，新建xxx鐵路站前4標二工區(qū)32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁鋼管柱頂雙拼I45a工字鋼橫梁的強度、變形和穩(wěn)定性均滿足要求。90600X8鋼管柱檢算新建xxx鐵路站前4標二工區(qū)32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁支架臨時鋼管支架采用O600mmx8mm的鋼管柱，鋼管柱承受由上部雙拼I45a工字鋼橫梁傳遞的荷載，故選取承受荷載最大的中鋼管柱進行計算，由雙拼I45a工字鋼橫梁的計算結果知單根鋼管柱承受的荷載為2X673.192=1346.384kN。為提高結構的安全度，O600mmx8mm鋼管柱的計算最大高度取新建xxx鐵路站前4標二工區(qū)齊南村特大橋、永壽特大橋、邵山特大橋32m預應力混凝土現(xiàn)澆梁最高墩高20m(除去砂筒、貝雷梁、型鋼等高度，按鋼管柱下條形基礎的高程與承臺高程一致)。鋼管截面特性鋼管的凈面積A=148.786cm2=14878.6mm2鋼管的慣性矩I=65191.997cm4=651919970mm4I鋼管的回轉半徑i=■-=20.932cm=209.32mmA

（2） 荷載分析組合對于單根柱：放置在樁基礎上的最大凈高為20m，其上的豎向壓力最大為1346.384kN。鋼管柱自重：N、=20x116.797=2335.94kg=23.359kN單根柱所承受的荷載為：N=23.359+1346.384=1369.743kN（3） 受壓承載力檢算強度校核：=92.061Mpa<C]=180MpaN1369.743x10=92.061Mpa<C]=180MpaA14878.6因此，①600mmx8mm鋼管柱強度滿足要求。穩(wěn)定性校核：根據(jù)鋼管柱的約束條件及提高鋼管柱的安全富余