化工原理試題庫(kù)

化工原理試題庫(kù)（上冊(cè)）第一章流體流動(dòng)一、選擇題連續(xù)操作時(shí)，物料衡算通式中的過(guò)程積累量Ga^（B）。A.零 B.正數(shù)C.負(fù)數(shù) D.任意值熱量衡算中，物料的焓為相對(duì)值，通常規(guī)定（A）的焓為零。A.0°C液體 B.0°C氣體 C.100°C液體 D.100°C氣體流體阻力的表現(xiàn)，下列闡述錯(cuò)誤的是（D）。A.阻力越大，靜壓強(qiáng)下降就越大 B.流體的粘度越大，阻力越大流體的流動(dòng)狀況是產(chǎn)生流體阻力的根本原因 D.流體的內(nèi)摩擦力在流體激烈流動(dòng)時(shí)不存在壓強(qiáng)的具有專門名稱的國(guó)際單位是Pa，用基本單位表示是（A）。A.atm B.mmHg C.Kg/m.s2D.N/m2水在直管中流動(dòng)，現(xiàn)保持流量不變，增大管徑，則流速（B）。A.增大B.減小C.不變D.無(wú)法判斷4.對(duì)不可壓縮流體，滿足 條件時(shí)，才能應(yīng)用柏努力方程求解。AA.匕^2A.匕^2V20%（式中壓強(qiáng)采用表壓表示）PiC.土巳V20%（式中壓強(qiáng)采用絕壓表示）Pi判斷流體的流動(dòng)類型用（C）準(zhǔn)數(shù)。A.歐拉 B.施伍德 C.雷諾B. V10%（式中壓強(qiáng)采用表壓表示）PiD.切工V10%（式中壓強(qiáng)采用絕壓表示）P1D.努塞爾特流體在圓形直管中滯流流動(dòng)時(shí)的速度分布曲線為 BA.直線B.拋物線仁雙曲線 D.橢圓線增大流體的流量，則在孔板流量計(jì)的孔板前后形成的壓強(qiáng)差（A）。A.增大B.減小C.不變D.無(wú)法判斷流體在管內(nèi)流動(dòng)時(shí)的摩擦系數(shù)與（A）有關(guān)。A.雷諾準(zhǔn)數(shù)和絕對(duì)粗糙度 B.雷諾準(zhǔn)數(shù)和相對(duì)粗糙度C.歐拉準(zhǔn)數(shù)和絕對(duì)粗糙度 B.歐拉準(zhǔn)數(shù)和相對(duì)粗糙度測(cè)速管測(cè)量得到的速度是流體（B）速度。A.在管壁處 B.在管中心C.瞬時(shí)D.平均在層流流動(dòng)中，若流體的總流率不變，則規(guī)格相同的兩根管子串聯(lián)時(shí)的壓降為并聯(lián)時(shí)的（C）倍。A.2； B.6； C.4； D.1。流體在長(zhǎng)為3m、高為2m的矩形管道內(nèi)流動(dòng)，則該矩形管道的當(dāng)量直徑為（B）。A.1.2m； B.0.6m； C.2.4m； D.4.8m。第1頁(yè)共21頁(yè)當(dāng)流體在園管內(nèi)流動(dòng)時(shí)，管中心流速最大，滯流時(shí)的平均速度與管中心的最大流速的關(guān)系為（C）A.u=3/2.u B.u=0.8uC.u=1/2.u Du=0.75u判斷流體流動(dòng)類型的準(zhǔn)數(shù)為（A）A.Re數(shù)B.Nu數(shù)C.Pr數(shù)D.Fr數(shù)流體在圓形直管內(nèi)作強(qiáng)制湍流時(shí)，其對(duì)流傳熱系數(shù)。與雷諾準(zhǔn)數(shù)Re的n次方成正比，其中的n值為（）A.0.5B.0.8C.1D.0.2牛頓粘性定律適用于牛頓型流體，且流體應(yīng)呈（A）A.層流流動(dòng)B湍流流動(dòng)C過(guò)渡型流動(dòng)D靜止?fàn)顟B(tài)計(jì)算管路系統(tǒng)突然擴(kuò)大和突然縮小的局部阻力時(shí)，速度值應(yīng)取為（C）A. 上游截面處流速 B 下游截面處流速 C小管中流速D大管中流速用離心泵在兩個(gè)敞口容器間輸送液體。若維持兩容器的液面高度不變，則當(dāng)輸送管道上的閥門關(guān)小后，TOC\o"1-5"\h\z管路總阻力將（ ）。A.增大； B.不變； C.減?。?D.不確定。流體的壓強(qiáng)有多種表示方式，1標(biāo)準(zhǔn)大氣壓為 （ ）A.780mm汞柱 B.1Kgf/cm2 C.10.336m水柱 D.10130Pa流體在圓管中層流流動(dòng)，若只將管內(nèi)流體流速提高一倍，管內(nèi)流體流動(dòng)型態(tài)仍為層流，則阻力損失為原來(lái)的（ ）倍。A.4 B.2C.J2D.不能確定阻力系數(shù)法將局部阻力hf表示成局部阻力系數(shù)與動(dòng)壓頭的乘積，管出口入容器的阻力系數(shù)為（ ）A.1.0 B.0.5 C.0.35 D.0.75在柏努利方程式中，P/pg被稱為 （ ）A.靜壓頭 B.動(dòng)壓頭 C.位壓頭 D.無(wú)法確定流體的流動(dòng)形式可用雷諾準(zhǔn)數(shù)來(lái)判定，若為湍流則Re （ ）A.<4000 B.<2000 C.>2000 D.>4000不可壓縮性流在管道內(nèi)穩(wěn)定流動(dòng)的連續(xù)性方程式為（ ） 可壓縮性流體在管道內(nèi)穩(wěn)定流動(dòng)的連續(xù)性方程式為（ ）A.u1A1=u2A1B.u1A2=u2A1C.u1A1/p1=u2A2/p2 D.u1A1/p2=u2A2/p1有兩種關(guān)于粘性的說(shuō)法： （ ）無(wú)論是靜止的流體還是運(yùn)動(dòng)的流體都具有粘性。粘性只有在流體運(yùn)動(dòng)時(shí)才表現(xiàn)出來(lái)。A.這兩種說(shuō)法都對(duì)； B.這兩種說(shuō)法都不對(duì)；C.第一種說(shuō)法對(duì)，第二種說(shuō)法不對(duì)；D.第二種說(shuō)法對(duì)，第一種說(shuō)法不對(duì)。

層流與湍流的區(qū)別是( )A湍流的流速大于層流流速B流道截面積大的為湍流，小的為層流C層流無(wú)徑向脈動(dòng)，湍流有徑向脈動(dòng)D層流的雷諾準(zhǔn)數(shù)小于湍流的雷諾準(zhǔn)數(shù)有一并聯(lián)管路如圖2所示，兩段管路的流量、流速、管經(jīng)、管長(zhǎng)及流動(dòng)阻力損失分別為V(1)、u(1)、d(1)、L(1)、h(f1)及V(2)、u(2)、d(2)、L(2)、h(f2)。若d(1)=2d(2),L(1)=2L(2),則h(f1)/h(f2)=()TOC\o"1-5"\h\zA、2； B、4; C、1/2; D、1/4; E、1當(dāng)管路中流體均作層流流動(dòng)時(shí)，V(1)/V(2)=()A、2； B、4; C、8; D、1/2; E、1當(dāng)管路中流體均作層流流動(dòng)時(shí)，u(1)/u(2)=()A、2； B、4;C、1/2;D、1/4;E、1當(dāng)兩段管路中流體均作湍流流動(dòng)時(shí)，并盼(1)=入(2)，則V(1)/V(2)=( )。A、2；B、4;C、8;D、1/2;E、1/4當(dāng)兩段管路中流體均作湍流流動(dòng)時(shí)，并盼(1)=入(2)，則u(1)/u(2)=()。A、2；B、4;C、1/2;D、1/4;E、129.真空表讀數(shù)是60kPa，當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?00kPa時(shí)，實(shí)際壓強(qiáng)為( )kPa。TOC\o"1-5"\h\z40 B.60 C.16030.2.當(dāng)溫度降低時(shí)，氣體的粘度( )。A.降低 B.不變 C.增大31.3.液體在圓形直管中穩(wěn)定流動(dòng)時(shí)，若管長(zhǎng)及液體物性不變，當(dāng)管內(nèi)徑減為原來(lái)的1/2,則流速變?yōu)樵瓉?lái)的( )倍。2 B.4 C.16當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?00kPa，壓強(qiáng)表讀數(shù)是60kPa，則實(shí)際壓強(qiáng)為( )kPa。A、160 B、40 C、60D、100液面保持恒定的敞口容器底部裝有直徑相等的進(jìn)水管和出水管，當(dāng)管內(nèi)水的流速為2m/s時(shí)，進(jìn)口能量損失為( )J/kg，出口能量損失為( )J/kg。A、0.5A、0.5B、C、1.5隨著溫度的升高液體的粘度( )，氣體的粘度( )。A、增加 B、不變C、降低‘二、填空題連續(xù)性介質(zhì)假定是指。流體在光滑管內(nèi)作湍流流動(dòng)時(shí)，摩擦系數(shù)人與和有關(guān)；若其作完全湍流(阻力平方區(qū))，則人僅與有關(guān)。流體阻力產(chǎn)生的根源是。粘性是指。在連續(xù)穩(wěn)定流動(dòng)過(guò)程中，流速與管徑的正比。均勻圓管內(nèi)流體的流速不因流阻的存在而。(減、降或不變)無(wú)因次數(shù)群是的數(shù)組。滯流與湍流的根本區(qū)別是。一定量的流體在圓形直管內(nèi)流過(guò)，若流動(dòng)處于阻力平方區(qū)，則流動(dòng)阻力與速度的成正比。圓形直管內(nèi)流體滯流流動(dòng)的速度分布呈 形狀。其平均速度是中心最大速度的。摩擦阻力系數(shù)與雷諾數(shù)的關(guān)系是。流體流動(dòng)邊界層是指。流體流過(guò)某一障礙物發(fā)生邊界層脫體的原因是。由于固體表面形狀而造成邊界層分離所引起的能量損失，稱為。粘性流體繞過(guò)固體表面的阻力為摩擦阻力和之和，又稱為局部阻力。米糠油在管中作層流流動(dòng)，若流量不變，管徑、管長(zhǎng)不變，油溫升高，粘度為原來(lái)的1/2，則摩擦阻力損失為原來(lái)的倍。流體在圓形直管中作層流流動(dòng)，如果流量等不變，只是將管徑增大一倍，則阻力損失為原來(lái)的當(dāng)20°C的甘油（p=1261kg.m-3,外=1499厘泊）在內(nèi)徑為100mm的管內(nèi)流動(dòng)時(shí)，若流速為2.5m.s-1時(shí)，其雷諾準(zhǔn)數(shù)Re為，其摩擦阻力系數(shù)入為.當(dāng)量直徑的定義是de=，對(duì)邊長(zhǎng)為a正方形風(fēng)管當(dāng)量直徑de=。當(dāng)量直徑的定義是de=，在套管環(huán)間流動(dòng)的流體，外管的內(nèi)徑是d2,內(nèi)管的外徑是d「則當(dāng)量直徑d=。 2 1e當(dāng)Re為已知時(shí)，流體在圓形管內(nèi)呈層流時(shí)的摩擦系數(shù)入=，在管內(nèi)呈湍流時(shí)，摩擦系巍與、有關(guān)。水由敞口恒液位的高位槽通過(guò)一管道流向壓力恒定的反應(yīng)器，當(dāng)管道上的閥門開度減小后水流量將，摩擦系數(shù)，管道總阻力損（增大、減小、不變）。某設(shè)備的表壓強(qiáng)為50KPa，則它的絕對(duì)壓強(qiáng)為，另一設(shè)備的真空度為50KPa，則它的絕對(duì)壓強(qiáng)為。（當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?00KPa）如果管內(nèi)流體流量增大一倍后，仍處于層流狀態(tài)，則阻力損失增大到原來(lái)的 倍流體在管路兩截面間的壓強(qiáng)差^P與壓強(qiáng)降^Pf相等的條件是 0局部阻力所引起的能量損失有兩種計(jì)算方法：法和法。并聯(lián)管路的特點(diǎn)是0分支管路的特點(diǎn)是0孔板流量計(jì)是通過(guò)來(lái)反映流量的大小，又稱為流量計(jì)，而轉(zhuǎn)子流量計(jì)是流體流過(guò)節(jié)流口的壓強(qiáng)差保持恒定，通過(guò)變動(dòng)的反映流量的大小，又稱0熱量衡算中，物料衡算通式中的過(guò)程GA為o熱量衡算中，物料的焓為相對(duì)值，通常規(guī)定C液體的焓為零。水在直管中流動(dòng)，現(xiàn)保持流量不變，增大管徑，則流速o對(duì)不可壓縮流體，滿足條件時(shí)，才能應(yīng)用柏努力方程求解。判斷流體的流動(dòng)類型用準(zhǔn)數(shù)。流體在圓形直管中滯流流動(dòng)時(shí)的速度分布曲線為o增大流體的流量，則在孔板前后形成的壓強(qiáng)差 o流體在管內(nèi)流動(dòng)時(shí)的摩擦系數(shù)與有關(guān)。測(cè)速管測(cè)量得到的速度是流體 速度。流體時(shí)氣體和液體的統(tǒng)稱，其中是可壓縮流體，是不可壓縮流體。表壓、絕壓、大氣壓之間的關(guān)系是據(jù)流體靜力學(xué)基本方程式知，當(dāng)液面上方壓強(qiáng)變化時(shí)，液體內(nèi)部各點(diǎn)壓強(qiáng) 變化。等壓面的要點(diǎn)有四個(gè)，即、、、。測(cè)量壓強(qiáng)或壓強(qiáng)差時(shí)，可用U管壓差計(jì)、斜管壓差計(jì)和微差壓差計(jì)。若被測(cè)量的壓強(qiáng)差很小時(shí)，可用以上三種壓差計(jì)種的和。粘度是衡量 大小的物理量?？装辶髁坑?jì)是基于原理的流量測(cè)量?jī)x表。恒壓差、變截面的流量計(jì)有。恒截面、變壓差的流量計(jì)有。并聯(lián)管路的特點(diǎn)為和。分支管路的特點(diǎn)為和。串聯(lián)管路的特點(diǎn)為和。同一容器中有A,B,（三點(diǎn)，B點(diǎn)的壓強(qiáng)為1atm，且P>P>P，若B點(diǎn)的壓強(qiáng)增加0.6atm，則p增加 Pa，ABC APA-PC增加mmHg。實(shí)驗(yàn)證明，流體在管路中流動(dòng)時(shí)，同一截面上各點(diǎn)的流速是不同的，管心處流，越靠近管壁，流速，在管壁處等于。某液體在一段水平圓形直管內(nèi)流動(dòng)，已知Re值為1800，若平均流速為0.5m/s，則管中心點(diǎn)處速度為m/s，流體在管內(nèi)流動(dòng)類型屬流動(dòng)。如圖1所示，液體在等徑傾斜管中穩(wěn)定流動(dòng)，則閥的局部阻力系瘢與壓差計(jì)讀數(shù)R的關(guān)系式為某轉(zhuǎn)子流量計(jì)，其轉(zhuǎn)子材料為不銹鋼，測(cè)量密度為1.2kg/m3的空氣時(shí)，最大流量為400m3/h，現(xiàn)用來(lái)測(cè)量密度為0.8kg/m3的氨氣，其最大流量為kg/m3。流體在圓形直管中作滯流流動(dòng)時(shí)，其速度分布是 型曲線，其管中心最大流速為平均流速的―倍，摩擦系數(shù)入與Re的關(guān)系為。U形管差壓計(jì)用水作指示液，測(cè)量氣體管道中的壓降，若指示液讀數(shù)R=20mm，則所表示壓降為—Pa，為使讀數(shù)增大，而△p值不變，應(yīng)更換一種密度比水 的指示液。用測(cè)速管測(cè)定的是 流速，孔板流量計(jì)測(cè)定的是 流速；測(cè)流體流量時(shí)，隨著流體流量增加，孔板流量計(jì)兩側(cè)壓差值將 ；若改用轉(zhuǎn)子流量計(jì)測(cè)量，當(dāng)測(cè)量增大時(shí)，轉(zhuǎn)子兩端差值"。4.氣體的密度與壓強(qiáng)成 。5.靜止流體內(nèi)部?jī)牲c(diǎn)間壓強(qiáng)差的大小，只與兩點(diǎn)間垂直距離和 有關(guān)。6.轉(zhuǎn)子流量計(jì)的壓強(qiáng)差隨流量的增加而 。9、在連續(xù)靜止的同一種流體中，同一水平面上各點(diǎn)的壓弓。10、孔板流量計(jì)前后產(chǎn)生的壓強(qiáng)差隨著流量的增加而 。流體是由無(wú)數(shù)質(zhì)點(diǎn)所組成的介質(zhì)。流體流動(dòng)與固體運(yùn)動(dòng)的區(qū)別在于其 運(yùn)動(dòng)的同時(shí)，內(nèi)部還有 運(yùn)動(dòng)。一真空表的讀數(shù)為20kpa，已知所測(cè)物系的實(shí)際壓強(qiáng)為80kpa，則此時(shí)的大氣壓強(qiáng)為pa。根據(jù)流體靜力學(xué)基本方程式，在一的、的同種流體內(nèi)部，等高面即為。實(shí)際流體在管道內(nèi)流動(dòng)時(shí)產(chǎn)生阻力的主要原因是 。畢托管測(cè)量管道中流體的，而孔板流量計(jì)則用于測(cè)量管道中流體的 。某設(shè)備上安裝的真空表的讀數(shù)為30kpa，已知當(dāng)?shù)氐拇髿鈮簭?qiáng)為100kpa，則所測(cè)物系的實(shí)際壓強(qiáng)為kpa。流體在一段圓形水平直管中流動(dòng)，測(cè)得平均流速0.5m/s，壓強(qiáng)降為10Pa，Re為1000，問(wèn)管中心處點(diǎn)速度為m/s，若平均流速增加為1m/s，則壓強(qiáng)降為Pa。運(yùn)動(dòng)粘度v=3X10-5m2/s的某流體在？100X4mm的圓管內(nèi)流動(dòng)，其雷諾準(zhǔn)數(shù)Re=1800，此流型為，平均流速u=m/s，管中心最大流速u= m/s。max邊長(zhǎng)為0.4m的正方型通風(fēng)管道，其水力半徑rH=m，當(dāng)量直徑電=m。流體在圓形直管中作滯流流動(dòng)時(shí)，其速度分布 型曲線，其管中心:最大流速為平均流速的倍，摩擦系數(shù)入與Re的關(guān)系為。套管由？57x2.5mm和q25x2.5mm的鋼管組成，則環(huán)隙的流通截面積等于 ，潤(rùn)濕周邊長(zhǎng)等于，當(dāng)量直徑等于?？装辶髁坑?jì)屬于變流量計(jì)，而轉(zhuǎn)子流量計(jì)則是變 流量計(jì)。流體在圓形直管中作滯流流動(dòng)時(shí)，摩擦系數(shù)X與Re的關(guān)系為。三、計(jì)算題有一管路系統(tǒng)如圖所示。水在管內(nèi)向高位槽流動(dòng)，當(dāng)E閥開度為1/2時(shí)，A、B兩處的壓強(qiáng)表讀數(shù)分別為5.9X104Pa及4.9X104Pa。此時(shí)流體的流量為36m3/h。TOC\o"1-5"\h\z現(xiàn)將E閥開大，B點(diǎn)壓強(qiáng) c表讀數(shù)升至6.87X104Pa， — 一水的密度為1000kg/m3。 [假設(shè)在兩種情況下，流體 |E 3m都進(jìn)入了阻力平方區(qū)。 卒§ ， |求：E閥開大后，管內(nèi)水的流量；A處壓強(qiáng)表讀數(shù)Pa。(1)gz+u2/2+p/p+We=gz+u2/2+p/p+Zh1b1 1 2b2 2 fz=z，u=u，We=01 2 b1 b2P1/p=P2/p+1hf▽7 ,l+￡le、u2解出：入；￡f(2)gz+u2/2+p/p+We=gz+u2/2+p/p+1h1b1 1 3b3 3 f

z「0,z3=3,*j?,ub「0,We=0,p3=0Pi/pz「0,z3=3,*j?,ub「0,We=0,p3=0Pi/p二萬(wàn)hf ；〉,h=（人 ）-b-gz+u2/2+p/p+We=gZ+u2/2+p/p2+Zhz「z2,P1/P=Ubz「z2,P1/P=Ub=*,We=0p2/p+1hf連解出〉hfupb1； 1r,l+￡le、u2=（人 ）-b-（dl2+￡le〉hf=（人 一）-b2如圖1所示：反應(yīng)器和儲(chǔ)槽均通大氣，用虹吸管從高位槽向反應(yīng)器加料。要求料液流速為u=1m/s,料液在管內(nèi)阻力損失為￡hf=20J/kg（不計(jì)出口損失）。求：高位槽液面比管出口高出多少？h=2.09m）7.如圖，密度為1000奴/m3，粘度為1x10-3Pa-s的水以10m3/h的流量從高位槽中流下，管道尺寸為①51x3mm，全長(zhǎng)為150m（含局部阻力當(dāng)量長(zhǎng)度）高位槽出口與管道出口間的高度差為50m。在管路中離高位槽20m處有一壓力表，其讀數(shù)為14.7x104Pa（表壓），求離管道出口20m處流體的靜壓強(qiáng)（表壓）（已知管道的前后20m均為水平管，當(dāng)Re=3x103~1x105時(shí)，X=0.3164/Re0.25）用軸功率為0.55kW的離心泵，將敞口儲(chǔ)槽中的液體輸送至表壓為90kPa的密閉高位槽中。已知液體的流量為4皿/h，密度為1200kg/m、粘度為0.96x10-3Pa-s；輸送管路的內(nèi)徑為32mm，管路總長(zhǎng)度為50m（包括管件、閥門等當(dāng)量長(zhǎng)度）；兩槽液位維持恒定的高度差15m。試計(jì)算該離心泵的效率。有一幢102層的高樓，每層高度為4m。若在高樓范圍內(nèi)氣溫維持20°C不變。設(shè)大氣靜止，氣體壓強(qiáng)為變量。地平面處大氣壓強(qiáng)為760mmHg。試計(jì)算樓頂?shù)拇髿鈮簭?qiáng)，以mmHg為單位。（723.82mmHg）若外界大氣壓為1atm，試按理想氣體定律計(jì)算0.20at（表壓）、20C干空氣的密度?？諝夥肿恿堪?9計(jì)。(1.439Kg/m3)采用微差U形壓差計(jì)測(cè)壓差。如圖。已知U形管內(nèi)直徑d為6mm，兩擴(kuò)大室半徑均為80mm，壓差計(jì)中用水和礦物油作指示液，密度分別為1000及860kg/m3。當(dāng)管路內(nèi)氣體壓強(qiáng)p與外界大氣壓p0相等時(shí)，兩擴(kuò)大室油面齊平，U形管兩只管內(nèi)油、水交界面亦齊平?，F(xiàn)讀得讀數(shù)R=350mm，試計(jì)算：（1）氣體壓強(qiáng)p（表）。（2）若不計(jì)擴(kuò)大室油面高度差，算得的氣體壓強(qiáng)p是多少？（3）若壓差計(jì)內(nèi)只有水而不倒入礦物油，如一般U形壓差計(jì)，在該氣體壓強(qiáng)p值下讀數(shù)R0為多少？（104.76KPa;101.806KPa;49mm）一直立煤氣管，如圖。在底部U形壓差計(jì)h=120mm，在H=25m高處的U形壓差計(jì)h=124.8mm。U形管指示液為水。管外空氣密度為1.28kg/m3。設(shè)管內(nèi)煤氣及管外空氣皆靜止，求管內(nèi)煤氣的密度。(1.013Kg/m3)計(jì)哪一支管內(nèi)的指示液液面較高？R為多少？（R=3.92mm）水以6.4X10-4m3/s的流量流經(jīng)由小至大的管段內(nèi)。如圖。小管內(nèi)徑d1=20mm，大管內(nèi)徑d「46mm。欲測(cè)1、2兩截面處水的壓差，為取得較大的讀數(shù)R,采用倒U形壓差計(jì)。已知壓差計(jì)內(nèi)水面上空是p=2.5kg/m3的空氣，讀數(shù)R=100mm。求水由1至2截面的流動(dòng)阻力￡hf0（2.98J/Kg）以水平圓直管輸送某油品。管內(nèi)徑為d,管兩段壓差為一華1因管道腐蝕，擬更換管道。對(duì)新裝管道要求如下：管長(zhǎng)不變，管段壓降為原來(lái)壓降的0.75，而流量加倍。設(shè)前后情況流體皆為層流。問(wèn)：新管道內(nèi)徑d與原來(lái)管內(nèi)徑d之比為多少？（1.28）某流體在圓形直管內(nèi)作層流流動(dòng)，若管長(zhǎng)及流體不變，而管徑減至原來(lái)的一半，試問(wèn)因流動(dòng)阻力而產(chǎn)生的能量損失為原來(lái)的多少？（16倍）在某輸水管路中輸送20^的水，試求：（1）管長(zhǎng)為5m，管徑為①45x2.5mm，輸水量為0.06l/s時(shí)的能量損失；（2）若其它條件不變，管徑為①76x3mm時(shí)能量損失由為多少？（4.8x10-3J/kg；5.13x10-4J/kg）用泵自儲(chǔ)池向高位槽輸送礦物油，流量為35T/h。池及槽皆敞口。高位槽中液面比池中液面高20m。管徑為④108X4mm，油的粘度為2840cP，密度為952kg/m3，泵的效率為50%，泵的軸功率為85kW。求包括局部阻力當(dāng)量管長(zhǎng)的總管長(zhǎng)。（336.7m）粘度8X10-3Pa.S，密度為850kg/m3的液體在內(nèi)徑為14mm的鋼管內(nèi)流動(dòng)，溶液的流速為1m/s，試計(jì)算（1）雷諾準(zhǔn)數(shù)Re，并指明屬于何種流型；（2）該管為水平管，若上游某點(diǎn)的壓力為1.47X105Pa，問(wèn)流體自該點(diǎn)開始流經(jīng)多長(zhǎng)的管子其壓力下降為1.27X105Pa°（Re=1488,屬于層流L=15m）用離心泵將水由水槽送至水洗塔內(nèi)。水槽敞口。塔內(nèi)表壓為0.85at。水槽水面至塔內(nèi)水出口處垂直高度差22m。已知水流量為42.5m3/h，泵對(duì)水作的有效功為321.5J/kg，管路總長(zhǎng)110m（包括局部阻力當(dāng)量管長(zhǎng)），管子內(nèi)徑100mm。試計(jì)算摩擦系數(shù)入值。（0.0785）有一除塵洗滌塔，塔底壓力表讀數(shù)為4.9X104Pa，塔頂水銀壓差計(jì)讀數(shù)R=300mm。壓力表與水銀壓差計(jì)間垂直距離為8m，塔內(nèi)操作溫度為303K，氣體在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的密度為0.76kg/m3，試求氣體在塔內(nèi)流動(dòng)過(guò)程的流動(dòng)損失。（￡hf=9.469X103J/kg）將一敞口貯槽中的溶液用泵輸送到另一敞口高位槽中，兩槽之間的垂直距離為18m，輸送管路的規(guī)格為108X4mm,溶液在管內(nèi)的平均流速為1.3m/s，管路摩擦系數(shù)盼=0.02,管路總長(zhǎng)為140m（包括全部局部阻力的當(dāng)量長(zhǎng)度），試求：（1）.溶液在管內(nèi)的流型。（2）.泵的軸功率（n=60%）（計(jì)算時(shí)，取溶液密度為1500kg/m3,粘度為1.5cP）（Re=1.3x105湍流；5.108kw）15.在一內(nèi)徑為320mm的管道中，用畢托管測(cè)定平均分子量為64的某氣體的流速。管內(nèi)氣體的壓力為101.33kPa，溫度為40°C，粘度為0.022cp。已知在管道同一截面上畢托管所連接的U形壓差計(jì)最大度數(shù)為30mmH2O。試問(wèn)此時(shí)管道內(nèi)氣體的平均流速為多少？（13.1m/s）—臺(tái)離心泵在轉(zhuǎn)速為1450r/min時(shí)，送液能力為22m3/h，揚(yáng)程為25mH2O?，F(xiàn)轉(zhuǎn)速調(diào)至1300r/min，試求此時(shí)的流量和壓頭。（19.7m3/h；20m） '以堿液吸收混合器中的CO2的流程如附圖所示。已知：塔頂壓強(qiáng)為0.45at（表壓），堿液槽液面與塔內(nèi)堿液出口處垂直高度差為10.5m,堿液流量為10m3/h，輸液管規(guī)格是中57X3.5mm，管長(zhǎng)共45m（包括局部阻力的當(dāng)量管長(zhǎng)），堿液密度『=120°餛/妒，粘度聲=2廿，管壁粗糙度幽。試求：①輸送每千克質(zhì)量堿液所需軸功，J/kg。②輸送堿液所需有效功率，W。（160.52J/kg535.07w）水在圖示管中流動(dòng)，截面1處流速為0.6m/s,管內(nèi)徑為200mm,測(cè)壓管中水的高度為1.2m，截面2處管內(nèi)徑為100mm，設(shè)水由截面1流到截面2間的能量損失為2.5J/kg,水的密度1000kg/m3。求：兩截面處產(chǎn)生的水柱高度差h。用離心泵將密度為1000kg/m3,流量30m3/h的水溶液由敞口貯槽送至表壓強(qiáng)為100kPa的高位槽中。泵入口位于貯槽液面上方1m，兩槽液面恒定，兩液面間垂直距離20m。輸送管路為C76X3mm鋼管，吸入管路長(zhǎng)6m，排出管路長(zhǎng)40m，貯槽液面與泵入口間、兩液面間所有管件的當(dāng)量長(zhǎng)度分別為20m和50m，管路摩擦系數(shù)為0.03，當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?00kPa。計(jì)算（1）泵的軸功率（泵的效率75%）；（2）泵入口處的真空度。用離心泵將密度為998kg/m3,流量36m3/h的水由敞口貯槽送至表壓強(qiáng)為110kPa的高位槽中。兩槽內(nèi)液面維持恒定，兩液面垂直距離20m。輸送管路為076X3mm鋼管，管路總長(zhǎng)150m（包括所有管件在內(nèi)的當(dāng)量長(zhǎng)度），管路摩擦系數(shù)為0.022,當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?8.1kPa，輸送溫度下水的飽和蒸汽壓PV=2.3kPa,泵的必需氣蝕余量（NPSH）r=3m，泵吸入管路的壓頭損失為2.5m水柱。計(jì)算（1）泵的有效功率;（2）泵的安裝高度。 "用泵將密度為850kg/m3,粘度為0.12pa-s的重油從常壓貯油罐送至敞口高位槽中。貯油罐內(nèi)液面與高位槽中液面間的距離為20m。輸送管路為？108X4mm的鋼管，總長(zhǎng)為1000m（包括直管長(zhǎng)度及所有局部阻力的當(dāng)量長(zhǎng)度），摩擦系數(shù)取0.029。若流動(dòng)中的雷諾準(zhǔn)數(shù)Re為3000，試求：（1） 油在管內(nèi)的流速是多少m/s？（2） 輸油量是多少m3/h？（3） 輸送管路的能量損失是多少J/kg？（4） 所需泵的有效功率？（5） 若泵的效率為0.55，計(jì)算泵的軸功率。用離心泵將一常壓貯罐中的液體以19000kg/h的流量送入反應(yīng)器。輸送管路的規(guī)格為？45X2.5mm，反應(yīng)器上壓強(qiáng)表的顯示值為210kPa，貯罐內(nèi)的液面到輸送管出口的垂直距離為9m。管路上裝有3個(gè)當(dāng)量長(zhǎng)度1.5m的閥門，和一個(gè)阻力系數(shù)為Z=2.1的流量計(jì)，管路總長(zhǎng)度為36m（包括所有進(jìn)出口阻力）。已知輸送液體的密度為1200kg/m3，粘度為0.12Pas，管路液體呈層流流動(dòng)，當(dāng)?shù)卮髿鈮簭?qiáng)為100kPa。試求：（1） 管路中流體的流速u=?（3分）（2） 管路中流體的雷諾準(zhǔn)數(shù)Re=?（2分）（3） 管路的摩擦系數(shù)A=?（2分）（4） 管路的總阻力損失Zhf=?（8分）（5） 泵的總效率為60%時(shí)，所需軸功率N=?（10分）從敞口容器A用泵B將密度為890kg/m3的液體送入塔。塔內(nèi)的表壓強(qiáng)如附圖所示。液體輸送量為15kg/s，流體流經(jīng)管路的能量損失（包括進(jìn)、出口及全部損失）為122J/kg，已知泵的效率為80%，求泵的有效功率Ne及軸功率N。

用泵將密度為950kg/m3的液體從常壓貯罐送至敞口高位槽中。貯罐內(nèi)液面與高位槽中液面間的距離為30m。輸送管路為？58X4mm的鋼管，總長(zhǎng)為1000m（包括直管長(zhǎng)度及所有局部阻力的當(dāng)量長(zhǎng)度）。要求送液量為12000kg/h，管路摩擦系數(shù)人取0.026。試求：（1） 輸油量是多少iWh?（2） 油在管內(nèi)的流速是多少m/s?（3） 輸送管路的能量損失是多少J/kg?（4） 所需泵的有效功率？（5） 若泵的效率為0.55，計(jì)算泵的軸功率。用離心泵將一常壓貯槽中的液體送入反應(yīng)器，輸送管路的規(guī)格為？45X2.5mm（假設(shè)泵的吸入管路與排出管路等徑）。在泵的入口處有一U管壓強(qiáng)計(jì)，以汞為指示劑，讀數(shù)為130mm（汞的密度為13600kg/m3）。貯槽內(nèi)液面到泵入口處的垂直距離為0.5m，輸送管路在反應(yīng)器處的出口到泵入口處的垂直距離為10m，忽略吸入管路以及泵進(jìn)出口間的阻力損失。反應(yīng)器上壓強(qiáng)表的顯示值為210kPa，管路上裝有3個(gè)當(dāng)量長(zhǎng)度1.5m的閥門，和一個(gè)阻力系數(shù)為Z=2.1的流量計(jì)。管路長(zhǎng)度為36m（包括所有其他管件及進(jìn)出口阻力的當(dāng)量長(zhǎng)度）。已知輸送液體的密度為1200kg/m3，粘度為0.12Pas，管路液體呈層流流動(dòng)，當(dāng)?shù)卮髿鈮簭?qiáng)為100kPa。試求：（1） 泵的輸送能力？（2） 總效率為60%時(shí)泵的軸功率？第四章傳熱一、選擇題1.對(duì)雙層平壁的穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱過(guò)程’壁厚相同’各層的導(dǎo)熱系數(shù)分別為氣和人2，其對(duì)應(yīng)的溫差分別為At1和若At.1.對(duì)雙層平壁的穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱過(guò)程’壁厚相同’各層的導(dǎo)熱系數(shù)分別為氣和人2，其對(duì)應(yīng)的溫差分別為At1和若At.>At2則氣和人2的關(guān)系為（B.氣=X2；）。C.氣>入。D.不確定。冷、熱流體進(jìn)、A.大于B.小于黑體的輻射能力與表面絕對(duì)溫度的（A.一次方B.二次方同一溫度下，（A.黑體B.鏡體傅立葉定律是描述（出口溫度均不變時(shí)，C.等于并流推動(dòng)力D.不確定）C.三次方）的輻射能力最大。C.灰體 D.透熱體）的基本定律。）逆流推動(dòng)力。成正比。D.四次方熱傳導(dǎo) B.熱對(duì)流 C.熱輻射 D.對(duì)流傳熱多層平壁導(dǎo)熱時(shí)，各層的溫度差與各相應(yīng)層的熱阻所呈關(guān)系是（）A.沒關(guān)系，B.反比，C.正比，D.不確定在套管換熱器中用冷卻水冷卻熱流體，熱流體質(zhì)量流量和出入口溫度T1、T2一定，冷卻水入口溫度t1一定，如果增加冷卻水用量，則Q（ ），K（ ），t2（ ）A：增大B：不變C：減小'一套管換熱器，環(huán)隙為120r蒸汽冷凝，管內(nèi)空氣從20r被加熱到50r，則管壁溫度應(yīng)接近于（）。A：35rB：120rC：77.5rD：50r流體在圓形直管內(nèi)作強(qiáng)制湍流時(shí)，其對(duì)流傳熱系數(shù)與雷諾數(shù)Re的n次方成正比，其中n的值為（）A.0.5 B.0.8 C.1 D.2在列管式換熱器中，用飽和蒸汽加熱空氣，下面兩項(xiàng)判斷是否合理。甲：傳熱管的壁溫將接近加熱蒸汽溫度。乙：換熱器總傳熱系數(shù)K將接近空氣側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)（）A.甲、乙均合理 B.甲、乙均不合理C.甲合理，乙不合理 D.乙合理，甲不合理冷熱流體分別在列管換熱器的管程和殼程中流動(dòng)，若3「遠(yuǎn)小于a。，則列管的壁溫接近于（ ）的溫度。A：冷流體B：熱流體C：無(wú)法確定自然對(duì)流的對(duì)流傳熱系數(shù)比強(qiáng)制對(duì)流的相比（ ）。A.大B.小C.相等 D.不確定在多層平壁的穩(wěn)定熱傳導(dǎo)中，各層厚度及面積相同，即用皿2皿3,S1=S2=S3其溫度變化如圖所示，則三種材料的導(dǎo)熱系數(shù)的大小為（入1＞入2＞入3入1＞入2=入3入1＜入2=入3入1＜入2＜入3在列管換熱器中，用常壓水蒸汽加熱空氣，空氣的進(jìn)、出口溫度分別為20r和80r，則管壁溫度約為）。A.20rB.80r C.50r D.100rTOC\o"1-5"\h\z單層平壁定態(tài)熱傳導(dǎo)時(shí)，若壁厚增加，則溫差（ ），若導(dǎo)熱系數(shù)增加，則溫差（ ），若熱阻增加，則溫差（ ）A變大 B變小C不變 D不確定下列各種情況下對(duì)流傳熱系數(shù)由大到小的正確順序應(yīng)該是（ ）?？諝饬魉贋?0m/s時(shí)的a水的流速為1.5m/s時(shí)的a蒸氣滴狀冷凝時(shí)的a水沸騰時(shí)的aA.③近近海 B.④海淳近C.③近海近 D.③海近近TOC\o"1-5"\h\z揭示了物體輻射能力與吸收率之間關(guān)系的定律是（ ）。A.斯蒂芬一波爾茲曼定律 B.克?；舴蚨蒀.折射定律 D.普朗克定律計(jì)算下列四種“數(shù)”時(shí)，其數(shù)值大小與單位制選擇有關(guān)的是（ ）。A、普蘭德準(zhǔn)數(shù)； B、傳熱單元數(shù)NTU;。、離心分離因數(shù)K;D、過(guò)濾常數(shù)K有兩臺(tái)同樣的管殼式換熱器，擬作氣體冷卻器用。在氣、液流量及進(jìn)口溫度一定時(shí)，為使氣體溫度降到最低應(yīng)采用的流程為（ ）。A、氣體走管外，氣體并聯(lián)逆流操作；B、 氣體走管內(nèi)，氣體并聯(lián)逆流操作；C、 氣體走管內(nèi)，氣體串聯(lián)逆流操作；D、 氣體走管外，氣體串聯(lián)逆流操作。TOC\o"1-5"\h\z同一物體在同一溫度下的反射率與吸收率的關(guān)系是（ ）。A.反射率大于吸收率 B.反射率小于吸收率C.反射率等于吸收率 D.不確定若換熱器兩側(cè)對(duì)流傳熱系數(shù)ai>ao時(shí)，總傳熱系數(shù)K接近于（ ）。A.aoB.aiC.ai+ao多層平壁的定態(tài)熱傳導(dǎo)中，通過(guò)各層的傳熱速率、通過(guò)各層的熱通量（ ）。A.相同、相同 B.相同、不同 C.不同、不同某灰體的黑度為0.6，該灰體的吸收率為（ ）。A.1 B.0.6 C.0.4牛頓冷卻定律是描述（ ）的基本定律。A.熱傳導(dǎo) B.對(duì)流傳熱 C.熱輻射以下?lián)Q熱器屬于列管換熱器的是（ ）。A.螺旋板式換熱器 B.蛇管式換熱器 C.U型管式換熱器傳熱實(shí)驗(yàn)時(shí)，在套管換熱器中用飽和水蒸氣冷凝來(lái)加熱空氣（空氣走內(nèi)管，蒸汽走環(huán)隙），為強(qiáng)化傳熱決定加裝翅片，翅片應(yīng)裝在（ ）側(cè)更為有效。A、外管外 B、外管內(nèi) C、內(nèi)管外 D、內(nèi)管內(nèi)黑度為0.8,表面溫度為27°C的物體其輻射能力是（ ）W/m2。A、367.4B、459.3 C、64.8 D、3306.7列管式換熱器根據(jù)結(jié)構(gòu)不同主要有（ ）。A、 套管式換熱器、固定管板式換熱器、浮頭式換熱器B、 固定管板式換熱器、浮頭式換熱器、U型管式換熱器C、 浮頭式換熱器、U型管式換熱器、熱管換熱器D、 熱管換熱器、套管式換熱器、固定管板式換熱器TOC\o"1-5"\h\z流體在圓形直管中作滯流流動(dòng)，若管長(zhǎng)及流體的物性不變，而管徑增為原來(lái)的2倍，則流速為原來(lái)的（ ）倍，流動(dòng)阻力為原來(lái)的（ ）倍。A、1/2 B、1/4C、1/8 D、1/16傳熱過(guò)程中，當(dāng)兩側(cè)對(duì)流傳熱系數(shù)a「〈ao時(shí)，要提高總傳熱系數(shù)K，關(guān)鍵是提高（ ）。A、提高aoB、提高a. C、減小aoD、減小a.黑度為0.8,表面溫度為127C的物體其吸收率是（ ）。1A、127B、27 C、0.8D、0.2流體在圓形直管中作強(qiáng)制湍流傳熱，若管長(zhǎng)及流體的物性不變，而管徑變?yōu)樵瓉?lái)的1/2，則對(duì)流傳熱系數(shù)為原來(lái)的（ ）倍。A、4 B、1/4C、20.8D、2'1.8二、填空題熱量的傳遞是由于引起的。由傅立葉定律知，熱傳導(dǎo)速率與溫度梯度成比。氣體的導(dǎo)熱系數(shù)隨溫度升高而，故常用于絕熱，保溫。熱傳導(dǎo)的傳熱距離愈遠(yuǎn)，則導(dǎo)熱熱阻愈。圓筒壁的熱傳導(dǎo)中，通過(guò)各層的熱傳導(dǎo)速率，熱通量 。（填相同、不同）對(duì)流傳熱的熱阻主要集中在。對(duì)流傳熱系數(shù)反映了對(duì)流傳熱的快慢，其值愈大，對(duì)流傳熱愈。強(qiáng)化對(duì)流傳熱過(guò)程可采用的措施有、和。輻射傳熱中，在能量傳遞的同時(shí)伴隨著能量的。同一溫度下，灰體和黑體相比，的輻射能力大。物體的吸收率愈大，其輻射能力愈。同一溫度下，物體的吸收率在數(shù)值上等于該物體的。熱傳導(dǎo)存在于中。對(duì)流傳熱是指的傳熱過(guò)程。沿等溫面方向，溫度梯度的大小為。冷、熱流體進(jìn)、出口溫度均不變時(shí)，并流推動(dòng)力比逆流推動(dòng)力。提高傳熱系數(shù)的重點(diǎn)在于 列管式換熱器安裝折流檔板的目的是提高換熱器傳熱速率的途徑有、黑體的輻射能力與其的四次方成正比。傅立葉定律是描述的基本定律。自然對(duì)流的對(duì)流傳熱系數(shù)比強(qiáng)制對(duì)流的。金屬固體、非金屬固體、液體和氣體四種物質(zhì)，的導(dǎo)熱系數(shù)最大，的導(dǎo)熱系數(shù)最小。定態(tài)多層平壁熱傳導(dǎo)中，各層平壁的溫度差與其導(dǎo)熱熱阻成比。傳熱的基本方式有、、。蒸汽冷凝的方式有和，工業(yè)上采用。能全部吸收輻射能的物體稱為，能全部反射輻射能的物體稱為。黑體與灰體相比，發(fā)射能力最大的，吸收能力最大的是 。某灰體的吸收率為0.8,其黑度為；某灰體的反射率為0.3，其黑度為。寫出三種常用的間壁式換熱器的名稱 、、。根據(jù)熱補(bǔ)償不同，列管換熱器可分為、、等。大容積（器）飽和沸騰曲線a~At可分為、、幾個(gè)階段，工業(yè)生產(chǎn)上，一般控制在階段。在鋼、水、軟木之間，導(dǎo)熱效果最佳的，保溫效果最佳的。根據(jù)斯蒂芬一波爾茲曼定律，黑體的絕對(duì)溫度增加一倍，其輻射能增力」倍。斯蒂芬一波爾茲曼定律的表達(dá)式為。對(duì)流傳熱中，當(dāng)在情況下，進(jìn)行的是恒溫傳熱，在情況下，進(jìn)行的是變溫傳熱。影響對(duì)流傳熱系數(shù)的物性常數(shù)有。應(yīng)用準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式計(jì)算對(duì)流傳熱系數(shù)時(shí)應(yīng)注意、和。冷凝傳熱中，膜狀冷凝的傳熱效果要比滴狀冷凝的。（填好、差）能被物體吸收而轉(zhuǎn)變?yōu)闊崮艿碾姶挪ǖ牟ㄩL(zhǎng)在之間，統(tǒng)稱熱射線。在間壁式換熱器中，總傳熱過(guò)程由下列步驟所組成：首先是熱流體和管外壁間的傳熱，將熱量傳給管外壁面；然后，熱量由管的外壁面以方式傳給管的內(nèi)壁面；最后，熱量由管的內(nèi)壁面和冷流體間進(jìn)行傳熱。對(duì)于套管式換熱器，要提高傳熱系數(shù)，應(yīng)提高傳熱系數(shù)較—（大，?。┮粋?cè)的h；而換熱器內(nèi)管管壁的溫度則接近于傳熱系數(shù)較（大，小）一側(cè)的流體。流體湍動(dòng)程度越強(qiáng)，對(duì)流傳熱系數(shù)。對(duì)流體無(wú)相變化的強(qiáng)制對(duì)流傳熱過(guò)程（不考慮自然對(duì)流影響時(shí)），Nu準(zhǔn)數(shù)與有關(guān)。流體在圓形直管內(nèi)呈強(qiáng)制湍流時(shí)，當(dāng)物性及操作條件一定時(shí)，對(duì)流傳熱系數(shù)成正比，與成反比。對(duì)多層平壁穩(wěn)定熱傳導(dǎo)過(guò)程，若某層熱阻大，則0也大。多數(shù)固體材料可視為灰體，特點(diǎn)是（1），（2）。對(duì)多層圓筒壁穩(wěn)定熱傳導(dǎo)過(guò)程，若某層 大，則溫度差也大。通過(guò)因次分析，影響強(qiáng)制對(duì)流傳熱過(guò)程的準(zhǔn)數(shù)有3個(gè)，其中反映對(duì)流傳熱強(qiáng)弱程度的準(zhǔn)數(shù)是 ，而反映流體流動(dòng)湍動(dòng)程度的準(zhǔn)數(shù)是 。流體在彎管內(nèi)作強(qiáng)制對(duì)流傳熱時(shí)，同樣條件下，對(duì)流傳熱系數(shù)較直管內(nèi)的要 。流體在圓形直管內(nèi)作強(qiáng)制湍流時(shí)，強(qiáng)制對(duì)流傳熱系數(shù)的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式中規(guī)定Re>時(shí)為湍流。某灰體在20°C時(shí)，其黑度為￡=0.8,則其輻射能力的大小為,其吸收率為。間壁兩側(cè)流體的傳熱過(guò)程中，總傳熱系數(shù)接近熱—的一側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)，壁溫接近熱—的一側(cè)流體的溫度。增加列管換熱器數(shù)的目的是為了提高換熱器管程流體的對(duì)流傳熱系數(shù)。要提高換熱器的換熱速率，應(yīng)提高大的一側(cè)流體的。輻射傳熱過(guò)程中，物體的黑度越大，其輻射能力 。穩(wěn)定熱傳導(dǎo)計(jì)算公式中點(diǎn)項(xiàng)稱為 ，其中k為 ，單位是kS輻射傳熱中，設(shè)置隔熱擋板是 輻射散熱的有效方法。擋板材料的黑度愈低，輻射散熱量熱傳導(dǎo)中傳熱速率大小用定律描述，而對(duì)流傳熱中用定律描述。對(duì)流傳熱只能發(fā)生在中。對(duì)流傳熱計(jì)算公式中二項(xiàng)稱為 ，其中的h為 ，單位是hS冷凝量m1(kg/h)；若兩臺(tái)改為串聯(lián)使用，試求此時(shí)空氣的出口溫度t2(°C)及水蒸汽的總冷凝量m1(kg/h)；試比較并聯(lián)及串聯(lián)時(shí)傳熱效率的大小，并求兩情況下總傳熱能力的比值Q串/Q并。 1有一帶夾套的反應(yīng)釜，釜內(nèi)盛有某反應(yīng)液。反應(yīng)液的初始溫度為20C。釜內(nèi)液體由于劇烈地?cái)嚢杩烧J(rèn)為溫度均一。反應(yīng)液需加熱到80C進(jìn)行反應(yīng)。若夾套內(nèi)通以120C的蒸汽加熱，已知前10分鐘反應(yīng)液的溫升為60C，則反應(yīng)液由初始溫度加熱至反應(yīng)溫度需要多少時(shí)間？若夾套內(nèi)通以進(jìn)口溫度為120C的熱流體加熱，前10分鐘反應(yīng)釜的溫升同樣為60C，則反應(yīng)液由初始溫度加熱到反應(yīng)溫度需多少時(shí)間？(熱流體無(wú)相變)(非穩(wěn)態(tài)傳熱某單程列管式換熱器，其換熱管為①25x2mm的不銹鋼管，管長(zhǎng)為3m，管數(shù)為32根。在該換熱器中，用25C的水將殼程的110C的某有機(jī)蒸汽冷凝成同溫度的液體，該有機(jī)蒸汽的冷凝傳熱系數(shù)為8.2x103W/(m2?C)。水的流量為15000kg/h，平均比熱容為4.18kJ/(kg?C)；管壁與水的對(duì)流傳熱系數(shù)為1000W/(m2?C)；不銹鋼的導(dǎo)熱系數(shù)為17W/(m?C)。試求：總傳熱系數(shù)K。；水的出口溫度。有一加熱器，為了減少熱損失，在加熱器壁的絕熱材料。的外面包一層導(dǎo)熱系數(shù)為0。16W/mC，厚度為300mm的絕熱材料。已測(cè)得絕熱層外緣溫度為此30C，距加熱器外壁250處為75C，試求加熱器外壁面溫度為若干？(300C)工廠用中170X5mm的無(wú)縫鋼管輸水蒸氣。為了減少沿途的損失，在管外包兩層絕熱材料：第一層為厚30mm的礦渣棉，其導(dǎo)熱系數(shù)為0.065W/mC；第二層為厚30mm的石棉灰，其導(dǎo)熱系數(shù)為0.21W/mC。管內(nèi)壁溫度為300C；保溫層外面溫度為40C。管道長(zhǎng)50m.。試求該管道的散熱量。(1.42X104W)為100mm的蒸汽管，外包兩層厚度皆為15mm的保溫材料，外面一層的導(dǎo)熱系數(shù)位0.15W/mC，里面一層的導(dǎo)熱系數(shù)為0.5W/mC，已知蒸汽管外表面溫度為150C，保溫層外表面溫度為50C。求每米管長(zhǎng)的熱損失為多少？?jī)杀貙咏唤缣幍臏囟葹槎嗌伲?329W/m2，122.5C)一套管式換熱器，外管尺寸為◎38X2.5mm，內(nèi)管為25X2.5mm的鋼管，冷水在管內(nèi)以0.3m/s的流速流動(dòng)。水進(jìn)口溫度20C，出口40C，試求管壁對(duì)水的對(duì)流傳熱系數(shù)。(1640W/mC)石油廠常用渣油廢熱以加熱原油。若渣油初溫為300C，終溫為200C；原油初溫為25C，終溫為175C。試分別求兩流體作并流流動(dòng)及逆流流動(dòng)時(shí)的平均溫度差，并討論計(jì)算結(jié)果。(104C，150C)200Kg/h的硝基苯由355K冷卻至300K，冷卻水初溫為15C，終溫為30C，求冷卻水用量。又如將冷卻的流量增加到3.5m3/s，求冷卻水的終溫。(26C)熱器中采用120.85kPa(絕壓)的飽和水蒸氣加熱苯，苯的流量為4500kg/h，從20加熱到60。若設(shè)備的熱損失估計(jì)為所需加熱量的7%，試求熱負(fù)荷及蒸汽用量(設(shè)蒸汽凝液在飽和溫度時(shí)排除)。(131.24kg/h)某管殼式換熱器中，用水逆流冷卻某石油餾分，換熱器的總傳熱系數(shù)為233.6。該餾分的流量為1500kg/h，平均比熱為3.35KJ/kg.C，要求將它從90C冷卻到40C。冷卻水的初溫為15C，出口溫度為55C。試求：所需傳熱面積和冷卻水用量。(10m2，1500kg/h)在管長(zhǎng)為1m的冷卻器中，用水冷卻熱油。已知兩流體并流流動(dòng)，油由420K冷卻到370K，冷卻水由285K加熱到310K。欲用加長(zhǎng)冷卻器管子的辦法，使油出口溫度降至350K。若在兩種情況下，油、水的流率、物性常數(shù)、進(jìn)口溫度均不變；冷卻器除管長(zhǎng)外，其它尺寸也不變；忽略熱損失。試求管長(zhǎng)。(1.66m)10.現(xiàn)測(cè)定套管式換熱器的總傳熱系數(shù)，數(shù)據(jù)如下：甲苯在內(nèi)管中流動(dòng)，質(zhì)量流量為5000Kg/h，進(jìn)口溫度為80C，出口溫度為50C；水在環(huán)隙中流動(dòng)，進(jìn)口溫度為15C，出口為30C。逆流流動(dòng)。冷卻面積為2.5m2。問(wèn)所測(cè)得的總傳熱系數(shù)為若干？(745W/m2C在一套管式換熱器中，內(nèi)管為中180X10mm的鋼管，內(nèi)管中熱水被冷卻熱水流量為300Kg/h，進(jìn)口溫度為，出口為60C。環(huán)隙中冷卻水進(jìn)口溫度為50C，總傳熱系數(shù)2000W/m2.C。試求：(1)冷卻水用并流流動(dòng)時(shí)的平均溫度差及所需的管子長(zhǎng)度；逆流流動(dòng)時(shí)的平均溫度差及所需的管子長(zhǎng)度。(3011.5Kg/h；2.32m；3.0m)在一傳熱外表面積為300m2的單程列管式換熱器中，300C的某種氣體流過(guò)殼方并被加熱到430C，另一種560C的氣體作為加熱介質(zhì)，兩氣體逆流流動(dòng)，流量均為1X104Kg/h，平均比熱均為1.05KJ/kg.C，求總傳熱系數(shù)。假設(shè)換熱器的熱損失為殼方氣體傳熱量的10%。（11.3W/m2°C）某列管換熱器由中25X2.5mm的鋼管組成。熱空氣流經(jīng)管程，冷卻水在管間與空氣呈逆流流動(dòng)。已知管內(nèi)側(cè)空氣側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)為50W/m2?C，管外水側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)為1000W/nP?C，鋼的導(dǎo)熱系數(shù)為45W/m?C。試求基于管外表面積的總傳熱系數(shù)K。若管壁熱阻和污垢熱阻忽略不計(jì)，為提高總傳熱系數(shù)，在其它條件不變的情況下，分別提高不同流體的對(duì)流傳熱系數(shù)，即：（1）將管內(nèi)側(cè)空氣側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)提高一倍；（2）將管外水側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)提高一倍。分別計(jì)算K值。（37.2W/m2?C，74W/m2?C，39W/m2?C）在一單殼程、四管程換熱器中，用水冷卻熱油。冷水在管內(nèi)流動(dòng)，進(jìn)口溫度為15C，出口溫度為32Co熱油在殼方流動(dòng)，進(jìn)口溫度為120C，出口溫度為40Co熱油的流量為1.25kg/s，平均比熱為1.9KJ/kg.。若換熱器的總傳熱系數(shù)為470W/m2?C，試求換熱器的傳熱面積。（9.1m2）質(zhì)量流量為7000kg/h的常壓空氣，要求將其溫度由20C加熱到85C，選用108C的飽和蒸汽作加熱介質(zhì)。若水蒸氣的冷凝傳熱系數(shù)為1.0X104W/m2?K。定性溫度下空氣的物性參數(shù):Cp=1.0kJ/kg?C,p=1.98X10-2cP,入=2.85X10-2W/m?C，普蘭特準(zhǔn)數(shù)為0.7。（1）總傳熱系數(shù)。（2）核算此換熱器能否完成此換熱任務(wù)（已知該換熱器為單管程、單殼程、管數(shù)為200根，管子規(guī)格為中25X2.5mm，管長(zhǎng)為2m，管壁及污垢熱阻可忽略）（89.04，能）有一套管式換熱器，內(nèi)管為中54X2mm，外管為中116X4mm的列管，內(nèi)管中苯被加熱，其流速為0.643m/s，苯的進(jìn)口溫度為50C，出口溫度為80C，外管中為120C的飽和水蒸氣冷凝，冷凝對(duì)流傳熱系數(shù)為1.0X104W/m2.K，管壁熱阻及污垢熱阻均可忽略不計(jì)，試求：套管的有效長(zhǎng)度（K值的計(jì)算以內(nèi)管的外壁為基準(zhǔn)；苯在定性溫度下的物性：Cp=1.86KJ/kg.Cp=880kg/m3入=0.134w/m.Cp=0.39cP）（14.3m）在傳熱面積為20m2的列管式換熱器中用溫度為20C，流量為13500kg/h冷水將某油品從110C冷卻至40C，冷卻水出口溫度為50C。運(yùn)轉(zhuǎn)一年后，兩流體的流量和進(jìn)口溫度均不變，而測(cè)得冷卻水出口溫度降至40C，經(jīng)分析是由于污垢積累所至，試計(jì)算污垢熱阻的增加量?？珊雎詿釗p失，水的平均比熱4.2KJ/Kg.C。（0.002m2C/W）套管換熱器的內(nèi)管為中38X2mm的銅管。今以絕對(duì)壓強(qiáng)為294Kpa的飽和蒸汽將內(nèi)管內(nèi)的5000kg/h氯苯由33C加熱到75C?，F(xiàn)某種原因，氯苯流率減小到1350kg/h，而進(jìn)、出口溫度不變。如仍在原換熱器內(nèi)進(jìn)行換熱，你將采取什么措施？并計(jì)算建議改變的項(xiàng)目。兩種流率下氯苯在管內(nèi)流動(dòng)均為湍流，但氯苯的物性常數(shù)可視為不變。已知冷凝傳熱膜系數(shù)比氯苯傳熱膜系數(shù)數(shù)值大得多。氯苯側(cè)污垢熱阻可忽略不計(jì)。（蒸汽壓強(qiáng)降為176.5Kpa）一臥式列管換熱器，鋼質(zhì)換熱管長(zhǎng)3m，直徑為中25X2mm。水以0.7m/s的流速在管內(nèi)流過(guò)，并從17C被加熱到37C，流率為1.25kg/s、溫度為72C烴的飽和蒸汽在管外冷凝成同溫度的液體。烴蒸汽的冷凝潛熱為315KJ/kg。已測(cè)得：蒸汽冷凝系數(shù)為800W/nTC，管內(nèi)側(cè)熱阻為外側(cè)的40%，污垢熱阻又為管內(nèi)側(cè)熱阻的70%，試核算換熱管的總根數(shù)及換熱器的管程數(shù)。計(jì)算時(shí)可忽略管壁熱阻及熱損失。（80，4）在一油冷卻器里，水一單管為100g/s的流量流過(guò)得鋼管，油以單管為75g/s的流量在管外逆向流動(dòng)。若管長(zhǎng)為2m，油和水的進(jìn)口溫度分別為370K和280K，問(wèn)油的出口溫度為多少？已知油側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)為1700W/m2C、水側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)為2500W/m2C，油的比熱為1.9KJ/Kg.C（325K）某列管冷凝器，管內(nèi)通冷卻水，管外為有機(jī)蒸氣冷凝。在新使用時(shí)，冷卻水的進(jìn)出口溫度分別為20C和30C。使用一段時(shí)期后，在冷卻水進(jìn)口溫度與流量相同的條件下，冷水出口溫度降為26C。求此時(shí)的垢層熱阻。已知換熱器的傳熱面積為16.5m2，有機(jī)蒸氣的冷凝溫度為80C，冷卻水流量為3.0Kg/s，水的比熱為4.2KJ/Kg.K。（12分）一單殼程單管程列管式換熱器，苯在換熱器管內(nèi)流動(dòng)，流量為1.5kg/S，由80C冷卻到30C。冷卻水在管間和苯作逆流流動(dòng)，水進(jìn)口溫度20C，出口溫度50C,已知苯的平均比熱為1.9X103J/（kg.C），基于外表面積的總傳熱系數(shù)K^490W/（M2.C）,換熱器的熱損失忽略不計(jì)，試求：傳熱速率。為多少kW?（4分）；對(duì)流平均溫度差為多少C?（4分）；該列管換熱器的傳熱面積為多少M(fèi)2?（4分）有一臺(tái)新的套管換熱器，用水冷卻油，水走內(nèi)管，油與水逆流，內(nèi)管為①19x3mm的鋼管，外管為①40x3mm的鋼管。水與油的流速分別為1.5m/s及1.1m/s，水的進(jìn)出口溫度為20C和40C，油的進(jìn)口溫度為100°C，熱損失不計(jì)，試計(jì)算所需要的管長(zhǎng)。水，油和鋼在定性溫度下的物性常數(shù)：密度(kg/m3)比熱[J/(kg?C)]導(dǎo)熱系數(shù)［W/(m?C)粘度[W/(m?K)]水998.241380.590.001油86019000.150.0011鋼45.4在一新的套管換熱器中，冷卻水在中25X2.5mm的內(nèi)管中流動(dòng)以冷凝環(huán)隙間的某蒸汽。當(dāng)冷卻水的流速為0.4m/s和0.8m/s時(shí)，測(cè)得基于內(nèi)管外表面的總傳熱系數(shù)分別為1200瓦每平方米開爾文和1700瓦每平方米開爾文。水在管內(nèi)為湍流，管壁的導(dǎo)熱系數(shù)為45w/m?K。水流速改變后可認(rèn)為環(huán)隙間冷凝的傳熱膜系數(shù)不變，試求：當(dāng)水的流速為0.4m/s時(shí)，管壁對(duì)水的對(duì)流傳熱系數(shù)為多少？管外蒸汽冷凝的對(duì)流傳熱系數(shù)為多少？若操作一段時(shí)間后，水流速仍維持0.4m/s，但測(cè)得的總傳熱系數(shù)比操作初期下降10%，試分析可能的原因，并論述此時(shí)蒸汽的冷凝量是否也下降10%。(13分)有一套管式換熱器，管程走冷空氣，溫度由15C加熱到105C，空氣的流速為13.2m/s，空氣在定性溫度下的物性為：密度為1.06kg/m3,比熱1.005kJ/(kg.K)，粘度2.01X"Pa.s，導(dǎo)熱系數(shù)0.02893W/(m.K)，普蘭特準(zhǔn)數(shù)0.696，溫度為115C的水蒸汽在環(huán)隙冷凝，其對(duì)流傳熱系數(shù)1.0X104W/(m2.C)。套管換熱器的內(nèi)管尺寸為25X2.5mm，不計(jì)污垢熱阻，求套管換熱器的內(nèi)管管長(zhǎng)。在一套管式換熱器中，用水冷卻熱油。換熱器管長(zhǎng)為1.5m，兩流體作逆流流到，油由150C冷卻到95C，冷卻水由15C加熱到35C。若用加長(zhǎng)冷卻器管子的方法，使油出口溫度降至65C。假設(shè)在這兩種情況下，油和水的流量、物性常數(shù)、進(jìn)出口溫度均不變，冷卻器除管長(zhǎng)外，其它尺寸也不變，忽略熱損失，試求管長(zhǎng)。在列管式換熱器中，用15C的冷卻水將某溶液從90C冷卻到40C，該溶液流量為5400kg/h，比熱為3.4kJ/(kg?K)，對(duì)流傳熱系數(shù)為600W/(m2-K)。冷卻水走管程與管外溶液逆流換熱，流量為10080kg/h，比熱4.16kJ/(kg-K)，對(duì)流傳熱系數(shù)為1100W/(m2?K)。換熱器管束由？25X2.5mm鋼管組成，鋼管導(dǎo)熱系數(shù)為45W/(m?K)，管內(nèi)、外兩側(cè)污垢熱阻可略去不計(jì)，計(jì)算需換熱器的傳熱面積(以So表示)，換熱器的熱損失可不計(jì)。若該換熱器運(yùn)行一段時(shí)間后，只能將溶液冷卻到45C，問(wèn)此時(shí)應(yīng)采取什么措施才能保證換熱要求？在列管式換熱器中，用飽和水蒸氣加熱原油。溫度為160C的飽和水蒸氣在殼層冷凝排出飽和液體。原油在管程流動(dòng)，由20C被加熱到106C。飽和水蒸氣的流量為2160kg/h，汽化潛熱為2087kJ/kg，對(duì)流傳熱系數(shù)為1200W/(m2?K)。原油比熱1.6kJ/(kg-K)，對(duì)流傳熱系數(shù)為400W/(m2?K)。換熱器管束由？25X2.5mm鋼管組成，鋼管導(dǎo)熱系數(shù)為45W/(m?K)，管內(nèi)、外兩側(cè)污垢熱阻及其熱損失可略去不計(jì)。計(jì)算(1)原油的流量；(2)需換熱器的傳熱面積(以So表示)。在一逆流換熱器中，將1.26kg/s的苯用冷卻水從110C冷卻到40C，苯的比熱為1.7kJ/(kg?C)。冷卻水走管內(nèi)，入口溫度為18C，出口溫度36C，水的比熱為4.16kJ/(kg?C)，換熱器由？25X2.5mm的鋼管組成。水和苯的對(duì)流傳熱系數(shù)分別為1800W/(m2?C)和600W/(m2?C),忽略管壁及兩側(cè)污垢熱阻，不計(jì)換熱器熱損失。求：1.冷卻水用量。2.換熱器所需換熱管總長(zhǎng)。在一列管換熱器中將15000kg/h的油品從20C加熱到90C。油品走管內(nèi)，管外加熱介質(zhì)為130C的水蒸汽。換熱器由100根？15X1.5mm、長(zhǎng)2m的鋼管構(gòu)成。已知ai=360W/m2?C，ao=12000W/m2?C，油品的比熱為1.9kJ/kg?C，操作條件下水的汽化潛熱為2205kJ/kg，管壁的導(dǎo)熱系數(shù)為45W/m?C。若加熱蒸汽全部冷凝后在飽和溫度下排出，忽略熱損失和管壁污垢熱阻。試求：換熱器的熱負(fù)荷Q=?加熱蒸汽消耗量Wh=?總傳熱系數(shù)K=?該換熱器能否滿足生產(chǎn)任務(wù)？某內(nèi)管為？180X10mm的套管換熱器中，將流量為3100kg/h的某液態(tài)烴從100C冷卻到60C，其平均比熱為2.38kJ/kg.K，冷卻水進(jìn)出口溫度分別為40C和50C，其平均比熱為4.174kJ/kg.K，并、逆流時(shí)的總傳熱系數(shù)K0均為2000W/m2.K，試求：冷卻水用量；計(jì)算兩流體分別作并流流動(dòng)、逆流流動(dòng)時(shí)的平均溫度差和管長(zhǎng)，并根據(jù)計(jì)算結(jié)果加以討論。某內(nèi)管為°150X10mm的套管換熱器中，將流量為3100kg/h的某液態(tài)烴從120°C冷卻到60°C,其平均比熱為2.38kJ/kg.K,冷卻水進(jìn)出口溫度分別為30C和50C，其平均比熱為4.174kJ/kg.K,并、逆流時(shí)的總傳熱系數(shù)K0均為2000W/m2.K，試求：冷卻水用量；(2)兩流體作并流流動(dòng)時(shí)的平均溫度差和管長(zhǎng)；3兩流體作逆流流動(dòng)時(shí)的平均溫度差和管長(zhǎng)。用初溫為10C的水在P25x2.5mm的管子組成的單程列管式換熱器內(nèi)將機(jī)油由200C冷卻至100C，水走管內(nèi)，油走管間。已知水和機(jī)油的質(zhì)量流量分別為1000kg/h和1200kg/h，其比熱分別為4.18kJ/kg-K和2.0kJ/kg.K。水側(cè)和油側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)分別為2000W/m2-K和250W/m2-K，兩流體呈逆流流動(dòng)，忽略管壁和污垢熱阻。試計(jì)算：換熱器的熱負(fù)荷；冷卻水的出口溫度；總傳熱系數(shù)；所需傳熱面積；若換熱器由15根長(zhǎng)3m的上述換熱管組成，說(shuō)明該換熱器是否合用？單程列管式換熱器由15根P25x2.5mm、長(zhǎng)3m鋼管組成，管內(nèi)為初溫10C、終溫20C的冷卻水，比熱為4.18kJ/kgK管間為機(jī)油，由200C冷卻至100C。機(jī)油的質(zhì)量流量為1200kg/h，比熱為2.0kJ/kgK。兩流體呈逆流流動(dòng)，試計(jì)算：換熱器的熱負(fù)荷；所需冷卻水的質(zhì)量流量；平均溫度差；總傳熱系數(shù)。在一列管換熱器中逆流將15000kg/h的某低粘度油品從20C加熱到80C。油品走管內(nèi)，管外加熱介質(zhì)為130C的水蒸汽冷凝為飽和水。換熱器由100根直徑為25mm、長(zhǎng)6m的薄壁鋼管構(gòu)成。已知a=i360W/m2.C，%=12000W/m2.C，油品的比熱為1.9kJ/kgC。操作條件下水的汽化潛熱為2205kJ/kg。若換熱過(guò)程的熱損失為冷熱流體換熱量的15%，忽略管壁及污垢熱阻。試求：加熱蒸汽消耗量？該換熱器能否滿足生產(chǎn)任務(wù)？若其他已知條件不變，將油品的流量提高到17000kg/h，求此時(shí)的總傳熱系數(shù)。五、簡(jiǎn)答題三種基本傳熱方式中，輻射傳熱與其他兩種傳熱在傳熱方式上最主要的區(qū)別是什么？第五章蒸發(fā)一、選擇題以下蒸發(fā)器屬于自然循環(huán)型蒸發(fā)器的是( )蒸發(fā)器。A.強(qiáng)制循環(huán)型B.升膜 C.浸沒燃燒 D.外熱式與加壓、常壓蒸發(fā)器相比，采用真空蒸發(fā)可使蒸發(fā)器的傳熱面積( )，溫度差()，總傳熱系數(shù)()。A.增大 B.減小C.不變 D.不確定蒸發(fā)操作能持續(xù)進(jìn)行的必要條件是（ ）。A.熱能的不斷供應(yīng)，冷凝水的及時(shí)排除。 B.熱能的不斷供應(yīng)，生成蒸氣的不斷排除。C.把二次蒸氣通入下一效作為熱源蒸氣。 D.采用多效操作，通常使用2-3效。蒸發(fā)操作通常采用（ ）加熱。A.電加熱法 B.煙道氣加熱C.直接水蒸氣加熱 D.間接飽和水蒸氣加熱TOC\o"1-5"\h\z以下哪一條不是減壓蒸發(fā)的優(yōu)點(diǎn)（ ）。A.可以利用低壓蒸氣或廢汽作為加熱劑 B.可用以濃縮不耐高溫的溶液C.可減少蒸發(fā)器的熱損失 D.可以自動(dòng)地使溶液流到下一效，不需泵輸送多效蒸發(fā)流程通常有三種方式，以下哪一種是錯(cuò)誤的（ ）。A.順流B.逆流C.錯(cuò)流D.平流中央循環(huán)管式蒸發(fā)器中液體的流動(dòng)稱為（ ）。A.自然循環(huán) B.強(qiáng)制循環(huán) C.自然沸騰D.強(qiáng)制沸騰蒸發(fā)操作中，二次蒸氣的冷凝通常采用（ ）。A.間壁式冷凝 B.混合式冷凝C.蓄熱式冷凝D.自然冷凝單效蒸發(fā)器計(jì)算中D/W稱為單位蒸汽消耗量，如原料液的沸點(diǎn)為393K，下列哪種情況D/W最大?（ ）。A.原料液在293K時(shí)加入蒸發(fā)器 B.原料液在390K時(shí)加入蒸發(fā)器C.原料液在393K時(shí)加入蒸發(fā)器 D.原料液在395K時(shí)加入蒸發(fā)器蒸發(fā)過(guò)程溫度差損失之一是由于溶質(zhì)存在，使溶液（ ）所致。A.沸點(diǎn)升高B.沸點(diǎn)降低 C.蒸汽壓升高屬于單程型的蒸發(fā)器是（ ）。A、中央循環(huán)管式蒸發(fā)器 B、外熱式蒸發(fā)器C、降膜蒸發(fā)器 D、懸筐式蒸發(fā)器二、填空題蒸發(fā)操作所用的設(shè)備稱為。蒸發(fā)操作中，加熱溶液用的蒸汽稱為，蒸發(fā)出的蒸汽稱為。按二次蒸汽是否被利用，蒸發(fā)分為和；按操作壓強(qiáng)大小，蒸發(fā)分為、和;按蒸發(fā)方式不同，蒸發(fā)分為和。蒸發(fā)過(guò)程中，溶劑的氣化速率由速率控制。蒸發(fā)溶液時(shí)的溫度差損失在數(shù)值上恰等于的值。蒸發(fā)操作時(shí)，引起