大橋液壓爬模施工方案培訓(xùn)資料

東平東江大橋工程主橋主塔液壓自爬模專項(xiàng)施工方案第錯(cuò)誤！未找到引用源。受力螺栓承載能力滿足要求。承重插銷計(jì)算××20×20=1256mm2，有兩個(gè)抗剪面，沉重銷所受合力為F022)橫梁鉤頭與掛座之間存在間隙，對(duì)承重插銷會(huì)產(chǎn)生彎矩,a取10mmMmax=F0·mW=πd3×403/32=6280mm3σM2τ=F02σ=(σM2+τ2)1/2≤213MPa承重插銷滿足要求。錨固力計(jì)算埋件的抗拔力計(jì)算：由“受力匯總表〞根據(jù)?建筑施工計(jì)算手冊(cè)?,按埋件板錨固錐體破壞計(jì)算，埋件的錨固強(qiáng)度如下:假定埋件到根底邊緣有足夠的距離，埋件板螺栓在軸向力F作用下，螺栓及其周圍的混凝土以圓錐臺(tái)形從根底中拔出破壞〔見右圖〕。分析可知,沿破裂面作用有切向應(yīng)力τs和法向應(yīng)力δs,由力系平衡條件可得：F=A(τssinα+δscosα)A=π·h/sinα〔R+r〕使r=b/；R=h·cosα+r。且令δF=τs·sinα+δscosα代入上式得到：F=·h/sinα·〔·h·cotα+2b〕·δF由試驗(yàn)得：當(dāng)b/h在0.19～1.9時(shí)，α=45°，δF=0.0203fc,代入式中得：F=(2×°)×·fc[(/2)·h2ctg45°+bh]=0.1fc2+bh)式中fc——2〕h——破壞錐體高度〔通常與錨固深度相同〕〔320mm〕b——埋件板直徑〔100mm〕所以F=0.1fc2×××3202+100×320)=89.4(kN)埋件的抗拔力F=89.4kN>Fx=84.36kN,故滿足要求。由“各工況支座反力〞當(dāng)受力螺栓與爬錐連接時(shí)：F≤2.8(d＋s－30)(s－30)ft=2.8*(100+320-30)(320-30)*1.1=348kN≥49.05kN滿足要求。式中：F——受力螺栓所承受的軸力〔N〕；d——預(yù)埋件錨固板邊長(zhǎng)或直徑〔mm〕，本工程為100mm；s——埋件板埋入深度度〔mm〕本工程為320mm；h0——墻體的混凝土有效厚度〔mm〕取100mm；ft——混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值〔N/mm22〕7.11埋件板與混凝土接觸處的混凝土局部受壓承載力計(jì)算由“桿件受力匯總表〞F≤2.0a2×100×100×7.2=144kN≥Fx＝84.36kN。式中：F——受力螺栓所承受的軸力〔N〕；a——埋件板尺寸〔mm〕，為100mm；fc——2〕結(jié)論經(jīng)過以上三種工況下的受力分析計(jì)算，本工程所提供的LG-100液壓自動(dòng)爬模強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性滿足工程施工需要。根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)工程施工標(biāo)準(zhǔn)〔GB50666-2021〕規(guī)定，作用在豎向模板上的荷載包括：新澆混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力〔G4〕和風(fēng)荷載〔Q3〕，其中風(fēng)荷載只在風(fēng)速大和離地高度大的場(chǎng)合。根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)工程施工標(biāo)準(zhǔn)〔GB50666-2021〕規(guī)定，混凝土側(cè)壓力按以下二式計(jì)算，并取其最小值：F=0.28γct0βV1/4F=γcH式中F新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力〔KN/m2〕；γc混凝土的重力密度〔kN/m3〕取24kN/m3；t0新澆混凝土的初凝時(shí)間〔h〕，可按實(shí)測(cè)確定。當(dāng)缺乏實(shí)驗(yàn)資料時(shí)，可采用t0=200/(T+15)計(jì)算〔T為混凝土的溫度℃，取20℃〕；t0V混凝土的澆灌速度〔m/h〕；取2m/hH混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面的總高度〔m〕；取4.5mβ混凝土塌落度影響系數(shù)，當(dāng)塌落度小于50～90mm時(shí)取；100—130mm時(shí)?。?40—180mm時(shí)，取1.0.F=0.28×24××1×1×21/4=kN/m2F=γcH=24×4.65=1kN/m2取二者中的較小值作為模板驗(yàn)算的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值，G4k=kN/m2?？紤]結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)和荷載組合分項(xiàng)系數(shù)后，模板驗(yàn)算的荷載根本組合的效應(yīng)設(shè)計(jì)值為：G4=0.9×1.35×=kn/m2將面板視為兩邊支撐在木工字梁上的多跨連續(xù)板計(jì)算，面板長(zhǎng)度取標(biāo)準(zhǔn)板板長(zhǎng)L=1000mm，板寬度b=1000mm，面板為18mm厚膠合板,木梁間距為l=300mm,木梁凈間距220mm。8強(qiáng)度驗(yàn)算面板最大彎矩：Mmax=ql2/8=(×220××105N.mm面板的截面系數(shù)：W=bh2/6=1000×182×104mm3應(yīng)力：ó×105×1042<fm=13N/mm2故滿足要求其中：fm-木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取13N/mm2×103N/mm2×105N/mm28.2.2剛度驗(yàn)算：剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載的作用，那么q2=×模板撓度由式ω=q2l4×2204/(150××103××105)=0.22mm<[ω]=220/250=0.88mm故滿足要求面板截面慣性矩：I=bh3/12=1000×183×105mm48.3木工字梁驗(yàn)算：木工字梁作為豎肋支承在橫向背楞上，可作為支承在橫向背楞上的連續(xù)梁計(jì)算，其跨距等于橫向背楞的最大間距，取L=1200mm。木工字梁上的荷載為：q3=Fl=×F-混凝土的側(cè)壓力l-木工字梁之間的水平距離，取300mm8.最大彎矩Mmax=q3L2×1200××106木工字梁截面系數(shù)：W=〔1/6H〕×[BH3-(B-b)h3]=〔1/6×200〕×[80×2003-(80-30)×1203×104mm2應(yīng)力：ó×106×1042<fm=13N/mm2滿足要求木工字梁截面慣性矩：I=1/12×[BH3-(B-b)h3]=1/12×[80×2003-(80-30)×1203×106mm48撓度驗(yàn)算：跨中局部撓度w=q3l24/384EI×12004/(384××103××106)[w]-容許撓度，[w]=L/400,L=1200mm8.4背楞驗(yàn)算：背楞雙槽鋼作為橫肋支承在拉桿上，可作為支承在拉桿上的連續(xù)梁計(jì)算，其跨距等于拉桿的間距最大為L(zhǎng)=1200mm。將木梁傳遞的集中荷載均布為：q4×1.2=54.76N/mmF-混凝土的側(cè)壓力l-橫向底端第二背楞受力距離8強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩Mmax=q4L2×1200××107雙槽鋼截面系數(shù)：×103×2==57.19*2\#"#,##0.xxxxxxxxxxxxxxxxxxxx"×103mm3應(yīng)力：ó×107×1032<fm=210N/mm2滿足要求槽鋼背楞慣性矩：I=346×104××106mm48撓度驗(yàn)算：跨中局部撓度w=q4l24/384EI×12004/(384×210×103××106)=0.2mm<[w]=3.0mm[w]-容許撓度