鐵路DK281+000-DK287+165 區(qū)間接觸網(wǎng)平面設(shè)計(jì)

石家莊鐵道大學(xué)四方學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)某鐵路DK281+000-DK287+165區(qū)間接觸網(wǎng)平面設(shè)計(jì)TheDesignofCatenarywithDK281+000toDK287+165ofaline20屆電氣工程系專業(yè)電氣工程及其自動(dòng)化學(xué)號(hào)學(xué)生姓名指導(dǎo)老師完成日期摘要隨著時(shí)代的發(fā)展，電氣化鐵路已成為大眾出行的主要交通工具之一。接觸網(wǎng)是電氣化鐵路的重要組成部分之一，其狀態(tài)的優(yōu)劣與鐵路的安全生產(chǎn)息息相關(guān)，所以對(duì)接觸網(wǎng)的設(shè)計(jì)要慎之又慎。合理的接觸網(wǎng)設(shè)計(jì)，能夠提高接觸網(wǎng)系統(tǒng)的可靠性，保證鐵路生產(chǎn)的正常運(yùn)行。本文首先進(jìn)行資料的查找，確定所選線路的原始資料和氣象資料，接下來進(jìn)行接觸線索的負(fù)載計(jì)算，然后確定最大跨距和錨段長(zhǎng)度并據(jù)此進(jìn)行了錨段的劃分，之后進(jìn)行區(qū)間平面布置為支柱編號(hào)確定下錨支柱位置，緊接著完成懸掛設(shè)備的選擇和支柱容量的校驗(yàn)，對(duì)所選設(shè)備進(jìn)行修改，使設(shè)計(jì)更加完善合理。最后運(yùn)用CAD制圖軟件繪制鐵路區(qū)間接觸網(wǎng)平面圖。本文完成了某鐵路DK281+000-DK287+165區(qū)間接觸網(wǎng)的平面設(shè)計(jì)，從而實(shí)現(xiàn)了該鐵路區(qū)間接觸網(wǎng)平面設(shè)計(jì)的要求。關(guān)鍵詞：接觸網(wǎng)平面設(shè)計(jì)CAD圖

AbstractWiththedevelopmentofelectricrailwaytravelhasbecomeoneofthemajormeansoftransportforpopular.Catenaryisanimportantpartofelectrifiedrailwaythatwhatiscloselyrelatedwiththesafetyoftherailway,sobecautiouscatenarydesign.Reasonablecatenarydesignedistoimprovethereliabilityofthecatenarysystem,ensurethenormaloperationoftherailway.Firstly,thesearchforinformation,todeterminetheselectedlineoftheoriginaldataandmeteorologicaldata,thenmakecontactcluesloadcalculations,andthendeterminethemaximumlengthofthespanandtheanchorandanchorsegmentsaccordinglydivision,aftertheintervalplanearrangedtodeterminethenextanchorpillarpillarnumberposition,followedbycompletesuspensionequipmentselectionandpillarsofcapacitycheck,modifytheselecteddevice,makethedesignmoreperfectandreasonable.Finally,usingCADdrawingsoftwaretodrawtherailwaycatnearygraphic.ThisdesigncompletedthecatenaryofDK281+000toDK287+165ofaline,thisdesignachievedtherequirementsofthecatenaryforthisrailway.Keywords:CatenaryGraphicdesignCADdrawinPAGE3目錄TOC\o"1-3"\h\z\t"bt1,1,bt2,2,bt3,3,bt4,4"第1章緒論 11.1課題研究的目的意義 11.2國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 11.3論文研究?jī)?nèi)容 2第2章氣象條件及負(fù)載計(jì)算 32.1資料 32.1.1線路資料 32.1.2氣象資料 32.2線索選擇及負(fù)載計(jì)算 42.2.1線索選擇 42.2.1.1接觸線的選擇 42.2.1.2承力索的選擇 52.2.2負(fù)載計(jì)算 52.2.2.1負(fù)載分類 52.2.2.2計(jì)算 5第3章區(qū)間平面設(shè)計(jì) 83.1拉出值 83.2最大允許跨距的確定 83.2.1直線區(qū)段上最大跨距確定 83.2.2曲線區(qū)段上最大跨距確定 93.3錨段長(zhǎng)度的確定 103.4錨段關(guān)節(jié)和中心錨結(jié) 123.4.1錨段關(guān)節(jié) 123.4.2中心錨結(jié) 123.5支柱布置和錨段布置 133.5.1支柱布置 133.5.1錨段布置 13第4章設(shè)備的選擇 154.1接觸懸掛形式的選擇 154.2供電方式 164.3接觸懸掛設(shè)備選擇及參數(shù) 164.3.1腕臂型號(hào) 164.3.2拉桿型號(hào) 164.3.3定位方式和定位裝置 174.3.4設(shè)備選擇 184.3.5補(bǔ)償裝置 184.3.6絕緣子 194.3.7支柱 204.3.8支柱校驗(yàn) 204.3.8.1特殊區(qū)段風(fēng)偏移校驗(yàn) 204.3.8.2支柱容量的校驗(yàn) 21第5章平面圖表格欄 265.1側(cè)面限界 265.2地質(zhì)情況 265.3橫臥板類型 275.4附加懸掛 285.5安裝圖號(hào) 285.6工程數(shù)量統(tǒng)計(jì)表 285.6.1統(tǒng)計(jì) 285.6.2統(tǒng)計(jì)表 295.7圖紙說明 29第6章結(jié)論與展望 316.1結(jié)論 316.2展望 31參考文獻(xiàn) 32致謝 33附錄 34附錄A外文資料 34附錄B某鐵路DK281+000-DK287+165區(qū)間平面設(shè)計(jì)圖 54石家莊鐵道大學(xué)四方學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)第1章緒論1.1課題研究的目的意義接觸網(wǎng)系統(tǒng)是電氣化鐵路牽引供電系統(tǒng)的重要組成部分的，是沿著行車軌道架設(shè)的為電力機(jī)車提供牽電能的特殊形式的供電線路。高速接觸網(wǎng)技術(shù)是高速電氣化鐵路的核心技術(shù)之一。接觸網(wǎng)是電氣化鐵路的主要供電方式裝置之一，是一種戶外供電裝置，經(jīng)常會(huì)遭受雨雪風(fēng)等惡劣天氣的影響，一旦損壞將中斷行車，給鐵路運(yùn)行帶來損失，所以接觸網(wǎng)設(shè)計(jì)要滿足如下要求：(1)接觸懸掛應(yīng)彈性均勻，高度一致，在高速行車和惡劣氣象條件下能保證正常取流；(2)結(jié)構(gòu)應(yīng)力求簡(jiǎn)單，保證在施工和運(yùn)營(yíng)檢修方面具有充分的可靠性和靈活性；(3)壽命長(zhǎng)，具有足夠的耐磨性和抗腐蝕能力。接觸網(wǎng)設(shè)置的好壞與否關(guān)系到鐵路運(yùn)行的安全經(jīng)濟(jì)等因素，所以此次研究該課題就是為了使接觸網(wǎng)的設(shè)計(jì)更加合理、高效、安全、經(jīng)濟(jì)。同時(shí)也使更多的人認(rèn)識(shí)到接觸網(wǎng)的重要性。1.2國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀據(jù)不完全統(tǒng)計(jì)，目前世界上129個(gè)國(guó)家擁有鐵路總里程約118萬公里，電氣化總計(jì)約25萬公里，分布在66個(gè)國(guó)家和地區(qū)平均電化率為23其中最大的一些路網(wǎng)有：美國(guó)23萬多公里，加拿大7.3萬多公里，俄羅斯8.6萬多公里，中國(guó)近8萬公里，印度6.28萬公里?，F(xiàn)在形成了三種類型的鐵路發(fā)展模式：(1)以日本味代表的客運(yùn)型；(2)以美國(guó)、加拿大、南非為代表的貨運(yùn)型；(3)以俄羅斯、中國(guó)、印度為代表的客貨并重型?？v觀世界各國(guó)鐵路發(fā)展史，電氣化鐵路的蓬勃發(fā)展已是必然趨勢(shì)，高速電氣化鐵路的建設(shè)方興未艾，就連美國(guó)和加拿大這兩個(gè)世界上鐵路最多的國(guó)家，近年來，隨著世界石油資源的日益短缺，也出現(xiàn)了發(fā)展電氣化鐵路的新動(dòng)向，并開始修建高速電氣化鐵路。預(yù)計(jì)到2015年，世界上修建高速電氣化鐵路的國(guó)家和地區(qū)將達(dá)到23個(gè)，高速電氣化鐵路里程將突破30000km。九十年代中期至今是我國(guó)電氣化鐵路發(fā)展最快的階段，在接觸網(wǎng)設(shè)計(jì)上還是以簡(jiǎn)單鏈形為主，大量采用用新技術(shù)新設(shè)備，為我國(guó)高速鐵路建設(shè)打下堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。特別值得一提的是：城市地鐵快軌和輕軌的出現(xiàn)打破了25kv工作頻率單相交流制一統(tǒng)天下的格局，出現(xiàn)了1500kv直流制和3000kv直流之電氣化鐵路。上海市預(yù)計(jì)到2050年，上海市建設(shè)4條市域快速線(R線)，8條市區(qū)地鐵線(M線)，5條市區(qū)輕軌線(L線)共17條軌道交通線，總長(zhǎng)約810公里，而北京預(yù)計(jì)2015年軌道交通線路網(wǎng)達(dá)到350公里，到2050年建成16條M線和6條L線，市區(qū)軌道交通規(guī)劃線網(wǎng)長(zhǎng)度達(dá)到685.5公里。我國(guó)鐵路已進(jìn)行了六次大提速，每次提速不僅給人們出行提供了便利還為國(guó)家增加了收入。目前我高速鐵路瞄準(zhǔn)世界先進(jìn)水平，博采眾家之長(zhǎng)，堅(jiān)持原速始創(chuàng)新、集成創(chuàng)新和引進(jìn)消化吸收在創(chuàng)新，短短幾年時(shí)間是我國(guó)高速鐵路技術(shù)走向世界前沿。2010年12月3日我國(guó)制造的“和諧號(hào)”CRH380高速動(dòng)車組在京滬高鐵實(shí)驗(yàn)運(yùn)行階段最高時(shí)速達(dá)486.1km，刷新世界鐵路營(yíng)運(yùn)試驗(yàn)最高速。目前高速鐵路作為當(dāng)代鐵路科學(xué)技術(shù)的一項(xiàng)重大成就，在世界鐵路發(fā)展史上產(chǎn)生了重大的影響，可以說高速鐵路導(dǎo)致了鐵路旅客運(yùn)輸也的一場(chǎng)技術(shù)革命，代表著鐵路客運(yùn)的發(fā)展方向。高速鐵路是高科技發(fā)展的產(chǎn)物，它高度概括了鐵路在牽引動(dòng)力、線路結(jié)構(gòu)、行車控制、運(yùn)輸組織和經(jīng)營(yíng)管理等方面的先進(jìn)技術(shù)，涉及力學(xué)、機(jī)械、電子、能源、信息、材料、建筑環(huán)境保護(hù)等多個(gè)科學(xué)領(lǐng)域。高速鐵路一把采用輪軌技術(shù)和磁懸浮技術(shù)。對(duì)于采用電氣化鐵路和輪軌運(yùn)輸方式，其中兩大關(guān)系式最重要的，即輪軌和弓網(wǎng)。接觸網(wǎng)系統(tǒng)是弓網(wǎng)關(guān)系兩大元素中的一元，如何適應(yīng)我國(guó)高速鐵路建設(shè)要求，確保高速鐵路列車運(yùn)行的穩(wěn)定和安全，研究和解決高速鐵路接觸網(wǎng)的各項(xiàng)技術(shù)問題是我們面臨的一項(xiàng)重要課題。1.3論文研究?jī)?nèi)容 查找資料對(duì)所選線路的氣象環(huán)境及地質(zhì)條件有一定了解，進(jìn)行負(fù)載計(jì)算，校驗(yàn)所選設(shè)備是否能滿足行車速度要求。確定跨距和錨段長(zhǎng)度，根據(jù)實(shí)際情況給支柱編號(hào)，劃分錨段長(zhǎng)度，確定錨段關(guān)節(jié)和中心錨節(jié)類型，布置支柱和錨段。選擇接觸網(wǎng)所需設(shè)備，對(duì)接觸網(wǎng)設(shè)計(jì)區(qū)間的特殊跨距，支柱容量進(jìn)行技術(shù)校驗(yàn)，根據(jù)校驗(yàn)結(jié)果，修改完善。最后運(yùn)用CAD繪圖軟件，繪制該區(qū)間的接觸網(wǎng)平面圖。

第2章氣象條件及負(fù)載計(jì)算2.1資料2.1.1線路資料該線路位于華東地區(qū)從DK281+000到DK287+165全長(zhǎng)6165m，DK284+616到DK286+061為曲線區(qū)段長(zhǎng)1445m，其他為直線，該段路線沒有橋梁和隧道。該段路線所在地的土壤承載力為-100kPa，安息角為-20°。2.1.2氣象資料我國(guó)幅員遼闊地形復(fù)雜，在不同的地區(qū)氣象條件差異很大，而氣象條件對(duì)負(fù)載計(jì)算影響很大，從而對(duì)后面的設(shè)計(jì)產(chǎn)生一些列影響。所以要詳細(xì)的查找氣象資料。該段鐵路位于華東地區(qū)，而華東地區(qū)位于第V氣象區(qū)，各氣象區(qū)的資料如表2-1所示。表2-1標(biāo)準(zhǔn)氣象區(qū)數(shù)據(jù)氣象區(qū)計(jì)算條件IIIIIIIVVVIVIIVIIIIX最高溫度＋40＋40＋40＋40＋40＋40＋40＋40＋40最低溫度－5－10－10－20－10－20－40－20－20覆冰時(shí)的溫度————-5－5－5－5－5最大風(fēng)速時(shí)的溫度＋10＋10－5－5＋10－5－5－5－5安裝時(shí)的溫度00－5－10－5－10－15－10－10大氣過電壓時(shí)的溫度＋15＋15＋15＋15＋15＋15＋15＋15＋15內(nèi)部過電壓年平均氣溫＋20＋15＋15＋10＋15＋10－5＋10＋10最大風(fēng)速353025253025303030覆冰時(shí)的風(fēng)速101010101015151515安裝時(shí)的風(fēng)速101010101010101010大氣過電壓風(fēng)速151515151510101010內(nèi)部過電壓風(fēng)速0.5×最大風(fēng)速(不低于15m/s)覆冰厚度（mm）－5551010101520覆冰的密度（kg/m3）900對(duì)照上表查找的處第V氣象區(qū)氣象條件如下：最高大氣溫度：＋40℃最大風(fēng)速：30m/s最低大氣溫度：－10℃覆冰風(fēng)速：10m/s覆冰溫度：－5℃安裝風(fēng)速：10m/s最大風(fēng)速時(shí)溫度：＋10℃大氣過電壓風(fēng)速：15m/s安裝溫度：－5℃內(nèi)部過電壓風(fēng)速：15m/s大氣過電壓溫度：＋15℃覆冰厚度：10mm內(nèi)部過電壓年平均氣溫：＋15℃覆冰的密度：900kg/m3此外部分?jǐn)?shù)據(jù)還需要根據(jù)以上數(shù)據(jù)計(jì)算獲得(1)接觸線無馳度時(shí)的溫度接觸線無弛度時(shí)的溫度，是選取接觸線處于水平狀態(tài)時(shí)的溫度，這個(gè)溫度可以根據(jù)接觸懸掛的實(shí)際運(yùn)營(yíng)狀態(tài)確定。簡(jiǎn)單鏈形懸掛公式如下：t0=EQ\F(tmax+tmin,2)-10(2-1)tmax和tmin分別為最高大氣溫度和最低大氣溫度將查表數(shù)據(jù)代入公式得接觸線無馳度時(shí)溫度為+5℃(2)吊弦及定位器處于正常時(shí)的溫度吊弦及定位器處于正常位置時(shí)的溫度，是取全年保持時(shí)間最長(zhǎng)的溫度，取該地區(qū)最高溫度和最低溫度的平均值。t=EQ\F(tmax+tmin,2)(2-2)由此可知吊弦及定位器處于正常時(shí)的溫度為+15℃2.2線索選擇及負(fù)載計(jì)算在查找出鐵路所處地的氣象條件后那么就可以確定該線路的負(fù)載類型了，本設(shè)計(jì)所選線路位于第V氣象區(qū)那么，位于該氣象區(qū)的鐵路上的線索會(huì)有風(fēng)負(fù)載、冰負(fù)載。如果要進(jìn)行負(fù)載計(jì)算那么首先要知道該線路的線索型號(hào)。2.2.1線索選擇2.2.1.1接觸線的選擇接觸線是接觸網(wǎng)中直接和受電弓滑板摩擦接觸取流部分，電力機(jī)車機(jī)車從接觸線上取得電能。接觸線的材質(zhì)、工藝及性能對(duì)接觸網(wǎng)有重要作用，要求他具有較小的電阻率、較大的導(dǎo)電能力；要有良好的抗磨損性能，具有較長(zhǎng)的使用壽命；要有高強(qiáng)度的機(jī)械性能和抗張能力。隨著電器化鐵路的大幅度提速和高速電氣化鐵路的建設(shè)，銅接觸線已經(jīng)不能滿足接觸網(wǎng)的發(fā)展要求了。高速鐵路上的接觸線要求具備如下幾個(gè)主要性能：抗拉強(qiáng)度高、電阻系數(shù)低、耐熱性好、耐磨性好、制造長(zhǎng)度長(zhǎng)。銀銅合金接觸線、銅鎂合金接觸線和錫銅合金接觸線都有比較優(yōu)秀的性能指標(biāo)。此次設(shè)計(jì)要求列車時(shí)速400km/h屬于高速鐵路，那么顯然要選擇銅合金接觸線，此次選擇銀銅接觸線。型號(hào)及參數(shù)如表2-2所示。表2-2線索參數(shù)表線索截面積（mm2）計(jì)算直徑（mm）張力（kN）單位重量（kg/km）線脹系數(shù)（1/℃）銀銅接觸線12012.915108217×10－62.2.1.2承力索的選擇承力索的作用是通過吊弦將接觸線懸掛起來。那么就要求承力索能夠承受較大的張力和具有抗腐蝕能力，并且在溫度變化時(shí)馳度變化較小。承力索目前使用的類型有很多，在我國(guó)的運(yùn)營(yíng)時(shí)間表明：銅或銅合金材質(zhì)的承力索技術(shù)性能可靠、安全性好。此次設(shè)計(jì)就選用銅絞線。型號(hào)及參數(shù)如表2-3所示。表2-3線索參數(shù)表線索截面積（mm2）計(jì)算直徑（mm）張力（kN）單位重量（kg/km）線脹系數(shù)（1/℃）銅承力索9512.51584917×10－62.2.2負(fù)載計(jì)算2.2.2.1負(fù)載分類接觸懸掛單位長(zhǎng)度負(fù)載是指每米懸掛本身及外部條件(冰、風(fēng))對(duì)其所形成的負(fù)載。分為水平負(fù)載和垂直負(fù)載。(1)水平負(fù)載包括風(fēng)負(fù)載和由吊弦橫偏造成的水平負(fù)載。(2)垂直負(fù)載包括懸掛的自重和覆冰載荷。2.2.2.2計(jì)算(1)自重負(fù)載自重負(fù)載可以通過查表獲得，在鏈形懸掛負(fù)載中還考慮吊弦及線夾的自重，通常按平均0.5N/m計(jì)算，查表2-2和2-3的CTA120單位重量為1082kg/km,計(jì)算直徑12.9mm。TJ-95單位重量為849kg/km,計(jì)算直徑為12.5mm。重力加速度取9.81m/s2接觸線自重負(fù)載：gj=10.61×10-3kN/m承力索自重負(fù)載：gc=8.33×10-3kN/m吊弦及線夾重力負(fù)載：gd=0.5×10-3kN/m(2)線索冰負(fù)載當(dāng)天氣發(fā)生變化，如氣溫突然下降、下霧或者下了冷雨之后，就會(huì)在接觸網(wǎng)和架空線路的導(dǎo)線與構(gòu)件上形成覆冰。計(jì)算冰負(fù)載時(shí)，冰殼計(jì)算厚度b應(yīng)不小于實(shí)際觀測(cè)到的5年至少出現(xiàn)一次的最大覆冰厚度，但是，因接觸線與受電弓相互有摩擦，放在計(jì)算時(shí)將其厚度折算為承力索冰厚度的一半。承力索的覆冰厚度認(rèn)為是圓筒形的，且全線覆冰厚度相等，冰負(fù)載乃是冰的重力負(fù)載，其方向垂直向下。由下式計(jì)算得出：gcb=bb(b+d)g×10-6(2-3)式中，gcb—承力索的冰負(fù)載，kN/mb—覆冰厚度，mmd—承力索直徑，mmb—覆冰密度，g/cm3g—重力加速度，m/s2對(duì)于TJ-95+CTA120懸掛計(jì)算如下線索的覆冰密度和覆冰直徑差表2-1得出。①承力索上的冰負(fù)載gcb＝3.14×0.9×10(10＋12.5)×9.81×10－6＝6.23×10－3kN/m②接觸線上的冰負(fù)載gjb＝γbEQ\F(b,2)(EQ\F(b,2)＋dj)g×10－6＝3.14×900×5(5＋12.9)×9.81×10－6＝2.48×10－3kN/m(3)線索的風(fēng)負(fù)載風(fēng)負(fù)載就是風(fēng)作用到線索上和支柱的壓力，又稱風(fēng)壓。該鐵路的風(fēng)速觀測(cè)資料查表2-1，接觸網(wǎng)懸掛線索的風(fēng)負(fù)載可由下式計(jì)算Pv=0.615KdLv2(2-4)式中，Pv—線索所受風(fēng)載，kN —風(fēng)速不均系數(shù)K—風(fēng)載體形系數(shù)d—線索直徑，接觸線取平均直徑，mmv—最大風(fēng)速，m/s和K分別查表2-4和2-5得出為了計(jì)算方便L取1m，v查表2-1得出則得出單位長(zhǎng)度的風(fēng)負(fù)載由下式計(jì)算Pv=0.615Kdv2×10-3①接觸線風(fēng)負(fù)載Pj=0.615×0.85×1.25×252×12.9×10-3=5.27×10-3kN/m②承力索風(fēng)負(fù)載Pc＝0.615×0.85×1.25×252×12.5×10－3＝5.06×10－3kN/m③承力索覆冰時(shí)單位長(zhǎng)度的風(fēng)負(fù)載Pcb＝0.615αKv2(d＋2b)×10－3＝0.615×0.85×1.25×252×(12.5＋20)×10－3＝13.27×10－3kN/m表2-4風(fēng)速不均勻系數(shù)計(jì)算風(fēng)速（m/s）20以下20～3031～3535以上1.000.850.750.7(4)合成負(fù)載在線索同時(shí)承受垂直負(fù)載(重力負(fù)載)和水平負(fù)載(風(fēng)壓載)時(shí)，合成負(fù)載是它們的幾何和。在計(jì)算鏈形懸掛的合成負(fù)載時(shí)(是對(duì)承力索而言的)，其接觸線上所承受的水平負(fù)載，被認(rèn)為是傳給了定位器而予以忽略不計(jì)。①無冰無風(fēng)時(shí)的合成負(fù)載鏈形懸掛在無冰、無風(fēng)時(shí)，即水平負(fù)載為零，覆冰負(fù)載也為零，此時(shí)的合成負(fù)載為q0，即是鏈形懸掛的自重力負(fù)載。q0＝gj＋gc＋gd＝19.4×10－3kN/m②最大風(fēng)速時(shí)承力索的合成負(fù)載qvmax＝EQ\r(,q02+pcv2)＝EQ\r(,(19.4×10-3)2+(5.06×10-3)2)＝20.44×10－3kN/m③覆冰時(shí)承力索的合成負(fù)載qb＝EQ\r(,(q0+gb0)2+Pcb2)gb0—承力索和接觸線的冰負(fù)載總和qb＝EQ\r(,(19.4×10-3+8.71×10-3)2+(13.27×10-3)2)＝31.45×10－3kN/m表2-5風(fēng)負(fù)載體型系數(shù)受風(fēng)件特征系數(shù)K圓形鋼筋混凝土支柱0.60矩形鋼筋混凝土支柱1.40四邊形角鋼支柱1.4(1＋)鏈形懸掛1.25一般懸掛d＞17mm1.20一般懸掛d≥17mm1.10

第3章區(qū)間平面設(shè)計(jì)3.1拉出值在進(jìn)行接觸網(wǎng)平面設(shè)計(jì)時(shí)，定位器將接觸線固定在正確的位置上就叫定位，定位器定位線夾與接觸線固定處叫定位點(diǎn)。定位點(diǎn)至受電弓中心運(yùn)行軌跡的水平距離，在直線區(qū)段叫之字值，在曲線區(qū)段叫拉出值，之字值和拉出值的作用是使受電弓滑板工作均勻，并防止發(fā)生脫弓和刮弓事故。因此，拉出值的大小是由受電弓的有效工作長(zhǎng)度決定的[1]。拉出值在曲線區(qū)段上則根據(jù)曲線半徑大小決定，具體取值見表3-1。表3-1接觸線拉出值選用表曲線半徑（m）300～12001200＜R＜1800R≥1800區(qū)間拉出值（mm）400250150隧道內(nèi)拉出值（mm）300150100在直線區(qū)段拉出值一般取為±300mm,在曲線區(qū)段由于所選區(qū)間曲線半徑為6000m所以參考上表，取150mm。3.2最大允許跨距的確定接觸網(wǎng)中跨距的確定會(huì)涉及到一系列的經(jīng)濟(jì)、技術(shù)問題?？缇喾譃榻?jīng)濟(jì)跨距和技術(shù)跨距，一般技術(shù)跨距小于經(jīng)濟(jì)跨距，所以跨距的確定以技術(shù)跨距為準(zhǔn)。任何架空導(dǎo)線在風(fēng)的作用下都要偏離其起始位置，在情況嚴(yán)重時(shí)可能會(huì)破壞線路的工作條件。而跨距的長(zhǎng)度與架空線相關(guān)，所以要確定合適的跨距從而避免對(duì)線路的損害。根據(jù)受電弓滑板的最大工作寬度，鐵路工程技術(shù)規(guī)范規(guī)定，在最大計(jì)算風(fēng)速條件下，接觸線對(duì)受電弓中心的最大水平偏移值不應(yīng)超過450mm，在接觸網(wǎng)設(shè)計(jì)中，仍按此規(guī)定處理。鏈形懸掛中，風(fēng)同時(shí)作用在接觸線和承力索上，接觸線和承力索相互作用，接觸線風(fēng)偏移的狀態(tài)比較復(fù)雜，精確計(jì)算較困難，而采用的方法是將接觸線和承力索看成一個(gè)整體。3.2.1直線區(qū)段上最大跨距確定在鏈型懸掛中，由于接觸線和承力索通過吊弦連接可以看成一個(gè)整體，當(dāng)量的認(rèn)為是一個(gè)簡(jiǎn)單懸掛。這時(shí)需要在Pj旁乘以一個(gè)當(dāng)量系數(shù)。經(jīng)過大量計(jì)算確定銀銅接觸線m=0.85。鏈型懸掛接觸線受風(fēng)偏移當(dāng)量理論計(jì)算公式如下：在直線區(qū)段是等“之”字值lmax=2EQ\r(,EQ\F(Tj,mPj)[(bjmax-γ)+EQ\r(,(bjmax-γ)2-a2)])(3-1)式中，Tj—接觸線張力，Nbjmax—最大水平偏移量,m—支柱撓度a—之字值，mPj—接觸線單位長(zhǎng)度上的風(fēng)負(fù)載,N/m支柱撓度為常量一般取20mm，a=300mm，Tj=35000N(取值原因后面會(huì)介紹)，bjmax=450mm，Pj在上面已算出為5.27N/mlmax=2EQ\r(,EQ\F(35000,0.85×5.27)×[(0.45-0.02)+EQ\r(,(0.45-0.02)2-0.32)])=64.04m所以最大跨距不能超過64.04m選擇跨距60m進(jìn)行校驗(yàn)。當(dāng)lmax＝60m,可帶入下式中進(jìn)行校驗(yàn)。其中：m為當(dāng)量系數(shù)，可取m＝0.85，a為接觸線之字值，在直線區(qū)段上取±300mm,γ為支柱撓度般取20mm；則受風(fēng)偏移為：bjmax＝EQ\F(mPjl2,8Tj)＋EQ\F(2aTj,mPjl2)＋γ＝EQ\F(0.85×5.27×602,8×35000)+EQ\F(2×0.32×35000,0.85×5.27×602)+0.02＝419mm則bjmax＜450mm，所以在直線區(qū)段取60m的跨距滿足設(shè)計(jì)要求。3.2.2曲線區(qū)段上最大跨距確定由于此次設(shè)計(jì)包含曲線區(qū)段，那么曲線區(qū)間的跨距同樣需要計(jì)算。曲線區(qū)段最大跨距計(jì)算公式如下：lmax=2EQ\r(,EQ\F(2Tj,mPj+EQ\F(Tj,R))(bjmax+a))(3-2)其中可令bj＝bjmax＝419mm，γ可忽略，其余參數(shù)和直線部分相同，則：當(dāng)R＝6000時(shí)，a＝150mm，lmax＝2EQ\r(,EQ\F(2×35,(0.85×5.27×10－3＋EQ\F(35,6000)))×(0.419＋0.15))＝62m目前我國(guó)規(guī)定直線區(qū)段最大跨距不超過65m，谷口山口高路堤和橋梁應(yīng)相應(yīng)減小，在高速鐵路設(shè)計(jì)中規(guī)定簡(jiǎn)單鏈形懸掛局部區(qū)間可取60m，標(biāo)準(zhǔn)跨距為50-55m。當(dāng)遇有最大曲線半徑的時(shí)候，由于R較大，其結(jié)果計(jì)算出的跨距值大于直線區(qū)段上的跨距值，在這種情況時(shí)最大跨距亦不應(yīng)超過直線區(qū)段上的值，一般就取直線區(qū)段上的最大值[2]。所以，根據(jù)計(jì)算，本設(shè)計(jì)中跨距的選定如表3－2所示。表3-2線路跨距線路直線曲線（R＝6000m）跨距（m）6055曲線區(qū)間跨距為55m時(shí)進(jìn)行校驗(yàn)。曲線區(qū)段偏移距離計(jì)算公司如下：bjmax=EQ\F(l2,8)(EQ\F(mPj,Tj)+EQ\F(1,R))-a+(3-3)式中，R—曲線半徑，mbjmax=EQ\F(552,8)×(EQ\F(0.85×5.27,35000)+EQ\F(1,6000))-0.3+0.02=102mmbjmax＜450mm，所以在曲線區(qū)段取55米的跨距滿足設(shè)計(jì)要求。3.3錨段長(zhǎng)度的確定錨段是為了滿足供電和機(jī)械受力方面的需要而設(shè)定的，同時(shí)設(shè)定錨段后可以限制事故范圍，利于接觸線和承力索兩端設(shè)置補(bǔ)償裝置，也便于供電分段。錨段長(zhǎng)度的劃分一般采用兩種方式，計(jì)算法和經(jīng)驗(yàn)取值法。此次錨段劃分取經(jīng)驗(yàn)值1600m，然后進(jìn)行校驗(yàn)，如果滿足條件那么錨段長(zhǎng)度就定為1600m。此次設(shè)計(jì)中，采用的是簡(jiǎn)單鏈形懸掛，設(shè)計(jì)時(shí)速為400km/h屬于高速鐵路則接觸線張力增量不超過5%Tc，承力索張力增量不超過5%Tcmax，接觸線額定張力為35kN承力索額定張力為21kN，所以，接觸線張力增量不應(yīng)超過1.75kN，承力索張力增量不應(yīng)超過1.05kN。(1)在直線區(qū)段，當(dāng)溫度變化時(shí)，可以認(rèn)為承力索不產(chǎn)生張力增量，并且在直線區(qū)段，定位器交替受拉和受壓，定位器對(duì)接觸線張力變化的影響很小，可以忽略不計(jì)，此時(shí)，僅考慮吊弦作用和彈性變形對(duì)接觸線的張力差。其張力差計(jì)算公式如下：Tj=EQ\F(L(L+l)gj(-t),2c+EQ\F(2,3)EQ\F(L(L+l)gj,ES))(3-4)式中，S—接觸線橫截面積，m2相關(guān)參數(shù)的確定下：取錨段長(zhǎng)度為1600m，則L＝800m，l取60m。在全補(bǔ)償鏈形懸掛中，接觸線馳度變化很小，切溫度變化耗損于馳度方向的縱向位移較小，因此，＝0，Tj=35kN，Tc=21kN，接觸線線脹系數(shù)=17×10-6，接觸線彈性系數(shù)E＝124000kPa?！鱰的確定(吊弦處于正常時(shí)的溫度與極限溫度之差)t＝tmax－t0＝40－5＝35℃接觸線無馳度時(shí)相應(yīng)跨距下的承力索馳度F0F0＝EQ\F(q0l2,8Tc)＝EQ\F(19.4×10-3×602,8×21)＝0.48m吊弦長(zhǎng)度cc＝h－F0＋EQ\F(1,3)F0＝h－EQ\F(2,3)F0＝1.08計(jì)算如下Tj=EQ\F(800(800+60)×10.61×10-3(0-17×10-3×35),2×1.08+EQ\F(2,3)EQ\F(800(800+60)×10.61×10-3,124000×120×10-6))=1.32當(dāng)錨段長(zhǎng)度為1600m時(shí)，接觸線張力差為1.32kN＜5%ΔTj＝1.75kN，符合設(shè)計(jì)要求。所以在直線區(qū)段錨段長(zhǎng)度應(yīng)該小于等于1600m。(2)在曲線區(qū)段，接觸線的張力增量是由吊弦和定位器共同作用造成的。在曲線區(qū)段錨段長(zhǎng)度取經(jīng)驗(yàn)值1400m則L=700，l=55m吊弦造成張力增量Tjd=EQ\F(L(L-l)gj(-t),2c)(3-5)計(jì)算結(jié)果為Tjd=EQ\F(700(700-55)×10.61×10-3(0-17×10-3×35),2×1.08)=1.32kN定位器形成張力增量Tjw=EQ\F(L(L-l)(-t),2Rd-0.5L(L-l)(-t))(Tj+EQ\F(2Tjd,3))(3-6)式中，d—定位器長(zhǎng)度，m計(jì)算結(jié)果為Tjw=EQ\F(700(700-55)(0-17×10-3×35),2×6000×0.97-0.5×700(700-55)(0-17×10-3×35))(35+EQ\F(2,3)×1.32)=0.077kN接觸線因吊弦和定位共同作用所產(chǎn)生的總張力增量Tje=EQ\F(Tjd+Tjw,1-EQ\F(2,3)EQ\F(Tjd+Tjw,Es(t-)))(3-7)計(jì)算結(jié)果為Tje=EQ\F(1.32+0.077,1-EQ\F(2,3)EQ\F(1.32+0.077,124000×120×10-6×17×10-3×35))=1.57kN當(dāng)錨段長(zhǎng)度為1400m時(shí)，接觸線張力差Tje=1.57＜5%ΔTj=1.75，所以曲線區(qū)段錨段長(zhǎng)度在1400m左右。3.4錨段關(guān)節(jié)和中心錨結(jié)當(dāng)錨段長(zhǎng)度確定以后那么錨段關(guān)節(jié)的類型和中心錨結(jié)的位置也應(yīng)該進(jìn)行確定。3.4.1錨段關(guān)節(jié)兩個(gè)相鄰錨段的銜接區(qū)段(重疊部分)稱為錨段關(guān)節(jié)。錨段關(guān)節(jié)結(jié)構(gòu)復(fù)雜，其工作狀態(tài)的好壞直接影響接觸網(wǎng)的供電質(zhì)量和電力機(jī)車取流。在我國(guó)當(dāng)行車速度大于160km/h時(shí)三跨錨段關(guān)節(jié)已經(jīng)難以滿足設(shè)計(jì)要求了，當(dāng)行車速度達(dá)到200km/h時(shí)跨段關(guān)節(jié)跨數(shù)不宜小于四跨，而此次的設(shè)計(jì)速度為400km/h屬于高速鐵路，在我國(guó)高速鐵路中絕緣和非絕緣錨段多數(shù)都采用五跨形式。所以本次設(shè)計(jì)同樣采用五跨錨段關(guān)節(jié)。錨段關(guān)節(jié)分為絕緣錨段關(guān)節(jié)和非絕緣錨段關(guān)節(jié)，絕緣錨段關(guān)節(jié)多用于站場(chǎng)和站場(chǎng)與區(qū)間連接處，由于所選的是區(qū)間線路故均采用非絕緣錨段關(guān)節(jié)。3.4.2中心錨結(jié)設(shè)在接觸懸掛錨段中部通過將承力索、接觸線進(jìn)行固定。防止兩端補(bǔ)償器一側(cè)滑動(dòng)及縮小事故范圍的裝置稱為中心錨結(jié)。其布置原則如下：(1)中心錨結(jié)固定點(diǎn)兩側(cè)線索的張力盡量相等，并盡可能接近錨段中部；(2)當(dāng)錨段全部在直線區(qū)段或整個(gè)錨段布置在曲線半徑相同的區(qū)段時(shí)，該錨段中心錨結(jié)應(yīng)設(shè)在錨段的中間部位；(3)當(dāng)錨段既有直線又有曲線且曲線半徑不等時(shí)，該錨段的中心錨結(jié)應(yīng)設(shè)在偏離錨段中間位置靠近曲線多曲線半徑小的一側(cè)；(4)在特殊情況下，錨段長(zhǎng)度較短時(shí)(一般定為錨段長(zhǎng)度800m以下)，可不設(shè)中心錨結(jié)，將錨段一端硬錨，另一端加補(bǔ)償器，此時(shí)的硬錨相當(dāng)于中心錨結(jié)[3]。中心錨結(jié)按照接觸懸掛類型分為簡(jiǎn)單懸掛中心錨結(jié)、半補(bǔ)償鏈形懸同樣選擇掛中心錨結(jié)和全補(bǔ)償鏈形懸掛中心錨結(jié)，此次設(shè)計(jì)選用全補(bǔ)償簡(jiǎn)單鏈形懸掛，所以中心錨結(jié)也選擇全補(bǔ)償鏈形懸掛中心錨結(jié)。而全補(bǔ)償鏈形懸掛中心錨結(jié)按結(jié)構(gòu)分主要有三跨中心錨結(jié)和兩跨式中心錨結(jié)，在2000年以后隨著鐵路時(shí)速的提高，兩跨式中心錨結(jié)廣泛運(yùn)用于鐵路建設(shè)中，此次設(shè)計(jì)運(yùn)用兩跨式中心錨結(jié)。

3.5支柱布置和錨段布置3.5.1支柱布置在確定最大跨距和錨段長(zhǎng)度后就可以進(jìn)行支柱的布置和錨段的劃分，支柱布置原則如下：區(qū)間內(nèi)支柱布置一般從車站兩端錨段關(guān)節(jié)處開始，應(yīng)根據(jù)計(jì)算盡量采用最大允許跨距，相鄰跨距不等時(shí)相鄰跨距差不大于小跨距的25％。在單線區(qū)段上，接觸網(wǎng)支柱應(yīng)設(shè)置與曲線外側(cè)。在直線區(qū)段上，支柱應(yīng)設(shè)置于線路下行方向右側(cè)。因?yàn)榫€路下行方向的左側(cè)在往往設(shè)有公里標(biāo)、曲線訖點(diǎn)裝等設(shè)施，以防干擾。為了不妨礙信號(hào)的顯示，在進(jìn)站信號(hào)機(jī)及遠(yuǎn)方信號(hào)機(jī)前面的支柱，應(yīng)設(shè)在信號(hào)機(jī)的另一側(cè)[4]。在復(fù)線區(qū)段，上下行線路的支柱應(yīng)該沿線路一側(cè)布置，使各正線的接觸網(wǎng)在機(jī)械上和電氣上獨(dú)立。在橋上盡量不設(shè)支柱，不得已時(shí)才在橋墩臺(tái)上設(shè)鋼柱。本次設(shè)計(jì)支柱布置如下：直線區(qū)段跨距為60m，從起始位置到彎道處一共3616m，那么每隔60m一個(gè)支柱則一共要方置61個(gè)支柱，從支柱61-62開始進(jìn)入彎道那么61-62的跨距就是55m，曲線區(qū)段長(zhǎng)1445m，所以要布置26個(gè)支柱即到87號(hào)柱，從87號(hào)柱到88號(hào)是由曲線到直線部分跨距同樣為55m，88號(hào)柱之后全部是直線全長(zhǎng)960m?？缇酁?0m可以劃分16個(gè)跨距。一共劃分105個(gè)跨距支柱用106個(gè)。3.5.1錨段布置在確定錨段長(zhǎng)度后就要根據(jù)實(shí)際情況布置錨段。錨段布置的原則為：在整個(gè)區(qū)間要使錨段數(shù)盡量少，錨段在許可條件下應(yīng)盡量長(zhǎng)，整個(gè)區(qū)間各個(gè)錨段長(zhǎng)度要盡量均勻。為了減小接觸線和承力索內(nèi)的張力增量值，錨段關(guān)節(jié)盡量要避免設(shè)在曲線區(qū)段上，特別是不要設(shè)在小半徑曲線區(qū)段上。跨距劃分好以后就可以畫出部分CAD圖同時(shí)劃分錨段，由上面計(jì)算得在直線區(qū)段錨段長(zhǎng)度為1600m所以錨段1包含了26個(gè)跨距從支柱1到27長(zhǎng)度為1560m，此次選擇設(shè)計(jì)所選錨段關(guān)節(jié)為五跨非絕緣錨段關(guān)節(jié)，所以錨段2的起始錨柱從22號(hào)開始到48號(hào)長(zhǎng)度同樣為1560m，同理錨段3從43號(hào)柱開始到61號(hào)柱為直線部分長(zhǎng)度1080m，長(zhǎng)度有點(diǎn)短，又加6個(gè)跨距的曲線區(qū)段所以錨段3是從43號(hào)柱到67號(hào)柱長(zhǎng)度為1410m，由于該鐵路曲線區(qū)段半徑6000m，比較大所以可以在曲線區(qū)段上設(shè)置錨段關(guān)節(jié)，錨段4從62號(hào)柱開始到87號(hào)柱全長(zhǎng)1375m，錨段5從82號(hào)柱開始到106號(hào)柱長(zhǎng)1410m。錨段詳細(xì)劃分如下：錨段1：下錨的起點(diǎn)在1號(hào)支柱，終點(diǎn)在27號(hào)支柱，錨段長(zhǎng)度為1560m；錨段2：下錨的起點(diǎn)在22號(hào)支柱，終點(diǎn)在48號(hào)支柱，錨段長(zhǎng)度為1560m；錨段3：下錨的起點(diǎn)在43號(hào)支柱，終點(diǎn)在67號(hào)支柱，錨段長(zhǎng)度為1410m；錨段4：下錨的起點(diǎn)在62號(hào)支柱，終點(diǎn)在87號(hào)支柱，錨段長(zhǎng)度為1375m；錨段5：下錨的起點(diǎn)在82號(hào)支柱，終點(diǎn)在106號(hào)支柱，錨段長(zhǎng)度為1410m。

第4章設(shè)備的選擇4.1接觸懸掛形式的選擇懸掛形式分為兩大類分別是簡(jiǎn)單接觸懸掛和鏈形接觸懸掛，通常所講的接觸懸掛分類是針對(duì)架空式接觸網(wǎng)中的每個(gè)毛短而言。簡(jiǎn)單接觸懸掛在實(shí)際運(yùn)營(yíng)的大鐵路上很少采用所以此次設(shè)計(jì)選擇鏈形懸掛。鏈形懸掛按照錨定方式可分為三類分別如下：(1)未補(bǔ)償簡(jiǎn)單鏈形懸掛這種懸掛的承力索和接觸線兩端沒有補(bǔ)償裝置，均為硬錨，在大氣溫度變化時(shí)因?yàn)槌辛λ骱徒佑|線的熱脹冷縮，張力和馳度變化比較大造成受流狀態(tài)惡化，不利于安裝以及線索的保護(hù)，一般很少采用。(2)半補(bǔ)償鏈形懸掛這種懸掛的接觸線兩端加補(bǔ)償裝置，承力索兩端為硬錨，當(dāng)溫度變化時(shí)承力索的張力和馳度變化比較大同時(shí)也會(huì)對(duì)接觸線產(chǎn)生一定的影響。在溫度變化時(shí)承力索的馳度變化使吊弦上端產(chǎn)生上、下位移，而吊弦下端隨接觸線發(fā)生順線路方向偏斜。由于各吊弦的偏斜造成接觸線各斷面受力不均勻在支柱懸掛點(diǎn)處產(chǎn)生明顯的硬點(diǎn)，不利于機(jī)車高速運(yùn)行。(3)全補(bǔ)償鏈形懸掛這種懸掛的接觸線和承力索兩端下錨處均裝補(bǔ)償裝置，由于補(bǔ)償器的作用承力索和接觸線的張力基本不變，彈性比較均勻，承力索和接觸線均產(chǎn)生同方向縱向位移，因而吊弦偏斜大大減小，有利于機(jī)車高速取流[5]。(4)分析選擇未補(bǔ)償簡(jiǎn)單懸掛，沒有補(bǔ)償裝置，張力和馳度會(huì)隨溫度變化較大，不利于安裝和線索保護(hù)，所以此次設(shè)計(jì)不選擇該種補(bǔ)償方式。半補(bǔ)償鏈形懸掛在溫度變化時(shí)承力索馳度的變化會(huì)是吊弦上端產(chǎn)生上、下位移，而吊弦下端隨接觸線發(fā)生順線路方向偏斜，不利于機(jī)車高速運(yùn)行，所以此次設(shè)計(jì)不選擇該種補(bǔ)償方式。全補(bǔ)償鏈形懸掛沒有上述兩種懸掛方式的缺點(diǎn)，且有利于機(jī)車的高速取流，所以選擇全補(bǔ)償鏈形懸掛。但全補(bǔ)償鏈形懸掛包括全補(bǔ)償簡(jiǎn)單鏈形懸掛和全補(bǔ)償彈性鏈形懸掛。兩者相比簡(jiǎn)單鏈形懸掛結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)便宜，運(yùn)行、檢修經(jīng)驗(yàn)豐富。而彈性鏈形懸掛比簡(jiǎn)單鏈形懸掛有更好的彈性均勻性，但其施工和檢調(diào)比鏈形懸掛復(fù)雜。二者都能夠適應(yīng)高速電氣化鐵路的受流要求。兩相比較，選擇更加經(jīng)濟(jì)，安裝檢修更加方便的全補(bǔ)償簡(jiǎn)單鏈形懸掛。4.2供電方式此次設(shè)計(jì)供電方式選擇直供加回流線供電方式，這種方式是在接觸網(wǎng)支柱田野側(cè)架設(shè)一條與鋼軌并聯(lián)其回流作用的導(dǎo)線。與直供相比，流經(jīng)鋼軌和大地的回流減少了50％左右，就保持供電回路結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單的特點(diǎn)，又能起到一定的保護(hù)作用。這種供電方式目前我國(guó)應(yīng)用最為廣泛。回流線選擇目前廣泛使用的TJ-70型號(hào)。4.3接觸懸掛設(shè)備選擇及參數(shù)4.3.1腕臂型號(hào)腕臂是從支柱上伸出的由一根或幾根橫臂組成的支持結(jié)構(gòu)，用以支持接觸懸掛，并起傳遞符合的作用。腕臂按其于支柱之間是否絕緣分為絕緣腕臂和非絕緣腕臂。中國(guó)目前的接觸網(wǎng)普遍采用絕緣腕臂。腕臂與支柱的裝配方式有A、B、C、D、E五種，其中B、C、D、E四種用于有覆冰負(fù)載地區(qū)，A方式只用于只有風(fēng)負(fù)載地區(qū)。選擇腕臂時(shí)，腕臂跨越股道數(shù)越多，接觸懸掛結(jié)構(gòu)高度越高，支柱側(cè)面限界越大，則腕臂就越長(zhǎng)。此次設(shè)計(jì)是單股道，結(jié)構(gòu)高度1.4m所以選擇最小的腕臂。腕臂型號(hào)如表4-1所示。表4-1絕緣腕臂類型和規(guī)格表型號(hào)，規(guī)格外徑（mm）長(zhǎng)度（mm）重量（kg）1EQ\F(1,2)－2.7548275011.01EQ\F(1,2)－3.048300012.01EQ\F(1,2)－3.1548315012.62－3.060300015.22－3.1560315016.02－3.5560355018.04.3.2拉桿型號(hào)由于腕臂裝配中，上部杵環(huán)桿成水平狀態(tài)承受拉力，故稱水平拉桿。中國(guó)電氣化鐵路接觸網(wǎng)幾乎全部采用水平拉桿腕臂裝配形式。拉桿的型號(hào)和腕臂時(shí)相配套的，拉桿型號(hào)如圖4-2所示。表4-2拉桿及壓管型號(hào)規(guī)格類別水平拉桿壓管型號(hào)121416182126Y19Y23Y28長(zhǎng)度mm120014001600180021002600198523852885質(zhì)量kg2.162.472.793.113.584.388.710.312.34.3.3定位方式和定位裝置(1)定位方式定位方式是定位裝置型式的分類，主要有正定位、反定位、軟定位、雙定位、特性定位。我國(guó)接觸網(wǎng)一般采用一正一反的定位方式是接觸線呈“之”型拉伸。正定位用于直線區(qū)段或曲線半徑大于1200m的區(qū)段，反定位一般用于曲線內(nèi)側(cè)支柱或直線區(qū)段之字值方向與支柱位置相反的地方，軟定位在定位器受到較大拉力時(shí)使用，其用于曲線半徑R＜1000m的區(qū)段，特性定位主要用于有兩支工作支時(shí)。綜上所述在直線區(qū)段使用一正一反定位，曲線區(qū)段由于曲線半徑是6000m所以不能采用軟定位，而采用正定位。表4-3普通定位管型號(hào)規(guī)格表型號(hào)適用范圍（mm）l（mm）重量（kg）JL6（EQ\F(1,2)）—85EQ\F(1,2)-700正反定位21.257001.12JL6（EQ\F(1,2)）—85EQ\F(1,2)-960正反定位21.259601.52JL6（EQ\F(1,2)）—85EQ\F(1,2)-1350正反定位21.2513502.02JL6（EQ\F(3,4)）—85EQ\F(1,2)-960正反定位26.759601.81JL6（EQ\F(3,4)）—85EQ\F(1,2)-1150正反定位26.7511502.21(2)定位裝置定位裝置是支持結(jié)構(gòu)中的主要組成部分，它是在定位點(diǎn)處實(shí)現(xiàn)接觸線相對(duì)線路中心進(jìn)行橫向定位的裝置。由定位管、定位器、定位夾及連接零件組成，選擇定位裝置就是選擇定位管和定位器的型號(hào)。在選擇定位器時(shí)要考慮如下三個(gè)因素：動(dòng)作靈活、質(zhì)量輕、有一定的風(fēng)穩(wěn)定性。定位裝置型號(hào)如表4-3和4-4所示。此次設(shè)計(jì)的鐵路在直線區(qū)段運(yùn)用一正一反定位，曲線區(qū)段運(yùn)用正定位。表4-4定位器型號(hào)規(guī)格表定位器型號(hào)焊接套筒形式套管外徑（mm）安裝傾斜度總長(zhǎng)（mm）單件重量（kg）使用范圍EQ\F(1,2)-960有環(huán)21.251:109701.51直線或R＞1000m曲線定位EQ\F(3,4)-960無環(huán)26.751:109701.88曲線內(nèi)側(cè)反定位R≤1000m定位EQ\F(3,4)B-1150無環(huán)26.751:611452.20軟橫跨定位4.3.4設(shè)備選擇上面列出了各種設(shè)備的參數(shù)和型號(hào)，那么就要從中選出合適的設(shè)備。在一些課本上列出直線線區(qū)段設(shè)備類型選用表，如表4-5所示，并據(jù)此選出設(shè)備。表4-5中間柱設(shè)備選用表線路條件類型腕臂拉桿定位管定位器直線A1EQ\F(1,2)－2.7516正EQ\F(1,2)-700反1-3200EQ\F(1,2)-960BCDE1EQ\F(1,2)－3.0此次設(shè)計(jì)所選區(qū)間位于第V氣象區(qū)，有覆冰負(fù)載，所以設(shè)備選擇如下：腕臂：1EQ\F(1,2)－3.0拉桿：16正定位管管：EQ\F(1,2)-700反定位管：1-3200定位器：EQ\F(1,2)-960。由于拉桿、腕臂、定位管、定位器的選擇涉及的技術(shù)條件較多，而且類型也較復(fù)雜，為了便于設(shè)計(jì)，常按中間柱裝配。在轉(zhuǎn)換柱和錨柱，曲線區(qū)段會(huì)對(duì)該套設(shè)備進(jìn)行校驗(yàn)，如果滿足設(shè)計(jì)要求，那么此次設(shè)計(jì)就運(yùn)用該套設(shè)備。4.3.5補(bǔ)償裝置由于設(shè)計(jì)所選的是全補(bǔ)償簡(jiǎn)單鏈形懸掛所以要在錨段兩端安裝補(bǔ)償裝置，補(bǔ)償裝置分為如下幾種：滑輪式補(bǔ)償裝置、棘輪式補(bǔ)償裝置、恒張力彈簧補(bǔ)償下錨裝置、定位繩張力補(bǔ)償裝置。中國(guó)在電氣化鐵路中使用最廣泛的是滑輪式和棘輪式補(bǔ)償裝置，而高速鐵路采用棘輪式補(bǔ)償裝置，此次設(shè)計(jì)時(shí)速400km，所以選擇棘輪式補(bǔ)償裝置。設(shè)計(jì)時(shí)速400km，根據(jù)波動(dòng)速度和列車速度的關(guān)系可求出時(shí)速是400km時(shí)的波動(dòng)速度。v＝Cβ(4-1)式中，v—列車時(shí)速，km/hC—波動(dòng)速度,km/hβ—比例系數(shù)在鏈形懸掛中β一般取0.65，已知列出速度為400km/h由上式計(jì)算得C=615.4kmC=3.6EQ\r(,EQ\F(Tj,gj))(4-2)式中，Tj—接觸線張力，Ngj—接觸線自重,kN/mC在上面已經(jīng)算出查表2-2得gj=1.061kN/m代入上式得Tj=3160.8N由此可知在行車速度400km/h的線路上接觸線最小張力為3160.8N，此次設(shè)計(jì)將接觸線張力定為35000N。承力索張力為常用的21kN,接觸線和承力索自身張力均為15kN，所以接觸線需要補(bǔ)償20kN承力索需要補(bǔ)償6kN。棘輪式補(bǔ)償裝置傳動(dòng)比有1∶3和1∶4兩側(cè)，接觸線用1∶4的補(bǔ)償滑輪，承力索用1∶3的補(bǔ)償滑輪，每塊墜砣約中25kg。接觸線墜砣數(shù)=EQ\F(20000,4×25×10)=20承力索墜砣數(shù)=EQ\F(6000,3×25×10)=84.3.6絕緣子絕緣子按照結(jié)構(gòu)分為懸式絕緣子、棒式絕緣子、及針式絕緣子三大類，按照使用環(huán)境又分為普通型和防污型。懸式絕緣子用于絕緣承受張力的場(chǎng)合，棒式絕緣子在需要承受壓力、張力和彎矩的場(chǎng)合使用，所以此次設(shè)計(jì)在拉桿與支柱位置選擇懸式絕緣子，在斜腕臂與支柱連接位置選用棒式絕緣子。懸式絕緣子有多種型號(hào)可供選擇，查閱相關(guān)資料了解到該鐵路區(qū)間處于輕污區(qū)，為了防止絕緣子被污染所以要選擇防污絕緣子。懸式絕緣子選擇目前大量推廣應(yīng)用的XWP2-6型。棒式絕緣子選擇QBN1-25型，各項(xiàng)參數(shù)不一一列出，由于后面的計(jì)算會(huì)用到二者的質(zhì)量所以查出XWP2-6型質(zhì)量為5.5kg，QBN1-25型質(zhì)量為16kg。

4.3.7支柱支柱是接觸網(wǎng)結(jié)構(gòu)中應(yīng)用最廣泛的支撐設(shè)備，接觸懸掛被支柱支持在線路上方，承擔(dān)接觸懸掛與支持裝置的符合。支柱按材質(zhì)分為鋼柱和預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土支柱，我國(guó)為了節(jié)省鋼材普遍采用鋼筋混凝土支柱，與鋼柱相比預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土支柱有鋼材料使用少，成本低，使用壽命長(zhǎng)，維護(hù)量小等優(yōu)點(diǎn)。但是這種支柱比較笨重，經(jīng)不起碰撞，損壞后不易更換，在運(yùn)輸時(shí)要小心。所以在吊車作業(yè)繁忙的站場(chǎng)上和五股道的軟橫跨支柱，橋梁支柱和雙線路腕臂支柱上仍采用鋼柱。而此次設(shè)計(jì)區(qū)間屬于單線，沒有橋梁和隧道，所以選擇預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土支柱。預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土支柱參數(shù)如表4-6所示表4-6鋼筋混凝土支柱型號(hào)及規(guī)格型號(hào)L（m）a（mm）b（mm）支柱重量（kg）迎風(fēng)面積S（m2）HEQ\F(38,8.7+2.6)11.326755013302.04HEQ\F(38,8.2+2.6)10.828055012602.04HEQ\F(78,8.7+2.6)11.741370517302.11HEQ\F(60,8.7+3.0)11.741370516202.11HEQ\F(60-250,9.2+3.0)12.240070518402.21HEQ\F(60-250,8.7+3.0)11.741370517302.11支柱按用途分可分為中間柱、轉(zhuǎn)換柱、中心柱、錨柱、定位支柱、道岔支柱、軟橫跨支柱、硬橫跨支柱、隔離開關(guān)支柱和橋梁支柱。此次設(shè)計(jì)值用到中間柱、轉(zhuǎn)換柱、中心柱、錨柱。由于中間柱安裝單腕臂，而錨柱，上面除裝有腕臂外，還有墜砣、拉線、補(bǔ)償滑輪，不但起中間柱的作用，還要承受下錨張力，所以其負(fù)載較大。轉(zhuǎn)換柱，都是安裝的雙腕臂，其負(fù)載也比中間柱大，所以中間柱的負(fù)載最小。為支柱的選擇劃分了大致的范圍。支柱選擇如下：中間柱：HEQ\F(38,8.7+2.6)轉(zhuǎn)換柱：HEQ\F(78,8.7+3.0)錨柱：HEQ\F(60-250,9.2+3.0)4.3.8支柱校驗(yàn)4.3.8.1特殊區(qū)段風(fēng)偏移校驗(yàn)在61號(hào)支柱和62號(hào)支柱之間的跨距，一部分處于直線段，一部分處于曲線段，跨距長(zhǎng)度為55m，對(duì)此跨距進(jìn)行風(fēng)偏移值校驗(yàn)。曲線區(qū)段上，最大風(fēng)偏移值的計(jì)算公式見下式：bjmax=EQ\F(l2,8)(EQ\F(mPj,Tj)+EQ\F(1,R))-a+γ(4-3)在本設(shè)計(jì)中：l＝55m，m＝0.85，Pj＝5.27×10－3kN/m，Tj＝35kN，R＝6000m，a＝150mm。將數(shù)值代入上式得bjmax＝EQ\F(552,8)(EQ\F(0.85×5.27×10－3,35)＋EQ\F(1,6000))－0.15＋0.02＝18.5mm＜450mm所以，所取跨距值符合最大受風(fēng)偏移條件。4.3.8.2支柱容量的校驗(yàn)(1)中間柱容量校驗(yàn)設(shè)計(jì)中，對(duì)61號(hào)中間柱進(jìn)行校驗(yàn)。假設(shè)支柱型號(hào)為HEQ\F(38,8.7+2.6)，跨距為60m。①相關(guān)參數(shù)的確定及計(jì)算：支柱地面以上的高度H＝8.7m；接觸線工作高度H0＝5850mm；接觸線至地面的高度Hj＝H0＋800＝5850＋800＝6650mm；接觸懸掛的結(jié)構(gòu)高度h＝1400mm；承力索至地面高度Hc＝Hj＋h＝6650＋1400＝8050mm；支柱的側(cè)面限界CX＝2.5m；懸掛點(diǎn)至支柱中心水平距離Z查表4-6得，H38支柱的a＝267mm，拉桿長(zhǎng)度為1600mm，則：Z=1600+EQ\F(1,2)×267=1734mm接觸懸掛垂直負(fù)載Qg，包括承力索，接觸線，吊弦線夾重量。Qg＝nq0l＋ngb0l＝(gj＋gc＋gd)nl＋(gcb＋gjb)nl＝27.99×60×10－3＝1.68kN接觸懸掛支持及定位裝置負(fù)載Q0腕臂、拉桿、定位管為正定位管、定位器為型號(hào)，XWP2-6型懸式絕緣子質(zhì)量為5.5kg，QBN1-25型質(zhì)量為16kg則：Q0=(12+2.79+1.12+1.51+5.5+16)×9.81×10-3=0.38kN支柱的風(fēng)負(fù)載P0查表4-6得，支柱的受風(fēng)面積F為2.04m，查表2-5得，K=1.4，v為25m/s。P0=0.615KFv2×10-3=0.615×1.4×2.04×252×10-3=1.1kN接觸線風(fēng)負(fù)載PjPj=Pjvl=5.27×10-3×60=0.32承力索風(fēng)負(fù)載PcPc＝Pcvl＝5.06×60×10－3＝0.30kN接觸線之字力P之P之＝4TjEQ\F(a,l)＝4×35×EQ\F(0.3,60)＝0.7kN②中間柱負(fù)載計(jì)算找出各力對(duì)支柱地面中點(diǎn)處的力臂，求出力矩，合力矩之和即為所計(jì)算的支柱負(fù)載。M0＝(Qg＋EQ\F(1,2)Q0)Z＋(Pj＋P之)Hj＋PcHc＋EQ\F(1,2)P0H＝(1.68＋EQ\F(1,2)×0.38)×1.734＋(0.32＋0.7)×6.65＋0.3×8.05＋EQ\F(1,2)×1.1×8.7＝17.13kN·m＜38kN·m因此，選中間柱為HEQ\F(38,8.7+2.6)是符合設(shè)計(jì)要求的。(2)轉(zhuǎn)換柱容量校驗(yàn)設(shè)計(jì)中，對(duì)63號(hào)轉(zhuǎn)換柱進(jìn)行校驗(yàn)。假設(shè)支柱型號(hào)為HEQ\F(78,8.7+3.0)，跨距為55m。①相關(guān)參數(shù)的確定和計(jì)算支柱的側(cè)面限界CX＝2.7m；懸掛點(diǎn)至支柱中心水平距離Z查4-6表得，H78支柱的a＝413mm,，拉桿長(zhǎng)度為1600mm，則Z=1600+EQ\F(1,2)×413=1806.5mm接觸懸掛垂直負(fù)載QgQg＝nq0l＋ngb0l＝(gj＋gc＋gd)nl＋(gbc＋gbj)nl＝27.99×55×10－3×2＝2.80kN接觸懸掛及定位裝置負(fù)載Q0，由于轉(zhuǎn)換住上有兩套腕臂裝置，且該支柱位于曲線區(qū)段，運(yùn)用正定位定位方式，所以負(fù)載是61號(hào)中間住的兩倍。Q0=(12+2.79+1.12+1.51+16+5.5)×9.81×2×10-3=0.76kN接觸線風(fēng)負(fù)載PjPj=Pjvl=5.27×10-3×55=0.27kN承力索風(fēng)負(fù)載PcPc＝Pcvl＝5.06×55×10－3＝0.28kN支柱的風(fēng)負(fù)載P0查表4-6得，支柱的受風(fēng)面積F為2.11m2,查表2-5得，K為1.4，v為25m/s。P0=0.615KFv2×10-3=0.615×1.4×2.11×252×10-3=1.135kN接觸線之字力P之P之＝4TjEQ\F(a,l)＝4×35×EQ\F(0.15,55)＝0.42kN承力索之字力Pc之Pc之＝3TcEQ\F(a,l)＝3×21×EQ\F(0.15,55)＝0.19kN下錨支接觸線的下錨力PjmPjm＝TjEQ\F(CX+1.05,l)＝35×EQ\F(2.7+1.05,55)＝2.63kN下錨支承力索的下錨力PcmPcm＝TcEQ\F(CX＋1.05,l)＝21×EQ\F(2.7＋1.05,55)＝1.43kN接觸線曲線力PjRPjR＝TjEQ\F(l,R)＝35×EQ\F(55,6000)＝0.29kN承力索曲線力PcRPcR＝TcEQ\F(l,R)＝21×EQ\F(55,6000)＝0.175kN另外，其它參數(shù)同中間柱參數(shù)相同。②轉(zhuǎn)換柱負(fù)載計(jì)算所需參數(shù)確定后，找出各力對(duì)支柱地面中點(diǎn)處的力臂，求出力矩，合力矩之和即為所計(jì)算的支柱負(fù)載。M0＝(Qg＋EQ\F(1,2)Q0)Z＋(Pj＋P之)Hj＋(Pj＋Pjm)(Hj＋0.2)＋(Pc＋Pc之)Hc＋EQ\F(1,2)P0H＋(Pc＋Pcm)(Hc＋0.2)＋PjRHj＋PcRHc＝(2.8＋EQ\F(1,2)×0.76)×1.86＋(0.27＋0.42)×6.65＋(0.27＋2.63)(6.65＋0.2)＋(0.28＋0.19)×8.05＋EQ\F(1,2)×1.135×8.7＋(0.28＋1.58)(8.05＋0.2)＋0.29×6.65＋0.175×8.05＝57.06kN·m＜60kN·m因此，選轉(zhuǎn)換柱為HEQ\F(78,8.7+3.0)是較大?？梢赃x擇60容量的支柱即支柱HEQ\F(60,8.7+3.0)。③校驗(yàn)HEQ\F(60,8.7+3.0)支柱由于支柱HEQ\F(60,8.7+3.0)的a值和迎風(fēng)面積與HEQ\F(78,8.7+3.0)相同，其他參數(shù)不變所以支柱的負(fù)載M0不變那么HEQ\F(60,8.7+3.0)可以滿足設(shè)計(jì)要求。(3)錨柱容量的校驗(yàn)設(shè)計(jì)中，對(duì)62號(hào)錨柱進(jìn)行校驗(yàn)。假設(shè)支柱型號(hào)為HEQ\F(60-250,9.2+3.0)，跨距為55m。①相關(guān)參數(shù)的確定和計(jì)算懸掛點(diǎn)至支柱中心水平距離Z查表4-6得，H60-25支柱的a＝400mm，拉桿長(zhǎng)度為1600mm。Z=1600+EQ\F(1,2)×400=1800mm接觸懸掛垂直負(fù)載Qg，包括承力索，接觸線，吊弦線夾重量。Qg＝nq0l＋ngb0l＝(gj＋gc＋gd)nl＋(gcb＋gjb)nl＝27.99×55×10－3＝1.54kN接觸懸掛支持及定位裝置負(fù)載與61號(hào)中間住相同Q0＝0.38kN接觸線風(fēng)負(fù)載PjPj=Pjvl=5.27×10-3×55=0.29kN承力索風(fēng)負(fù)載PcPc＝Pcvl＝5.06×55×10－3＝0.28kN支柱的風(fēng)負(fù)載P0查表4-6得，支柱的受風(fēng)面積F為2.11m2,查表2-5得，K為1.4，v為25m/s。P0=0.615KFv2×10-3=0.615×1.4×2.11×252×10-3=1.135kN接觸線之字力P之P之＝4TjEQ\F(a,l)＝4×35×EQ\F(0.15,55)＝0.38kN承力索之字力Pc之Pc之=TcEQ\F(3a,l)=21×EQ\F(3×0.15,55)=0.17kN接觸線曲線力PjRPjR＝TjEQ\F(l,R)＝35×EQ\F(55,6000)＝0.32kN承力索曲線力PcRPcR=TcEQ\F(l,R)=21×EQ\F(55,6000)=0.19kN墜陀遞的拉力Pj墜=25×20×4×9.81=19.62kNPc墜=25×8×3×9.81=5.88kN②錨柱負(fù)載計(jì)算所需參數(shù)值計(jì)算出來后，找出各力對(duì)支柱地面中點(diǎn)處的力臂，求出力矩，合力力矩之和即為所計(jì)算的支柱負(fù)載，即：M0＝(Qg＋EQ\F(1,2)Q0)Z＋(Pj＋P之＋PjR)Hj＋(Pc＋Pc之＋PcR)Hc＋EQ\F(1,2)P0H＋PcH＋Pj(H－1.1)＝(1.54＋EQ\F(1,2)×0.38)×1.8＋(0.29＋0.38＋0.32)×6.65＋(0.28＋0.17＋0.19)×8.05＋EQ\F(1,2)×1.135×9.2＋0.28×9.2＋0.29×(9.2－1.1)＝25.24kN·m＜60kN·m順線路力矩M=Pj墜(H-1.1)+Pc墜H=19.62×8.1+5.88×9.2=213.02kN·m<250kN·m在對(duì)支柱進(jìn)行校驗(yàn)后發(fā)現(xiàn)中間柱和錨柱的選擇符合設(shè)計(jì)要求，而轉(zhuǎn)換柱的選擇有些偏大，造成了浪費(fèi)，不符合經(jīng)濟(jì)的設(shè)計(jì)理念為了避免浪費(fèi)所以支柱選擇的調(diào)整如下：中間柱：HEQ\F(38,8.7+2.6)轉(zhuǎn)換柱：HEQ\F(60,8.7+3.0)錨柱：HEQ\F(60-250,9.2+3.0)

第5章平面圖表格欄完成跨距劃分、支柱編號(hào)、錨段劃分后、拉出值確定后就可以繪制CAD平面圖了對(duì)于CAD平面圖不光要有以上內(nèi)容還要有相關(guān)的表格和說明，包括側(cè)面限界、支柱類型、地質(zhì)條件、基礎(chǔ)選擇、附加懸掛和安裝圖號(hào)。同時(shí)要在CAD圖上列出所有選擇的器件的型號(hào)和使用的數(shù)量。5.1側(cè)面限界側(cè)面限界是要確定支柱的橫向位置，實(shí)際上是在跨距已確定的情況下，確定支柱的絕對(duì)坐標(biāo)。側(cè)面限界值會(huì)隨著線路的半徑不同而變化，在通過超限貨物列車的正線或站線必須大于2440mm，不通行超限貨物列車的站線必須大于2150mm[6]。表5-1支柱側(cè)面限界選用表曲線半徑（m）200300～599600～1000＞1000∞曲線外側(cè)限界（m）2.8502.702.602.602.50曲線內(nèi)側(cè)限界（m）3.103.102.802.70—由于該條鐵路線貨車和客車都會(huì)通行所以側(cè)面限界不得小于2400m，且線路只有直線和曲線之分所以查表5-1可知，在直線區(qū)段取2.5m，在曲線上，取2.7m。5.2地質(zhì)情況在接觸網(wǎng)設(shè)計(jì)的平面圖上要清晰的標(biāo)明沿線路的地質(zhì)情況。因?yàn)橹е裨O(shè)地點(diǎn)、基礎(chǔ)的穩(wěn)固程度與地質(zhì)情況有密切關(guān)系，鋼筋混凝土支柱的橫臥板類型和數(shù)量都與該支柱埋設(shè)的地質(zhì)情況有關(guān)。不同的土壤種類，其承壓力不同。在相同支柱容量情況下，所選擇的橫臥板的數(shù)量和類型也可能不同。土壤的承壓力有以下兩種表示方法：(1)允許承壓R土壤的允許承壓力，表示土壤基本力學(xué)性質(zhì)，也就是土壤承載能力的大小。如±150kPa，其中負(fù)號(hào)“－”表示該區(qū)段挖方，正號(hào)“＋”表示填方。(2)安息角 土壤的安息角是表示砂性土的自然坡度角，它與砂性土的內(nèi)摩擦角相接近，在一定程度上可以表示土壤的抗剪強(qiáng)度，所以在習(xí)慣上也可以用安息角表示土壤承壓力，如±30°，其中正、負(fù)號(hào)與前述意義相同。在接觸網(wǎng)下部工程中，也常用安息角表示地質(zhì)條件，因而，允許承壓力和安息角二者均可以表示(有時(shí)候混合使用)土壤承受外界負(fù)載的能力。它們的對(duì)應(yīng)關(guān)系如表5-2所示。表5-2承壓力R與安息角的對(duì)應(yīng)表允許承壓力R（kPa）100150200250300安息角（度）17～2030354040以上此次畢業(yè)設(shè)計(jì)所選區(qū)間土壤承載力為-100kPa，安息角=-20°。5.3橫臥板類型由于我國(guó)的實(shí)際情況，廣泛地應(yīng)用預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土支柱。在使用鋼筋混凝土支柱時(shí)，為了增大支柱地面以下部分與土體的接觸面積，提高土體對(duì)支柱的抗傾覆能力，使支柱具有良好的穩(wěn)定性，因此，對(duì)于鋼筋混凝土軟橫跨柱和設(shè)置在土質(zhì)松散地段的鋼筋混凝土腕臂支柱，應(yīng)根據(jù)支柱容量和地質(zhì)與線路情況加設(shè)橫臥板。柱型路堤或路塹土壤安角（）數(shù)量及型號(hào)柱型路堤或路塹土壤安角（）數(shù)量及型號(hào)上下上下HEQ\F(38,8.7+2.6)路堤地段（+）17°~22°2﹣Ⅰ1﹣ⅡHEQ\F(78,8.7+3.0)路塹地段（－）17°~22°2﹣Ⅰ1﹣Ⅱ30°~32°1﹣Ⅱ30°~321﹣Ⅱ―33°~37°――33°~37°――38°以上――38°以上――路塹地段（－）17°~22°2﹣Ⅰ―HEQ\F(60,8.7+3.0)路堤地段（＋）17°~22°2﹣Ⅰ―30°~32°――30°~32°――33°~37°――33°~37°――38°以上――38°以上――HEQ\F(78,8.7+3.0)路堤地段（＋）17°~22°3﹣Ⅰ1﹣Ⅱ路塹地段（－）17°~22°1﹣Ⅰ―30°~322﹣Ⅰ―30°~32°1﹣Ⅰ―33°~37°1﹣Ⅱ―33°~37°――38°以上――38°以上――表5-3橫臥板的選擇橫臥板的類型分為Ⅰ型及Ⅱ型。Ⅰ型為600×800×80，孔距為310mm，孔徑為35mm；Ⅱ型為600×1000×100，孔距為410mm，孔徑為35mm。對(duì)于下錨支柱一般選用Ⅱ型橫臥板。矩形截面的鋼筋混凝土支往，在不單獨(dú)設(shè)立基礎(chǔ)時(shí)，其地面以下部分代替了基礎(chǔ)的效用為了增加地下部分與地基土的接觸面積，在其受力面安裝橫臥板，加設(shè)橫臥板的型號(hào)、數(shù)量則根據(jù)地質(zhì)條件、挖填方情況及支柱類型決定。該區(qū)間的地質(zhì)條件在上面已經(jīng)給出，所以查表5-3可知各支柱所應(yīng)該加的橫臥板型號(hào)和數(shù)量。5.4附加懸掛此次設(shè)計(jì)接觸網(wǎng)采用直供加回流線供電方式，要安裝回流線讓部分電流經(jīng)回流線流回牽引變電所，所以對(duì)鄰近通信線路增加屏蔽效果，降低牽引網(wǎng)阻抗，從而提高供電臂末端電壓。本次設(shè)計(jì)所選回流線是TJ-70銅絞線。5.5安裝圖號(hào)接觸網(wǎng)支柱裝配是一項(xiàng)十分復(fù)雜和細(xì)致的工作，使用構(gòu)件稍有不同，將不能滿足技術(shù)要求，甚至在運(yùn)營(yíng)階段會(huì)出事故。為避免類似的認(rèn)為故障，一般各設(shè)計(jì)單位都根據(jù)支柱工作狀態(tài)的要求，繪制各類支柱裝配定型圖，每一張裝配圖都有相應(yīng)的圖號(hào)。為便于施工參考及進(jìn)行工程數(shù)量統(tǒng)計(jì)，在接觸網(wǎng)平面示意圖中都標(biāo)有相應(yīng)支柱裝配圖的圖號(hào)。而我此次的畢業(yè)設(shè)計(jì)為了減少工作量沒有繪制支柱的裝配定型圖，所以可以不標(biāo)注安裝圖號(hào)。5.6工程數(shù)量統(tǒng)計(jì)表在接觸網(wǎng)平面設(shè)計(jì)圖中，除了表格欄以外，在標(biāo)題欄上都有工程數(shù)量統(tǒng)計(jì)表，以便于組織施工和工程備料。在工程數(shù)量統(tǒng)計(jì)表中，應(yīng)附有主要設(shè)備，線材，部件及構(gòu)件的數(shù)量及規(guī)格型號(hào)，其主要內(nèi)容包括避雷器，隔離開關(guān)，接觸線及承力索長(zhǎng)度，以及各類支柱，橫臥板，基礎(chǔ)，拉桿，腕臂，絕緣子的數(shù)量及類型。5.6.1統(tǒng)計(jì)(1)支柱本次設(shè)計(jì)劃分了5個(gè)錨段，那么就會(huì)有4個(gè)錨段關(guān)節(jié)，我所選擇的錨段關(guān)節(jié)均為5跨非絕緣錨段關(guān)節(jié)，每個(gè)錨段關(guān)節(jié)有兩個(gè)錨柱和四個(gè)轉(zhuǎn)換柱，4個(gè)錨段關(guān)節(jié)那么所用錨柱為8個(gè)在加上該區(qū)間的兩端支柱應(yīng)該為錨柱，所以一共有錨柱10個(gè)，轉(zhuǎn)換柱16個(gè)，中間柱80個(gè)。(2)腕臂拉桿在前面選擇支柱時(shí)提到轉(zhuǎn)換柱安裝雙腕臂而中間柱和錨柱都是單腕臂，轉(zhuǎn)換柱一共有16個(gè)，所以安裝在轉(zhuǎn)換柱上的腕臂為32個(gè)，其他支柱上的腕臂為90個(gè)，所以腕臂一共需要122個(gè)，拉桿和腕臂是配套的也是122個(gè)。(3)定位裝置定位裝置和腕臂也是配套的也是122個(gè)，此次設(shè)計(jì)定位器只有一種而定位管有正定位和反定位之分，其中正定位管86個(gè)反定位管36個(gè)。(4)絕緣子每個(gè)腕臂和拉桿在與支柱的連接處都會(huì)安裝一個(gè)絕緣子，所以絕緣子的數(shù)量是腕臂的兩倍為244腕臂處用棒式絕緣子，拉桿處