建筑混凝土結(jié)構(gòu)耐火設(shè)計技術(shù)規(guī)程

PAGE7PAGE1總則1.0.1為減輕或避免建筑混凝土結(jié)構(gòu)在火災(zāi)中的損害，保護(hù)人身和財產(chǎn)安全，經(jīng)濟(jì)合理地進(jìn)行建筑混凝土結(jié)構(gòu)耐火設(shè)計，制定本規(guī)程。1.0.2本規(guī)程適用于新建、擴(kuò)建和改建的建筑混凝土結(jié)構(gòu)的耐火設(shè)計。1.0.3本規(guī)程以火災(zāi)高溫下建筑混凝土結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)為基礎(chǔ)進(jìn)行制定。1.0.4建筑混凝土結(jié)構(gòu)的耐火設(shè)計，除應(yīng)符合本規(guī)程的規(guī)定外，尚應(yīng)滿足我國現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。

2術(shù)語和符號2.1術(shù)語2.1.1高溫承載能力極限狀態(tài)limitstateforloadbearingcapacityathightemperature火災(zāi)高溫下構(gòu)件或結(jié)構(gòu)達(dá)到極限承載能力或出現(xiàn)不適于繼續(xù)承載的變形的狀態(tài)。2.1.2標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫曲線standardfiretemperature-timecurve國際標(biāo)準(zhǔn)ISO834給出的標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫曲線。2.1.3等效曝火時間equivalentfireexposuretime非標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫條件下，火災(zāi)在時間t內(nèi)對構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的作用效應(yīng)與標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫條件下在時間te內(nèi)對同一構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的作用效應(yīng)相同，則稱te為相應(yīng)的等效曝火時間。2.1.4構(gòu)件溫度場temperaturedistributioninthestructuralmember火災(zāi)高溫下任意時刻構(gòu)件各點溫度分布的總稱。2.1.5爆裂溫差temperaturedifferenceduetoexplosivespalling考慮爆裂時構(gòu)件截面中軸線上某點溫度與不考慮爆裂時該點溫度之差。2.1.6防火隔熱層fireinsulation設(shè)置于構(gòu)件表面用以提高其耐火性能的材料或材料組合。2.1.7普通鋼筋ordinarysteelbars各類非預(yù)應(yīng)力鋼筋的總稱。2.1.8預(yù)應(yīng)力鋼筋prestressingtendons預(yù)應(yīng)力鋼絞線和預(yù)應(yīng)力鋼絲的總稱。2.1.9結(jié)構(gòu)鋼structuralsteel除普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋以外的其它結(jié)構(gòu)用鋼的總稱。2.1.10普通混凝土normal-strengthconcrete強(qiáng)度等級低于C50的混凝土。2.1.11高強(qiáng)混凝土high-strengthconcrete強(qiáng)度等級介于C50~C80之間的混凝土。2.1.12型鋼混凝土構(gòu)件steelreinforcedconcretemember混凝土內(nèi)部設(shè)置有型鋼的構(gòu)件。2.1.13加固混凝土構(gòu)件strengthenedconcretemember采用增大截面法或混凝土表面粘貼碳纖維布、鋼板等方式進(jìn)行加固的混凝土構(gòu)件。

2.2符號a——組合軸向壓力作用點至截面重心的連線與z軸的夾角；ac——柱截面含鋼率；az——損傷層厚度；az,500——500℃等溫線上各點距離截面邊緣的平均深度；A——全截面面積；Ac——混凝土截面面積；As——型鋼截面面積；b——梁或柱的截面寬度、異形柱的截面肢厚；c——縱筋的混凝土保護(hù)層厚度；c1——非燃飾面層的比熱容；ccT——高溫下普通混凝土的比熱容；cmin——縱向受力鋼筋的混凝土保護(hù)層厚度的最小值；csT——高溫下結(jié)構(gòu)鋼的比熱容；C——梁或柱的截面周長；d——鋼筋直徑；d0——非燃飾面層折算成混凝土的厚度；d1——非燃飾面層的實際厚度；e——偏心率；e0——組合軸向壓力作用點至截面重心的距離；e0y、e0z——組合軸向壓力作用點至經(jīng)過截面重心的z軸、y軸的距離；fc——常溫下混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度；fcT——高溫下普通混凝土或高強(qiáng)混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度；fp——常溫下預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強(qiáng)度；ft——常溫下混凝土的抗拉強(qiáng)度；h——板的厚度、柱或梁的截面高度、異形柱的截面肢高；h0——梁的截面有效高度；Ia——相對于za軸的截面慣性距（za為經(jīng)過截面重心，并與組合軸向壓力作用點至重心連線垂直的軸）；k——損傷層厚度增大系數(shù)；l0——第一內(nèi)支座相鄰兩跨的計算跨度較大值；ldT——負(fù)彎矩鋼筋伸入第一內(nèi)支座兩側(cè)梁或板內(nèi)的長度；L——柱的計算長度；m——梁的跨高比；M——常溫下按簡支梁或簡支板計算的梁或板的跨中組合彎矩；Mu——常溫下梁或板的跨中受彎承載力；n——組合軸壓力與截面常溫軸壓承載力之比；Nu——組合軸向壓力作用點處的構(gòu)件常溫軸向承載力；ra——回轉(zhuǎn)半徑；RdT——高溫下構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的承載能力；RT——耐火極限；[RT]——規(guī)定的耐火極限；SGk——永久荷載（含預(yù)應(yīng)力引起的次內(nèi)力）標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；SmT——高溫下構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的作用效應(yīng)組合；SQk——樓面或屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；STk——火災(zāi)下的標(biāo)準(zhǔn)溫度作用效應(yīng)；SWk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；t——升溫時間；te——等效曝火時間；tf——防火涂料厚度；T——材料溫度；Tg——火災(zāi)發(fā)生后的室內(nèi)空氣溫度；Tg0——火災(zāi)發(fā)生前的室內(nèi)空氣溫度；Tgm——火災(zāi)發(fā)生后室內(nèi)空氣的最高溫度；x——高強(qiáng)混凝土矩形柱的截面中軸線上某點與爆裂面之間的距離；αsT——高溫下結(jié)構(gòu)鋼的熱膨脹系數(shù)；β——常溫下加固梁或板的跨中受彎承載力相比于非加固梁或板的提高百分比；γ0T——結(jié)構(gòu)耐火重要性系數(shù)；δT——高強(qiáng)混凝土矩形柱的截面中軸線上由于爆裂產(chǎn)生的爆裂溫差；ε——應(yīng)變；ε0、ε0T——常溫下、高溫下普通混凝土或高強(qiáng)混凝土的峰值應(yīng)變；εcrT——高溫下預(yù)應(yīng)力鋼筋的蠕變應(yīng)變；、、——高溫下普通混凝土、普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋的熱膨脹應(yīng)變；η0.2T、ηpT——高溫下預(yù)應(yīng)力鋼筋的條件屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度折減系數(shù)；ηcT——高溫下普通混凝土或高強(qiáng)混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度折減系數(shù)；ηtT——高溫下普通混凝土的抗拉強(qiáng)度折減系數(shù)；ηyT——高溫下普通鋼筋或結(jié)構(gòu)鋼的屈服強(qiáng)度折減系數(shù)；λ——柱的長細(xì)比；λ1——非燃飾面層的導(dǎo)熱系數(shù)；λcT——高溫下普通混凝土的導(dǎo)熱系數(shù)；λsT——高溫下結(jié)構(gòu)鋼的導(dǎo)熱系數(shù)；μ——組合軸向壓力與該力作用點處構(gòu)件常溫軸向承載力之比；ρ——全截面縱向受力鋼筋配筋率；ρ1——非燃飾面層的密度；ρc、ρcT——常溫下、高溫下普通混凝土的密度；ρsT——高溫下結(jié)構(gòu)鋼的密度；ρt——縱向受拉鋼筋配筋率；σ——應(yīng)力；σ0——預(yù)應(yīng)力鋼筋的初始應(yīng)力；σct——迎火面混凝土的常溫名義拉應(yīng)力；σpT——高溫下預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力；σrT——高溫下預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛損失；τ——全盛期火災(zāi)持時；υsT——高溫下結(jié)構(gòu)鋼的泊松比；χcT——高溫下普通混凝土或高強(qiáng)混凝土的初始彈性模量折減系數(shù)；χpT——高溫下預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量折減系數(shù)；χsT——高溫下普通鋼筋或結(jié)構(gòu)鋼的彈性模量折減系數(shù)；ψf——樓面或屋面活荷載的頻遇值系數(shù)；ψq——樓面或屋面活荷載的準(zhǔn)永久值系數(shù)。

3基本規(guī)定3.1耐火要求3.1.1建筑耐火等級及其承重構(gòu)件的耐火極限應(yīng)符合《建筑設(shè)計防火規(guī)范》GB50016的要求。3.1.2基于承載能力極限狀態(tài)，承重構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的耐火設(shè)計應(yīng)滿足下列要求之一：1、在規(guī)定的耐火極限內(nèi)，承重構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的承載能力RdT不小于按第3.4.1條確定的作用效應(yīng)組合SmT，即：RdT≥SmT(3.1.2-1)2、在按第3.4.1條確定的作用效應(yīng)組合下，承重構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的耐火極限RT不小于規(guī)定的耐火極限[RT]，即：RT≥[RT](3.1.2-2)3.1.3對于高度大于200m的高層建筑結(jié)構(gòu)以及安全等級為一級的建筑結(jié)構(gòu)，宜對結(jié)構(gòu)整體進(jìn)行火災(zāi)作用下的受力分析?；馂?zāi)作用下結(jié)構(gòu)的整體分析可采用附錄D的方法。3.1.4除第3.1.3條以外的一般單層和多高層建筑結(jié)構(gòu)，可僅對構(gòu)件和節(jié)點進(jìn)行耐火設(shè)計。3.2火災(zāi)升溫曲線3.2.1一般室內(nèi)火災(zāi)的空氣溫度采用如下標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫曲線計算：(3.2.1)式中Tg——火災(zāi)發(fā)生后的室內(nèi)空氣溫度（℃）；Tg0——火災(zāi)發(fā)生前的室內(nèi)空氣溫度（℃）；t——升溫時間（min）。3.2.2當(dāng)能準(zhǔn)確確定室內(nèi)有關(guān)參數(shù)時，可按附錄A計算室內(nèi)火災(zāi)的空氣溫度，也可采用其它有可靠依據(jù)的轟燃后火災(zāi)模型計算室內(nèi)火災(zāi)的空氣溫度。3.2.3當(dāng)采用第3.2.2條計算室內(nèi)火災(zāi)的空氣溫度時，火災(zāi)對構(gòu)件的影響可等效為標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫曲線在等效曝火時間te時段內(nèi)對構(gòu)件的影響，且有：(3.2.3)式中te——等效曝火時間（min）；Tg0——火災(zāi)發(fā)生前的室內(nèi)空氣溫度（℃）；Tgm——火災(zāi)發(fā)生后室內(nèi)空氣的最高溫度（℃），按附錄A的式（A-2）或式（A-3）確定；τ——全盛期火災(zāi)持時（min），按附錄A的式（A-5）或式（A-6）確定。3.3構(gòu)件溫度場3.3.1梁、柱等桿系構(gòu)件的溫度場簡化為橫截面上的二維溫度場，墻、板等平面構(gòu)件的溫度場簡化為沿厚度方向的一維溫度場。3.3.2構(gòu)件溫度場宜采用熱傳導(dǎo)方程并結(jié)合相應(yīng)的初始條件和邊界條件進(jìn)行計算。對于標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫條件下的普通混凝土矩形截面構(gòu)件，也可按附錄B確定構(gòu)件溫度場。3.3.3當(dāng)構(gòu)件表面設(shè)置有非燃飾面層時，將該飾面層厚度折算成混凝土厚度，再按第3.3.2條確定構(gòu)件溫度場。折算厚度按式（3.3.3）計算：(3.3.3)式中d0——非燃飾面層折算成混凝土的厚度（mm）；d1——非燃飾面層的實際厚度（mm）；ρ1、c1、λ1——非燃飾面層的密度（kg/m3）、比熱容（kJ/(kg·℃)）和導(dǎo)熱系數(shù)（W/(m·℃)），對于常用非燃飾面層可按《民用建筑熱工設(shè)計規(guī)范》GB50176確定。3.3.4高強(qiáng)混凝土矩形柱的截面中軸線上由于爆裂產(chǎn)生的爆裂溫差按式（3.3.4）計算：（60min≤t≤180min）(3.3.4)式中x——截面中軸線上某點與爆裂面之間的距離（mm），爆裂面取為核心區(qū)混凝土表面，具體見圖3.3.4；t——升溫時間（min）；δT——截面中軸線上距離爆裂面處由于爆裂產(chǎn)生的爆裂溫差（℃）。圖3.3.4高強(qiáng)混凝土矩形柱的爆裂面3.4作用效應(yīng)組合3.4.1耐火設(shè)計時采用偶然設(shè)計狀況的作用效應(yīng)組合，即采用式（3.4.1-1）和式（3.4.1-2）較不利的表達(dá)式：(3.4.1-1)(3.4.1-2)式中SmT——作用效應(yīng)組合；SGk——永久荷載（含預(yù)應(yīng)力引起的次內(nèi)力）標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；STk——火災(zāi)下結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的標(biāo)準(zhǔn)溫度作用效應(yīng)，對于一般的單層和多高層建筑結(jié)構(gòu)，可不考慮此效應(yīng)；SQk——樓面或屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；Swk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；ψf——樓面或屋面活荷載的頻遇值系數(shù)，按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009確定；ψq——樓面或屋面活荷載的準(zhǔn)永久值系數(shù)，按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009確定；γ0T——結(jié)構(gòu)耐火重要性系數(shù)，耐火等級為一級的建筑取1.1，其它建筑取1.0。

4材料特性4.1普通鋼筋4.1.1高溫下普通鋼筋的導(dǎo)熱系數(shù)、比熱容、密度和泊松比采用表4.3.1中結(jié)構(gòu)鋼的對應(yīng)參數(shù)。4.1.2高溫下普通鋼筋的熱膨脹應(yīng)變按式（4.1.2）計算：(4.1.2)式中T——材料溫度（℃）；——高溫下普通鋼筋的熱膨脹應(yīng)變。4.1.3高溫下普通鋼筋的屈服強(qiáng)度折減系數(shù)按式（4.1.3）計算：(4.1.3)式中ηyT——高溫下普通鋼筋的屈服強(qiáng)度折減系數(shù)。4.1.4高溫下普通鋼筋的彈性模量折減系數(shù)按式（4.1.4）計算：(4.1.4)式中χsT——高溫下普通鋼筋的彈性模量折減系數(shù)。4.2預(yù)應(yīng)力鋼筋4.2.1高溫下預(yù)應(yīng)力鋼筋的導(dǎo)熱系數(shù)、比熱容、密度和泊松比采用表4.3.1中結(jié)構(gòu)鋼的對應(yīng)參數(shù)。4.2.2高溫下預(yù)應(yīng)力鋼筋的熱膨脹應(yīng)變按式（4.2.2）計算：（20℃≤T≤1000℃）(4.2.2)式中——高溫下預(yù)應(yīng)力鋼筋的熱膨脹應(yīng)變。4.2.3高溫下預(yù)應(yīng)力鋼筋的條件屈服強(qiáng)度折減系數(shù)按式（4.2.3）計算：(4.2.3)式中η0.2T——高溫下預(yù)應(yīng)力鋼筋的條件屈服強(qiáng)度折減系數(shù)。4.2.4高溫下預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強(qiáng)度折減系數(shù)按式（4.2.4）計算：(4.2.4)式中ηpT——高溫下預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強(qiáng)度折減系數(shù)。4.2.5高溫下預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量折減系數(shù)按式（4.2.5）計算：(4.2.5)式中χpT——高溫下預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量折減系數(shù)。4.2.6高溫下預(yù)應(yīng)力鋼筋的短期高溫應(yīng)力松弛損失按式（4.2.6-1）~式（4.2.6-3）計算：（0＜t≤120min；20℃≤T≤550℃）(4.2.6-1)（σ0/fp≤0.65）(4.2.6-2)（σ0/fp≤0.65）(4.2.6-3)式中t——升溫時間（min）；σrT——高溫下預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛損失（N/mm2）；σ0——預(yù)應(yīng)力鋼筋的初始應(yīng)力（N/mm2）；fp——常溫下預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強(qiáng)度（N/mm2）。4.2.7高溫下預(yù)應(yīng)力鋼筋的蠕變應(yīng)變按式（4.2.7）計算：（20℃≤T≤550℃）(4.2.7)式中t——升溫時間（min）；εcrT——高溫下預(yù)應(yīng)力鋼筋的蠕變應(yīng)變；σpT——高溫下預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力（N/mm2）；fp——常溫下預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強(qiáng)度（N/mm2）。4.3結(jié)構(gòu)鋼4.3.1高溫下結(jié)構(gòu)鋼的有關(guān)物理參數(shù)按表4.3.1采用。表4.3.1高溫下結(jié)構(gòu)鋼的物理參數(shù)參數(shù)名稱符號數(shù)值單位熱膨脹系數(shù)αsT1.4×10-5m/(m·℃)導(dǎo)熱系數(shù)λsT45W/(m·℃)比熱容csT600J/(kg·℃)密度ρsT7850kg/m3泊松比υsT0.3﹣4.3.2高溫下結(jié)構(gòu)鋼的屈服強(qiáng)度折減系數(shù)按式（4.3.2）計算：(4.3.2)式中ηyT——高溫下結(jié)構(gòu)鋼的屈服強(qiáng)度折減系數(shù)。4.3.3高溫下結(jié)構(gòu)鋼的彈性模量折減系數(shù)按式（4.3.3）計算：(4.3.3)式中χsT——高溫下結(jié)構(gòu)鋼的彈性模量折減系數(shù)。4.4普通混凝土4.4.1高溫下普通混凝土的導(dǎo)熱系數(shù)、比熱容和密度分別按式（4.4.1-1）~式（4.4.1-3）計算：（20℃≤T≤1000℃）(4.4.1-1)(4.4.1-2)(4.4.1-3)式中λcT——高溫下普通混凝土的導(dǎo)熱系數(shù)[W/(m·℃)]；ccT——高溫下普通混凝土的比熱容[J/(kg·℃)]；ρcT——高溫下普通混凝土的密度（kg/m3）；ρc——常溫下普通混凝土的密度（kg/m3）。4.4.2高溫下普通混凝土的熱膨脹應(yīng)變按式（4.4.2-1）、式（4.4.2-2）計算：硅質(zhì)骨料：(4.4.2-1)鈣質(zhì)骨料：(4.4.2-2)式中——高溫下普通混凝土的熱膨脹應(yīng)變。4.4.3高溫下普通混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度折減系數(shù)按式（4.4.3）計算：(4.4.3)式中ηcT——高溫下普通混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度折減系數(shù)。4.4.4高溫下普通混凝土的抗拉強(qiáng)度折減系數(shù)按式（4.4.4）計算：（20℃≤T≤1000℃）(4.4.4)式中ηtT——高溫下普通混凝土的抗拉強(qiáng)度折減系數(shù)。4.4.5高溫下普通混凝土的初始彈性模量折減系數(shù)按式（4.4.5）計算：(4.4.5)式中χcT——高溫下普通混凝土的初始彈性模量折減系數(shù)。4.4.6高溫下普通混凝土的應(yīng)力－應(yīng)變關(guān)系按式（4.4.6-1）、式（4.4.6-2）計算：(4.4.6-1)（20℃≤T≤1000℃）(4.4.6-2)式中σ——應(yīng)力（N/mm2）；ε——應(yīng)變；fcT——高溫下普通混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度（N/mm2）；ε0T——高溫下普通混凝土的峰值應(yīng)變；ε0——常溫下普通混凝土的峰值應(yīng)變，按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010確定。4.5高強(qiáng)混凝土4.5.1高溫下高強(qiáng)混凝土的導(dǎo)熱系數(shù)、比熱容、密度、熱膨脹應(yīng)變分別采用普通混凝土的相應(yīng)取值。4.5.2高溫下高強(qiáng)混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度折減系數(shù)按式（4.5.2）計算：（20℃≤T≤1000℃）(4.5.2)式中ηcT——高溫下高強(qiáng)混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度折減系數(shù)。4.5.3高溫下高強(qiáng)混凝土的初始彈性模量折減系數(shù)按式（4.5.3）計算：(4.5.3)式中χcT——高溫下高強(qiáng)混凝土的初始彈性模量折減系數(shù)。4.5.4高溫下高強(qiáng)混凝土的應(yīng)力－應(yīng)變關(guān)系按式（4.5.4-1）、式（4.5.4-2）計算：(4.5.4-1)（20℃≤T≤1000℃）(4.5.4-2)式中σ——應(yīng)力（N/mm2）；ε——應(yīng)變；fcT——高溫下高強(qiáng)混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度（N/mm2）；ε0T——高溫下高強(qiáng)混凝土的峰值應(yīng)變；ε0——常溫下高強(qiáng)混凝土的峰值應(yīng)變，按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010確定。4.6防火隔熱材料4.6.1混凝土結(jié)構(gòu)采用外貼鋼板或外貼碳纖維布進(jìn)行加固時，應(yīng)對鋼板或碳纖維布表面進(jìn)行防火隔熱處理。4.6.2采用防火涂料進(jìn)行防火隔熱處理時，可選擇膨脹型防火涂料或非膨脹型防火涂料。防火涂料的技術(shù)性能應(yīng)符合《鋼結(jié)構(gòu)防火涂料》GB14907和《建筑鋼結(jié)構(gòu)防火技術(shù)規(guī)范》GB51249的相關(guān)規(guī)定。4.6.3采用防火板進(jìn)行防火隔熱處理時，可選擇低密度防火板、中密度防火板和高密度防火板。防火板的技術(shù)性能應(yīng)符合《建筑鋼結(jié)構(gòu)防火技術(shù)規(guī)范》GB51249的相關(guān)規(guī)定。4.6.4除防火涂料和防火板外，也可采用灰砂磚、輕質(zhì)混凝土砌塊、C20混凝土或金屬網(wǎng)抹M5砂漿等作為防火隔熱材料。

5普通混凝土構(gòu)件5.1一般規(guī)定5.1.1高溫下普通混凝土構(gòu)件的承載力計算可采用常溫下普通混凝土構(gòu)件的計算原則和方法，但鋼筋和混凝土的力學(xué)性能需依據(jù)截面溫度場進(jìn)行相應(yīng)的修正。構(gòu)件高溫承載力計算過程中，鋼筋和混凝土的常溫強(qiáng)度采用標(biāo)準(zhǔn)值。5.1.2高溫下普通混凝土構(gòu)件的截面可近似以縮減后的有效截面予以等效，有效截面根據(jù)附錄C進(jìn)行確定。5.2梁5.2.1當(dāng)普通混凝土簡支梁的梁寬以及縱向受拉鋼筋的保護(hù)層厚度不小于表5.2.1的規(guī)定，同時角部受拉鋼筋的梁側(cè)保護(hù)層厚度不小于表5.2.1中數(shù)值加上10mm時，梁滿足相應(yīng)的耐火極限要求。表5.2.1簡支梁梁寬和縱向受拉鋼筋保護(hù)層厚度的最小值耐火極限（min）梁寬（mm）/縱向受拉鋼筋的保護(hù)層厚度（mm）60120/30160/25200/20300/2090150/45200/35300/30400/25120200/55240/50300/45500/405.2.2當(dāng)普通混凝土連續(xù)梁的梁寬以及縱向受拉鋼筋的保護(hù)層厚度不小于表5.2.2的規(guī)定，同時角部受拉鋼筋的梁側(cè)保護(hù)層厚度不小于表5.2.2中數(shù)值加上10mm時，梁滿足相應(yīng)的耐火極限要求。表5.2.2連續(xù)梁梁寬和縱向受拉鋼筋保護(hù)層厚度的最小值耐火極限（min）梁寬（mm）/縱向受拉鋼筋的保護(hù)層厚度（mm）60120/20———90150/25250/20——120200/35300/25450/25500/205.2.3普通混凝土梁的高溫承載力可采用常溫方法針對縮減后的有效截面進(jìn)行計算，也可采用附錄D的高級計算方法進(jìn)行確定，再根據(jù)第3.4.1條和第3.1.2條進(jìn)行普通混凝土梁的耐火設(shè)計。5.2.4普通混凝土梁的耐火極限可按式（5.2.4）近似計算：（20mm≤c≤50mm；0.2≤M/Mu≤0.7）(5.2.4)式中RT——耐火極限（min）；M——常溫下按簡支梁計算的梁跨中組合彎矩（kN?m）；Mu——常溫下梁跨中受彎承載力（kN?m），計算時鋼筋和混凝土強(qiáng)度采用標(biāo)準(zhǔn)值；c——梁縱向受拉鋼筋的保護(hù)層厚度（mm）。式（5.2.4）適用于梁縱向受拉鋼筋配筋率0.5%≤ρt≤1.5%的情況。5.3柱5.3.1當(dāng)普通混凝土矩形柱的截面尺寸或圓柱截面直徑，以及縱向受力鋼筋的保護(hù)層厚度不小于表5.3.1的規(guī)定且符合以下條件時，柱滿足相應(yīng)的耐火極限要求：1、柱的計算長度不大于3.0m；2、縱向受力鋼筋的總配筋率小于4%；3、組合軸向壓力作用點至經(jīng)過矩形柱截面重心的z軸的距離e0y≤0.4h，至經(jīng)過矩形柱截面重心的y軸的距離e0z≤0.4b，具體見圖5.3.4；或組合軸向壓力作用點至圓柱截面重心的距離不大于截面直徑的40%。表5.3.1截面尺寸（直徑）和縱向受力鋼筋保護(hù)層厚度的最小值耐火極限（min）截面尺寸（直徑）（mm)/縱向受力鋼筋的保護(hù)層厚度（mm）多面受火單面受火=0.2=0.5=0.7=0.760200/20200/25300/20250/35350/30200/2090200/25300/20300/35400/30300/45400/40200/20120250/30350/25350/35450/30350/50450/45200/25180350/35450/30550/25450/45550/40650/35450/60550/55650/50250/45350/40450/35注：μ為組合軸向壓力與該力作用點處柱常溫軸向承載力之比，對于矩形柱后者可利用式（5.3.4-2）計算，計算時材料強(qiáng)度采用標(biāo)準(zhǔn)值。5.3.2當(dāng)普通混凝土異形柱的截面肢厚和肢高不小于表5.3.2的規(guī)定且符合以下條件時，柱滿足相應(yīng)的耐火極限要求：1、縱向受力鋼筋的總配筋率不小于0.6%；2、縱向受力鋼筋的保護(hù)層厚度不小于30mm；3、組合軸向壓力作用點至截面重心的距離與截面回轉(zhuǎn)半徑之比不大于2.0；4、柱的計算長度不大于4.0m。表5.3.2截面肢厚和肢高的最小值耐火極限（min）肢厚(mm)/肢高（mm）=0.2=0.45=0.760200/500200/500200/600、250/50090200/500200/500250/1000120200/500200/650、250/500300/1200180200/500250/1000采取特殊措施注：μ為組合軸向壓力與該力作用點處柱常溫軸向承載力之比，后者可利用式（5.3.5-2）計算，計算時材料強(qiáng)度采用標(biāo)準(zhǔn)值。5.3.3普通混凝土柱的高溫承載力可采用常溫方法針對縮減后的有效截面進(jìn)行計算，也可采用附錄D的高級計算方法進(jìn)行確定，再根據(jù)第3.4.1條和第3.1.2條進(jìn)行普通混凝土柱的耐火設(shè)計。5.3.4普通混凝土矩形柱的耐火極限可按式（5.3.4-1）近似計算：(5.3.4-1)式中RT——耐火極限（min）；——；——；——；——；——；——；——組合軸向壓力與該力作用點處柱常溫軸向承載力之比，其中后者可利用式（5.3.4-2）計算，計算時材料強(qiáng)度采用標(biāo)準(zhǔn)值；L——柱的計算長度（m）；h、b——柱的截面高度和截面寬度（m）；——全截面縱向受力鋼筋配筋率；e——為偏心率，其中為組合軸向壓力作用點至截面重心的距離，為回轉(zhuǎn)半徑；e0y和e0z分別為組合軸向壓力作用點至經(jīng)過截面重心的z軸和y軸的距離，為全截面面積，為組合軸向壓力作用點至截面重心的連線與z軸的夾角（以逆時針方向為正），為相對于za軸的截面慣性矩，za軸經(jīng)過截面重心，且與z軸的夾角等于加90°，如圖5.3.4所示；c1~c16——具體取值見表5.3.4-1。圖5.3.4截面參數(shù)表5.3.4-1參數(shù)c1~c16的取值參數(shù)組合軸向壓力作用點至截面重心的連線與z軸的夾角0°22.5°45°67.5°90°c11.5181.3851.3271.6411.696c2-2.690-2.445-2.328-2.933-3.225c31.3551.2311.1671.4901.693c4-0.877-0.901-1.233-1.141-1.026c57.0117.28610.1199.4849.634c6-0.666-0.754-1.046-0.977-0.326c73.1383.3224.2423.8523.251c82.0581.8241.1460.060-0.076c92.0932.0381.6141.4793.523c10-0.277-0.267-0.209-0.191-0.443c11-1.512-1.688-2.956-1.532-0.932c127.3758.48112.4247.8824.070c13-13.285-14.726-18.366-14.523-6.727c1423.33425.56531.13829.64311.166c155.5475.8594.6565.8803.920c161.1411.1440.8961.2411.210組合軸向壓力作用點處的矩形柱常溫軸向承載力可按式（5.3.4-2）計算：(5.3.4-2)式中Nu——組合軸向壓力作用點處的柱常溫軸向承載力（N）；fc——常溫下混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度（N/mm2）；A——全截面面積（mm2）；——；——；——；——；——；d1~d13——具體取值見表5.3.4-2。表5.3.4-2參數(shù)d1~d13的取值參數(shù)組合軸向壓力作用點至截面重心的連線與z軸的夾角0°22.5°45°67.5°90°d10.0240.0310.0550.0300.020d2-1.311-1.771-3.195-1.984-1.793d3-0.077-0.128-0.273-0.259-0.075d40.1940.3140.6600.7300.341d51.4901.4962.5042.3831.682d60.3890.3780.3630.3890.298d71.5061.4921.4381.6621.395d8-0.739-0.7881.102-1.104-0.814d94.0754.676-7.6647.3784.568d10-9.705-11.53920.455-19.691-11.215d1112.12314.005-24.67324.52114.517d12-0.282-0.1720.033-0.047-0.156d13-0.023-0.0140.003-0.004-0.012式（5.3.4-1）和（5.3.4-2）的適用范圍為：、、、、、。5.3.5普通混凝土等肢L形柱、T形柱和十字形柱的耐火極限可按下式近似計算：(5.3.5-1)式中RT——耐火極限（min）；——；——；——；——；——；——；——組合軸向壓力與該力作用點處柱常溫軸向承載力之比，其中后者可利用式（5.3.5-2）計算，計算時材料強(qiáng)度采用標(biāo)準(zhǔn)值；L——柱的計算長度（m）；h、b——柱的截面肢高和截面肢厚（m）；——全截面縱向受力鋼筋配筋率；e——為偏心率，其中為組合軸向壓力作用點至截面重心的距離，為回轉(zhuǎn)半徑；e0y和e0z分別為組合軸向壓力作用點至經(jīng)過截面重心的z軸和y軸的距離，為全截面面積，為組合軸向壓力作用點至截面重心的連線與z軸的夾角（以逆時針方向為正），為相對于za軸的截面慣性矩，za軸經(jīng)過截面重心，且與z軸的夾角等于加90°，如圖5.3.5所示；——具體取值見表5.3.5-1。L形柱T形柱十字形柱圖5.3.5截面參數(shù)注：zoy為通過截面重心與柱肢平行的坐標(biāo)系。表5.3.5-1參數(shù)c1~c16的取值參數(shù)組合軸向壓力作用點至截面重心的連線與z軸的夾角L形柱T形柱十字形柱c18.0559.0387.6552.1532.7599.1118.80111.9222.6898.5126.513c2-14.816-17.220-15.939-4.419-5.586-19.387-17.195-23.128-5.440-19.156-12.149c38.1439.6159.5922.5663.16311.3029.82212.8833.07611.7576.423c4-1.854-1.700-1.472-0.950-1.438-0.690-2.364-1.517-1.067-1.973-1.116c521.85022.09222.12710.06715.00013.16730.31218.91214.38025.64512.220c6-0.178-0.160-0.0207-0.234-0.165-0.271-0.294-0.217-0.141-0.0227-0.398c72.3071.8130.2152.5561.8632.4602.9782.3661.4600.2173.897c81.0050.5930.1820.5780.2480.9862.3392.9371.7940.06835.090c90.2060.2271.3563.0462.0800.1860.06620.05911.2351.9580.194c10-0.00981-0.00946-0.0655-0.189-0.140-0.00797-0.00330-0.00305-0.0632-0.104-0.0117c11-0.208-0.2330.7471.2781.226-0.6451.120-0.554-0.4652.816-2.315c121.4291.146-2.165-3.504-3.6382.438-1.5833.6111.780-7.5998.617c13-2.570-1.7411.8521.6101.943-2.793-2.530-6.995-2.4233.244-9.750c148.2547.8918.0403.8105.4229.95011.50517.7697.8225.91212.393c158.3568.7307.7899.1016.9504.3937.3077.1195.6537.1506.886c161.1191.1511.3561.3791.1801.3921.2391.2321.2201.3901.331組合軸向壓力作用點處的異形柱常溫軸向承載力可按式（5.3.5-2）計算：(5.3.5-2)式中Nu——組合軸向壓力作用點處的柱常溫軸向承載力（N）；fc——常溫下混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度（N/mm2）；A——全截面面積（mm2）；——；——；——；——；——；d1~d13——具體取值見表5.3.5-2。式（5.3.5-1）和式（5.3.5-2）的適用范圍為：、、、、、。表5.3.5-2參數(shù)d1~d13的取值參數(shù)組合軸向壓力作用點至截面重心的連線與z軸的夾角L形柱T形柱十字形柱d1-0.0207-0.00965-0.0186-0.0162-0.0286-0.0124-0.0241-0.0260-0.0211-0.00899-0.0357d21.7101.1413.0031.2652.1911.8632.9382.6792.4601.3053.446d3-0.00208-0.00917-0.00004080.04210.0002250.0274-0.0002240.00005400.0003480.000826-0.00332d40.1990.05680.0000508-0.180-0.00262-0.1690.00102-0.000693-0.00263-0.007040.146d56.210-1.510-0.037317.554-0.04892.213-0.0315-0.0655-0.0885-0.070719.164d60.3040.04080.134-0.01100.03690.2560.2660.2100.1730.1590.529d70.7160.1280.688-0.2310.8060.7400.7660.6950.7520.8661.797d80.0238-1.973-3.7850.562-1.5952.180-1.150-1.534-2.5180.7530.00126d9-2.6579.04715.708-3.5248.573-9.0207.5128.5179.629-0.692-0.411d1012.147-16.028-27.8658.825-19.16314.105-22.438-19.132-16.828-8.1621.653d11-17.96314.40729.768-9.72222.196-12.58730.24920.85416.09416.023-2.122d12-0.0730-3.505-4.6670.225-4.941-0.281-5.040-4.144-3.875-7.799-0.0412d13-0.00590-0.302-0.4000.0196-0.451-0.0267-0.429-0.351-0.336-0.600-0.003615.4板5.4.1當(dāng)普通混凝土板的板厚以及縱向受拉鋼筋的保護(hù)層厚度不小于表5.4.1的規(guī)定時，板滿足相應(yīng)的耐火極限要求。表5.4.1板厚和縱向受拉鋼筋保護(hù)層厚度的最小值耐火極限（min）板厚（mm）縱向受拉鋼筋的保護(hù)層厚度（mm）單向板雙向板ly/lx2.02.0<ly/lx3.060802015151001512015150159010020152012015151501515120100303030120252020150201515注：①ly和lx分別為雙向板的長跨和短跨，雙向板適合于四邊支撐情況，否則按單向板考慮；②縱向受拉鋼筋的保護(hù)層厚度與鋼筋半徑之和大于0.2倍板厚時，需計算校核裂縫寬度，必要時應(yīng)配置附加鋼筋。5.4.2普通混凝土連續(xù)板還應(yīng)滿足下列要求：1、常溫下支座處的負(fù)彎矩調(diào)幅系數(shù)不超過15%；若超過，則連續(xù)板的每一跨均應(yīng)按簡支板考慮并符合表5.4.1的規(guī)定。2、連續(xù)板下部縱向鋼筋伸入支座的錨固長度不應(yīng)小于10d，d為下部縱向鋼筋直徑。3、現(xiàn)澆板的上部構(gòu)造鋼筋應(yīng)滿足《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010第9.1.6條的規(guī)定，同時鋼筋伸入板的長度按下列要求增加：1)當(dāng)現(xiàn)澆板的受力鋼筋與梁平行時，沿梁長度方向配置與梁垂直的上部構(gòu)造鋼筋伸入板內(nèi)的長度從梁邊算起每邊不宜小于板計算跨度的1/3；2)周邊與混凝土梁或混凝土墻整體澆筑的單向板或雙向板，其上部構(gòu)造鋼筋自梁邊或墻邊伸入板內(nèi)的長度，在單向板中不宜小于受力方向板計算跨度的1/4，在雙向板中不宜小于板短跨方向計算跨度的1/3，且每米板寬中至少有2根通長布置；3)嵌固在砌體墻內(nèi)的現(xiàn)澆板，其上部與板邊垂直的構(gòu)造鋼筋伸入板內(nèi)的長度，從墻邊算起不宜小于板短邊跨度的五分之一；在兩邊嵌固于墻內(nèi)的板角部分，雙向上部構(gòu)造鋼筋伸入板內(nèi)的長度從墻邊算起不宜小于板短邊跨度的1/3。5.4.3普通混凝土板的高溫承載力可采用常溫方法針對縮減后的有效截面進(jìn)行計算，也可采用附錄D的高級計算方法進(jìn)行確定，再根據(jù)第3.4.1條和第3.1.2條進(jìn)行普通混凝土板的耐火設(shè)計。5.5墻5.5.1當(dāng)普通混凝土墻的墻厚以及縱向受力鋼筋的保護(hù)層厚度不小于表5.5.1的規(guī)定時，墻滿足相應(yīng)的耐火極限要求。表5.5.1墻厚和縱向受力鋼筋保護(hù)層厚度的最小值耐火極限（min）墻厚（mm）/縱向受力鋼筋的保護(hù)層厚度（mm）μ=0.35μ=0.7單面受火雙面受火單面受火雙面受火60140/15140/15140/15140/1590140/15140/15140/20170/20120150/20160/20160/30220/30180180/35200/40210/45270/50注：μ為組合軸向壓力與該力作用點處墻常溫軸向承載力之比。5.5.2普通混凝土墻的高溫承載力可采用常溫方法針對縮減后的有效截面進(jìn)行計算，也可采用附錄D的高級計算方法進(jìn)行確定，再根據(jù)第3.4.1條和第3.1.2條進(jìn)行普通混凝土墻的耐火設(shè)計。

6高強(qiáng)混凝土構(gòu)件6.1一般規(guī)定6.1.1高強(qiáng)混凝土構(gòu)件的箍筋應(yīng)采用135°彎鉤。6.1.2對于混凝土強(qiáng)度等級C60～C80的高強(qiáng)混凝土構(gòu)件，宜采用下述高溫防爆裂措施之一：1、構(gòu)件表面設(shè)置鋼絲網(wǎng)，鋼絲直徑不小于2mm，網(wǎng)孔不大于50mm×50mm，鋼絲網(wǎng)表面涂抹厚度15mm的水泥砂漿；2、構(gòu)件表面設(shè)置厚度20mm的非膨脹型防火涂料，或厚度30mm的防火板，或其他已證明確能防止混凝土高溫爆裂的防火隔熱層；3、混凝土中添加不少于2kg/m3摻量的短切聚丙烯纖維。6.1.3高強(qiáng)混凝土柱和墻的高溫承載力可根據(jù)附錄C采用常溫方法針對縮減后的有效截面進(jìn)行計算，但損傷層厚度az按式（6.1.3）確定：(6.1.3)式中k——損傷層厚度增大系數(shù)?；炷翉?qiáng)度等級小于C60時，k=1.0；混凝土強(qiáng)度等級C60～C70時，k=1.1；混凝土強(qiáng)度等級大于C70但不大于C80時，k=1.2；az,500——500℃等溫線上各點距離截面邊緣的平均深度（mm）。有效截面內(nèi)混凝土的抗壓強(qiáng)度和彈性模量采用常溫取值，有效截面之外的鋼筋在高溫承載力計算時需予以考慮，鋼筋強(qiáng)度按所在位置處的溫度由式（4.1.3）逐一確定。計算過程中鋼筋和混凝土的常溫強(qiáng)度采用標(biāo)準(zhǔn)值。當(dāng)按第6.1.2條采取高溫防爆裂措施時，高強(qiáng)混凝土柱和墻的損傷層厚度取500℃等溫線上各點距離截面邊緣的平均深度az,500。6.2柱6.2.1第5.3.1條的規(guī)定仍適用于高強(qiáng)混凝土柱，但其中縱向受力鋼筋的保護(hù)層厚度最小值需調(diào)整為kcmin+2mm，同時矩形柱最小截面尺寸和圓柱最小直徑需增大2cmin(k-1)+4mm，cmin為表5.3.1給出的縱向受力鋼筋保護(hù)層厚度的最小值，k按第6.1.3條確定。當(dāng)按第6.1.2條采取高溫防爆裂措施時，第5.3.1條的規(guī)定直接適用于高強(qiáng)混凝土柱。6.2.2高強(qiáng)混凝土柱可按第6.1.3條、第3.4.1條和第3.1.2條進(jìn)行耐火設(shè)計。6.2.3高強(qiáng)混凝土方形柱的耐火極限可按式（6.2.3）近似計算：(6.2.3)式中RT——耐火極限（min）；L——柱的計算長度（m），2.0m≤L≤4.0m；βb、βρ和βn——具體計算見表6.2.3。表6.2.3βb、βρ和βn的計算公式e0/bβb（300mm≤b≤700mm）βρ（1.0%≤ρ≤2.5%）βn（0.2≤n≤0.6）00.10.20.30.4表中b——柱的截面寬度（mm）；ρ——柱全截面縱向受力鋼筋配筋率；n——組合軸壓力與柱截面常溫軸壓承載力之比，計算時材料強(qiáng)度采用標(biāo)準(zhǔn)值；e0——組合軸向壓力作用點至柱截面重心的距離（mm）。6.3墻6.3.1第5.5.1條的規(guī)定仍適用于高強(qiáng)混凝土墻，但其中縱向受力鋼筋的保護(hù)層厚度最小值需調(diào)整為kcmin+2mm，同時對于單面受火和雙面受火情況，墻厚最小值需分別增大50(k?1)mm和100(k?1)mm，cmin為表5.5.1給出的縱向受力鋼筋保護(hù)層厚度的最小值，k按第6.1.3條確定。當(dāng)按第6.1.2條采取高溫防爆裂措施時，第5.5.1條的規(guī)定直接適用于高強(qiáng)混凝土墻。6.3.2高強(qiáng)混凝土墻可按第6.1.3條、第3.4.1條和第3.1.2條進(jìn)行耐火設(shè)計。

7預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件7.1一般規(guī)定7.1.1高溫下預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的承載力計算可采用常溫下預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的計算原則和方法，但鋼筋和混凝土的力學(xué)性能需依據(jù)截面溫度場進(jìn)行相應(yīng)的修正。構(gòu)件高溫承載力計算過程中，鋼筋和混凝土的常溫強(qiáng)度采用標(biāo)準(zhǔn)值。7.1.2高溫下預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的截面可近似以縮減后的有效截面予以等效，有效截面的確定方法同第5.1.2條。有效截面內(nèi)混凝土的抗壓強(qiáng)度和彈性模量采用常溫取值，有效截面之外的鋼筋在構(gòu)件高溫承載力計算時需予以考慮，鋼筋強(qiáng)度根據(jù)所在位置處的溫度按第4.1節(jié)或第4.2節(jié)逐一確定。7.2梁7.2.1當(dāng)預(yù)應(yīng)力混凝土梁的縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的保護(hù)層厚度不小于表7.2.1的規(guī)定時，梁滿足相應(yīng)的耐火極限要求。表7.2.1縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋保護(hù)層厚度的最小值約束條件梁截面寬度b（mm）耐火極限（min）6090120簡支200≤b＜30045mm50mm65mm簡支b≥30040mm45mm50mm連續(xù)200≤b＜30040mm40mm45mm連續(xù)b≥30040mm40mm40mm注：表中數(shù)值是針對梁的控制截面常溫受彎承載力與其組合彎矩之比K=1.7提出的，對于K≠1.7的情況應(yīng)將表中數(shù)值乘以（1.7/K）0.5；保護(hù)層厚度同時指梁底和梁側(cè)的保護(hù)層厚度。常溫受彎承載力計算時，鋼筋和混凝土強(qiáng)度采用標(biāo)準(zhǔn)值。7.2.2預(yù)應(yīng)力混凝土梁的高溫承載力可采用常溫方法針對縮減后的有效截面進(jìn)行計算，也可采用附錄D的高級計算方法進(jìn)行確定，再根據(jù)第3.4.1條和第3.1.2條進(jìn)行預(yù)應(yīng)力混凝土梁的耐火設(shè)計。7.2.3高溫下預(yù)應(yīng)力混凝土梁的易爆裂區(qū)和不易爆裂區(qū)按圖7.2.3判別。圖7.2.3易爆裂區(qū)和不易爆裂區(qū)的判別方法注：圖中橫坐標(biāo)為梁截面短邊尺寸，縱坐標(biāo)為依據(jù)本規(guī)程第3.4.1條所確定的作用效應(yīng)組合計算而得的截面常溫壓應(yīng)力。7.2.4當(dāng)按第7.2.3條判斷發(fā)現(xiàn)高溫下預(yù)應(yīng)力混凝土梁易發(fā)生爆裂時，可按第6.1.1和6.1.2條的措施進(jìn)行防爆裂處理，也可在受力鋼筋外側(cè)的混凝土保護(hù)層內(nèi)配置鋼筋網(wǎng)，如圖7.2.4所示。鋼筋網(wǎng)的鋼筋直徑不宜小于6mm，網(wǎng)格邊長不大于150mm，鋼筋網(wǎng)外層鋼筋的混凝土保護(hù)層厚度不小于《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010要求的保護(hù)層厚度。圖7.2.4鋼筋網(wǎng)的構(gòu)造注：圖中Act為箍筋外側(cè)受拉混凝土的橫截面積；AsL為鋼筋網(wǎng)中沿梁長方向鋼筋的總橫截面積；S為網(wǎng)格邊長；h0為截面有效高度。7.2.5預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁第一內(nèi)支座上部負(fù)彎矩鋼筋伸入該支座兩側(cè)梁內(nèi)的長度均應(yīng)滿足式（7.2.5）：(7.2.5)式中l(wèi)dT——負(fù)彎矩鋼筋伸入第一內(nèi)支座兩側(cè)梁內(nèi)的長度（mm）；l0——與第一內(nèi)支座相鄰兩跨的計算跨度較大值（mm）；d——鋼筋直徑（mm）。7.3柱7.3.1當(dāng)預(yù)應(yīng)力混凝土矩形柱的截面尺寸和縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的保護(hù)層厚度不小于表7.3.1的規(guī)定時，柱滿足相應(yīng)的耐火極限要求。表7.3.1截面尺寸和縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋保護(hù)層厚度的最小值耐火極限（min）截面尺寸（mm）/縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的保護(hù)層厚度（mm）多面受火單面受火K=5K=2K=1.4K=1.460200/25200/36300/31250/46350/40155/2590200/31300/25300/45400/38300/53450/40*155/25120250/40350/35350/45*450/40*350/57*450/51*175/35180350/45*350/63*450/70*230/55注：表中K為柱的控制截面常溫受彎承載力與其組合彎矩之比；上標(biāo)“*”表示柱內(nèi)所用鋼筋不少于8根。受彎承載力計算時，鋼筋和混凝土強(qiáng)度采用標(biāo)準(zhǔn)值。7.3.2預(yù)應(yīng)力混凝土柱的高溫承載力可采用常溫方法針對縮減后的有效截面進(jìn)行計算，也可采用附錄D的高級計算方法進(jìn)行確定，再根據(jù)第3.4.1條和第3.1.2條進(jìn)行預(yù)應(yīng)力混凝土柱的耐火設(shè)計。7.3.3高溫下預(yù)應(yīng)力混凝土柱易爆裂區(qū)和不易爆裂區(qū)的判別可采用第7.2.3條給出的方法。7.3.4當(dāng)按第7.3.3條判斷發(fā)現(xiàn)高溫下預(yù)應(yīng)力混凝土柱易發(fā)生爆裂時，可按第6.1.1和6.1.2條的措施進(jìn)行防爆裂處理，也可在受力鋼筋外側(cè)的混凝土保護(hù)層內(nèi)配置鋼筋網(wǎng)。鋼筋網(wǎng)的鋼筋直徑和網(wǎng)格邊長，以及鋼筋網(wǎng)外層鋼筋的混凝土保護(hù)層厚度等要求同第7.2.4條。7.4板7.4.1當(dāng)預(yù)應(yīng)力混凝土板的縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的保護(hù)層厚度不小于表7.4.1-1和表7.4.1-2的規(guī)定時，板滿足相應(yīng)的耐火極限要求。表7.4.1-1單向板縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋保護(hù)層厚度的最小值約束條件耐火極限（min）6090簡支25mm30mm連續(xù)20mm20mm表7.4.1-2雙向板縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋保護(hù)層厚度的最小值長邊與短邊之比耐火極限（min）6090≤1.520mm20mm1.5～2.025mm30mm注：表中數(shù)值是針對板厚不小于180mm和板的控制截面常溫受彎承載力與其組合彎矩之比K=1.7提出的。板厚h小于180mm時，應(yīng)將表中數(shù)值乘以（180/h）0.2；對于K≠1.7的情況應(yīng)將表中數(shù)值乘以（1.7/K）0.5。常溫受彎承載力計算時，鋼筋和混凝土強(qiáng)度采用標(biāo)準(zhǔn)值。7.4.2預(yù)應(yīng)力混凝土板的高溫承載力可采用常溫方法針對縮減后的有效截面進(jìn)行計算，也可采用附錄D的高級計算方法進(jìn)行確定，再根據(jù)第3.4.1條和第3.1.2條進(jìn)行預(yù)應(yīng)力混4.34.3凝土板的耐火設(shè)計。7.4.3為防止高溫下預(yù)應(yīng)力混凝土板的爆裂，外荷載和預(yù)應(yīng)力等效荷載共同作用下迎火面混凝土的常溫名義拉應(yīng)力應(yīng)滿足式（7.4.3）：(7.4.3)式中σct——迎火面混凝土的常溫名義拉應(yīng)力（N/mm2）；ft——常溫下混凝土的抗拉強(qiáng)度，計算時取標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2）。7.4.4當(dāng)預(yù)應(yīng)力混凝土板不滿足第7.4.3條的要求時，可按第6.1.2條的措施進(jìn)行防爆裂處理，也可在板底受力鋼筋外側(cè)的混凝土保護(hù)層內(nèi)配置鋼筋網(wǎng)。鋼筋網(wǎng)的鋼筋直徑不宜小于6mm，網(wǎng)格邊長不大于150mm，板厚方向設(shè)不少于雙向?6@600拉結(jié)筋以固定鋼筋網(wǎng)，鋼筋網(wǎng)外層鋼筋的混凝土保護(hù)層厚度不小于《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010要求的保護(hù)層厚度。7.4.5預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)板第一內(nèi)支座上部負(fù)彎矩鋼筋伸入該支座兩側(cè)板內(nèi)的長度ldT均應(yīng)滿足式（7.2.5）。7.5屋架7.5.1當(dāng)預(yù)應(yīng)力屋架下弦桿的截面尺寸和縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的保護(hù)層厚度不小于表7.5.1的規(guī)定時，下弦桿滿足相應(yīng)的耐火極限要求。表7.5.1截面尺寸和縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋保護(hù)層厚度的最小值耐火極限（min）截面尺寸（mm）/縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的保護(hù)層厚度（mm）60120/40160/35200/30300/2590150/55200/45300/40400/35注：預(yù)應(yīng)力屋架下弦桿的截面面積不應(yīng)小于截面最小尺寸平方的2倍；普通鋼筋的混凝土保護(hù)層最小厚度可比表中數(shù)值減少5mm，但不小于《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010對保護(hù)層厚度的規(guī)定。7.5.2預(yù)應(yīng)力屋架下弦桿的高溫承載力可采用常溫方法針對縮減后的有效截面進(jìn)行計算，也可采用附錄D的高級計算方法進(jìn)行確定，再根據(jù)第3.4.1條和第3.1.2條進(jìn)行預(yù)應(yīng)力屋架下弦桿的耐火設(shè)計。7.5.3火災(zāi)下預(yù)應(yīng)力屋架下弦桿的總拉伸變形（即常溫變形與高溫變形之和）不應(yīng)大于計算跨度的萬分之五。7.5.4預(yù)應(yīng)力屋架的上弦桿和受壓腹桿按柱進(jìn)行耐火設(shè)計，受拉腹桿按下弦桿進(jìn)行耐火設(shè)計，節(jié)點耐火性能不低于桿件的耐火性能。

8型鋼混凝土構(gòu)件8.1梁8.1.1型鋼混凝土梁的耐火極限可按下式計算：(8.1.1)式中RT——耐火極限（min），且RT≤150min；M——常溫下按簡支梁計算的梁跨中組合彎矩（kN?m）；Mu——常溫下梁跨中受彎承載力（kN?m），計算時材料強(qiáng)度采用標(biāo)準(zhǔn)值；C——梁的截面周長（mm）。式（8.1.1）的適用范圍為：鋼筋屈服強(qiáng)度300~500MPa、型鋼屈服強(qiáng)度235~460MPa、C30~C60混凝土、截面型鋼含鋼率0.04~0.15、縱向受拉鋼筋配筋率0.6%~1.8%、截面高寬比1.5~3.0、梁截面周長1200~3200mm。型鋼和縱筋的保護(hù)層厚度應(yīng)分別滿足《組合結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》JGJ138和《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010的規(guī)定。8.2柱8.2.1型鋼混凝土柱的耐火極限可按式（8.2.1-1）~式（8.2.1-5）計算：(8.2.1-1)(8.2.1-2)(8.2.1-3)(8.2.1-4)(8.2.1-5)式中RT——耐火極限（min），且RT≤180min；αc——柱截面含鋼率；μ——組合軸向壓力與該力作用點處柱常溫軸向承載力之比，其中后者可按《組合結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》JGJ138的規(guī)定計算，計算時材料強(qiáng)度采用標(biāo)準(zhǔn)值；C——柱的截面周長（mm）；λ——柱的長細(xì)比。繞強(qiáng)軸彎曲時，繞弱軸彎曲時，L為柱的計算長度，h和b分別為柱的截面高度和寬度。As——型鋼截面面積（mm2）Ac——混凝土截面面積（mm2）式（8.2.1-1）~式（8.2.1-5）的適用范圍為：鋼筋屈服強(qiáng)度300~500MPa、型鋼屈服強(qiáng)度235~460MPa、C30~C80混凝土、截面型鋼含鋼率0.04~0.15、縱向受力鋼筋配筋率1%~5%、截面高寬比1~2、偏心率0~1.2、柱長細(xì)比10~120、柱截面周長1200~8000mm。繞強(qiáng)軸彎曲時偏心率=2e0/h，繞弱軸彎曲時偏心率=2e0/b，e0為組合軸向壓力作用點至截面重心的距離。型鋼和縱筋的保護(hù)層厚度應(yīng)分別滿足《組合結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》JGJ138和《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010的規(guī)定。8.2.2在內(nèi)置箍筋的鋼管混凝土柱（圖8.2.2）中，箍筋不應(yīng)與鋼管接觸，鋼管屈服強(qiáng)度應(yīng)不大于400MPa，箍筋應(yīng)采用屈服強(qiáng)度不小于400MPa的普通鋼筋，架立筋宜采用直徑6~8mm的普通鋼筋，箍筋應(yīng)采用焊接圓形箍筋或螺旋箍筋。當(dāng)圓鋼管內(nèi)表面與箍筋之間的凈距為45mm且箍筋直徑和箍筋間距按附錄E的表E.0.1（或表E.0.2）確定時，無防火保護(hù)的內(nèi)置箍筋圓鋼管混凝土柱滿足耐火極限180min（或150min）；當(dāng)方鋼管內(nèi)表面的側(cè)邊中點與箍筋之間的凈距為45mm且箍筋直徑和箍筋間距按附錄E的表E.0.3（或表E.0.4）確定時，無防火保護(hù)的內(nèi)置箍筋方鋼管混凝土柱滿足耐火極限180min（或150min）。圖8.2.2內(nèi)置箍筋的鋼管混凝土柱1—鋼管；2—混凝土；3—箍筋；4—架立筋PAGE43PAGE9加固混凝土構(gòu)件9.1一般規(guī)定9.1.1混凝土構(gòu)件采用外貼鋼板或外貼碳纖維布進(jìn)行加固時，應(yīng)對鋼板或碳纖維布表面及其鄰近區(qū)域進(jìn)行防火隔熱處理。9.1.2混凝土構(gòu)件采用增大截面法進(jìn)行加固時，加固構(gòu)件的耐火設(shè)計應(yīng)符合本規(guī)程第5、6、7章的相應(yīng)規(guī)定。9.2梁9.2.1采用梁底粘貼碳纖維布或鋼板進(jìn)行抗彎加固的混凝土梁，防火隔熱層宜從梁底面延伸至梁側(cè)面，且梁側(cè)面防火隔熱層的設(shè)置高度不應(yīng)小于梁底至底部最上排縱向受拉鋼筋中心的距離加上100mm，同時梁側(cè)面防火隔熱層的厚度宜與梁底面防火隔熱層厚度相同。9.2.2采用非膨脹型防火涂料進(jìn)行防火隔熱處理時，碳纖維布抗彎加固混凝土梁所需的防火涂料厚度可按附錄F確定。9.3板9.3.1采用板底粘貼碳纖維布進(jìn)行加固的混凝土板，防火隔熱層從碳纖維布邊緣向外延伸的寬度不宜小于20mm。9.3.2采用膨脹型防火涂料進(jìn)行防火隔熱處理時，碳纖維布加固混凝土單向板所需的防火涂料厚度可按附錄F確定。9.3.3對于碳纖維布加固混凝土雙向板，可沿兩個正交方向分別利用本規(guī)程第9.3.2條按單向板確定所需的防火涂料厚度，并取兩方向?qū)?yīng)的防火涂料厚度較大值作為最終防火涂料厚度。9.3.4采用碳纖維網(wǎng)格增強(qiáng)聚合物水泥砂漿或碳纖維網(wǎng)格增強(qiáng)地聚物砂漿對混凝土板進(jìn)行加固時，應(yīng)滿足本規(guī)程第9.4.3條的施工要求，當(dāng)常溫下加固板的跨中受彎承載力相比于非加固板跨中受彎承載力的提高幅度小于40%且常溫下按簡支板計算所得加固板的跨中組合彎矩與加固板跨中受彎承載力之比小于0.5時，加固板可不做防火隔熱處理。9.4施工要求9.4.1非膨脹型防火涂料施工時，應(yīng)采用分層涂抹或噴涂的方法。打底涂料厚度宜控制在3mm左右，其它每層涂抹或噴涂厚度宜為5~10mm，且應(yīng)在前一層涂料基本固化或干燥后方可施工后一層。為防止火災(zāi)中涂層脫落，宜在涂層內(nèi)部設(shè)置一層鋼絲網(wǎng)片或其它耐火纖維網(wǎng)片，并將其可靠固定在加固混凝土構(gòu)件上。9.4.2膨脹型防火涂料施工時，宜先涂抹或噴涂厚度10mm的水泥砂漿過渡層，并采用鋼絲網(wǎng)片將其可靠固定在加固混凝土構(gòu)件上，待過渡層干燥后防火涂料底涂層宜采用重力式噴槍在壓力約為0.4MPa的條件下噴涂，面層裝飾涂料可剛涂、噴涂或滾涂。底涂層一般噴2～3遍，每遍厚度不應(yīng)超過0.25mm，且應(yīng)在前一遍干燥后再噴涂后一遍。9.4.3采用碳纖維網(wǎng)格增強(qiáng)聚合物水泥砂漿或碳纖維網(wǎng)格增強(qiáng)地聚物砂漿對混凝土板進(jìn)行加固時，應(yīng)先對板底進(jìn)行鑿毛處理并涂刷一層界面劑，然后涂抹或噴涂聚合物水泥砂漿或地聚物砂漿并粘貼碳纖維網(wǎng)格，砂漿的施工與碳纖維網(wǎng)格的粘貼應(yīng)交替進(jìn)行，且應(yīng)在前一層砂漿基本固化后再施工后一層砂漿。最外層砂漿的厚度宜為8~10mm，內(nèi)部每層砂漿的厚度宜為5~6mm，加固層的總厚度宜為15～30mm。最外層碳纖維網(wǎng)格應(yīng)采用耐火鋼絲綁扎固定于混凝土板底。

附錄A室內(nèi)火災(zāi)的空氣溫度A.0.1室內(nèi)火災(zāi)的空氣溫度可按式（A-1）進(jìn)行計算：(A-1)式中Tg——火災(zāi)發(fā)生后對應(yīng)t時刻的室內(nèi)空氣溫度（℃）；Tg0——火災(zāi)發(fā)生前的室內(nèi)空氣溫度（℃）；Tgm——火災(zāi)發(fā)生后室內(nèi)空氣的最高溫度（℃）；tm——Tgm對應(yīng)的時刻（min）；b——模型參數(shù)，t≤tm時b=0.8，反之則b=1.6。對于通風(fēng)控制型火災(zāi)（當(dāng)時），最高溫度Tgm可按式（A-2）計算：(A-2)式中η——η=為開口因子。其中Aw和h分別為室內(nèi)垂直開口的面積（m2）和開口上、下邊緣之間的高度差（m）；Af——燃料的表面積（m2）；At——由墻和頂棚（不包括開口）組成的散熱表面積（m2）。對于燃料表面控制型火災(zāi)（當(dāng)時），最高溫度Tgm可按式（A-3）計算：(A-3)式中ηcr——ηcr=14.34At/Af；Tgmcr——由ηcr代入式（A-2）求得。最高溫度Tgm對應(yīng)的時刻tm可按式（A-4）計算：(A-4)式中——全盛期火災(zāi)持時（min），由式（A-5）或式（A-6）確定。對于通風(fēng)控制型火災(zāi)：(A-5)對于燃料表面控制型火災(zāi)：(A-6)式中M0——M0=∑MiHi/HW為室內(nèi)可燃材料根據(jù)發(fā)熱量等效原則折合而成的當(dāng)量木材的總質(zhì)量（kg），其中HW為木材的單位發(fā)熱量(MJ/kg)，Mi和Hi分別為第i種可燃材料的質(zhì)量（kg）和單位發(fā)熱量(MJ/kg)，Hi按表A.0.1-1確定；Af——Af=φM0，其中φ為燃料的比表面積(m2/kg)，一般家具0.1<φ<0.4m2/kg，最常見為0.12～0.18m2/kg之間。室內(nèi)當(dāng)量木材的總質(zhì)量M0也可按式（A-7）估計：(A-7)式中q0——根據(jù)建筑物使用功能確定的火災(zāi)荷載密度（MJ/m2），按表A.0.1-2取值；Afloor——受火房間的地板面積(m2)。表A.0.1-1可燃材料的單位發(fā)熱量Hi材料名稱Hi（MJ/kg）材料名稱Hi（MJ/kg）材料名稱Hi（MJ/kg）無煙煤34橡膠輪胎32聚苯乙烯40石油瀝青41絲綢19石油41紙及制品17稻草16泡沫塑料25炭35木材19聚碳酸酯29衣服19羊毛23聚丙烯43煤、焦炭31合成板18聚氨酯23軟木26~31ABS36聚氯乙烯17棉花18丙烯酸28甲醛樹脂15谷物17賽璐璐19汽油44油脂41環(huán)氧樹脂34柴油41廚房廢料18三聚氰胺樹脂18亞麻籽油39皮革19苯酚甲醛29煤油41油氈20聚酯31焦油38泡沫橡膠37聚酯纖維21苯40異戊二烯橡膠45聚乙烯44甲醇20石蠟47甲醛泡沫塑料14乙醇27表A.0.1-2火災(zāi)荷載密度q0建筑使用功能火災(zāi)荷載密度q0（MJ/m2）住宅、公寓一般辦公室醫(yī)院病房旅館住室會議室、講堂、觀眾席設(shè)計室教室圖書室（設(shè)書架）商場1100750550750650220055046001300注：1各類倉庫（包括商場等建筑物的中轉(zhuǎn)庫、書庫）的火災(zāi)荷載密度應(yīng)按實際用途進(jìn)行估計。2表A-2中只包括使用可燃物，不包括裝修可燃物和可燃建筑構(gòu)件。當(dāng)存在后兩者時，應(yīng)按其實際質(zhì)量并結(jié)合表A-1以∑MiHi/HW的方式增加當(dāng)量木材的質(zhì)量。

附錄B標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫條件下的構(gòu)件截面溫度場B.0.1本附錄給出標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫條件下的矩形截面構(gòu)件的截面溫度場，計算過程中采用了如下假設(shè)和條件：（1）受火時間取為30、60、90、120、150、180min共六檔。（2）構(gòu)件截面由勻質(zhì)連續(xù)的混凝土材料組成，不考慮截面上鋼筋面積的影響，也不計及混凝土開裂或表層崩脫后截面局部變化所引起的溫度重分布。（3）高溫下普通混凝土的導(dǎo)熱系數(shù)、比熱容和密度分別按式(4.4.1-1)、(4.4.1-2)和(4.4.1-3)進(jìn)行確定。由于截面和邊界條件的對稱性，對于三面受火和四面受火情況，本附錄只給出了部分截面（見圖B.0.1的陰影區(qū)域）的溫度曲線，曲線的坐標(biāo)原點在截面的左下角點。(a)四面受火(b)三面受火圖B.0.1溫度曲線所在截面區(qū)域B.0.2矩形截面構(gòu)件的截面溫度場圖B.0.2給出了單面受火情況下樓板或墻的截面溫度場，圖B.0.3給出了雙面受火情況下墻的截面溫度場，圖B.0.4~B.0.14給出了相鄰兩面受火情況下柱的截面溫度場，圖B.0.15~B.0.26給出了三面受火情況下梁或柱的截面溫度場，圖B.0.27~B.0.37給出了四面受火情況下柱的截面溫度場。當(dāng)構(gòu)件截面尺寸、受火時間、受火條件等都符合本附錄所列條件時，可直接查取截面溫度場；若不完全相符，可按相近條件查得溫度曲線后再進(jìn)行插值計算。(a)板厚/墻厚80mm(b)板厚/墻厚100mm(c)板厚/墻厚120mm(d)板厚/墻厚150mm(e)板厚/墻厚180mm(f)板厚/墻厚200mm(g)板厚/墻厚250mm(h)板厚/墻厚300mm圖B.0.2單面受火情況下樓板或墻的截面溫度場(a)板厚/墻厚80mm(b)板厚/墻厚100mm(c)板厚/墻厚120mm(d)板厚/墻厚150mm(e)板厚/墻厚180mm(f)板厚/墻厚200mm(g)板厚/墻厚250mm(h)板厚/墻厚300mm圖B.0.3雙面受火情況下墻的截面溫度場(a)升溫時間30min(b)升溫時間60min(c)升溫時間90min(d)升溫時間120min(e)升溫時間150min(f)升溫時間180min圖B.0.4相鄰兩面受火情況下柱的截面溫度場（截面尺寸：300mm×300mm）(a)升溫時間30min(b)升溫時間60min(c)升溫時間90min(d)升溫時間120min(e)升溫時間150min(f)升溫時間180min圖B.0.5相鄰兩面受火情況下柱的截面溫度場（截面尺寸：300mm×500mm）PAGE84PAGE(a)升溫時間30min(b)升溫時間60min(c)升溫時間90min(d)升溫時間120min(e)升溫時間150min(f)升溫時間180min圖B.0.6相鄰兩面受火情況下柱的截面溫度場（截面尺寸：300mm×700mm）(a)升溫時間30min(b)升溫時間60min(c)升溫時間90min(d)升溫時間120min(e)升溫時間150min(f)升溫時間180min圖B.0.7相鄰兩面受火情況下柱的截面溫度場（截面尺寸：400mm×400mm）(a)升溫時間30min(b)升溫時間60min(c)升溫時間90min(d)升溫時間120min(e)升溫時間150min(f)升溫時間180min圖B.0.8相鄰兩面受火情況下柱的截面溫度場（截面尺寸：400mm×600mm）(a)升溫時間30min(b)升溫時間60min(c)升溫時間90min(d)升溫時間120min(e)升溫時間150min(f)升溫時間180min圖B.0.9相鄰兩面受火情況下柱的截面溫度場（截面尺寸：400mm×800mm）(a)升溫時間30min(b)升溫時間60min(c)升溫時間90min(d)升溫時間120min(e)升溫時間150min(f)升溫時間180min圖B.0.10相鄰兩面受火情況下柱的截面溫度場（截面尺寸：500mm×500mm）(a)升溫時間30min(b)升溫時間60min(c)升溫時間90min(d)升溫時間120min(e)升溫時間150min(f)升溫時間180min圖B.0.11相鄰兩面受火情況下柱的截面溫度場（截面尺寸：500mm×800mm）(a)升溫時間30min(b)升溫時間60min(c)升溫時間90min(d)升溫時間120min(e)升溫時間150min(f)升溫時間180min圖B.0.12相鄰兩面受火情況下柱的截面溫度場（截面尺寸：600