(學(xué)生化工創(chuàng)業(yè)設(shè)計作品)聚氨酯膠黏劑-工廠工藝設(shè)計

PAGE第3頁共31頁作品名稱：100噸/年聚氨酯膠黏劑工廠工藝設(shè)計

100噸/年聚氨酯膠黏劑工廠工藝設(shè)計目錄第1章1.1、HYPERLINK概述21.2、HYPERLINK產(chǎn)品方案21.3、HYPERLINK生產(chǎn)方法和工藝流程31.4、HYPERLINK三廢處理5第2章2.1、HYPERLINK總圖布置52.2、HYPERLINK帶控制點的工藝流程圖72.3、HYPERLINK主生產(chǎn)線設(shè)備平面布置圖72.4、HYPERLINK主要設(shè)備裝配圖及設(shè)計計算說明書72.5、HYPERLINK工藝計算(物料衡算、設(shè)備計算、)…102.6、HYPERLINK設(shè)備規(guī)范表（主生產(chǎn)線及公用工程）182.7、HYPERLINK\s"1,23888,23892,0,,能量衡算"能量衡算202.8、HYPERLINK符號說明222.9、HYPERLINK用戶手冊232.10、HYPERLINK參考文獻30

第1章1.1、概述聚氨酯（PU）膠粘劑是指在分子鏈中含有氨基甲酸酯基團（－NHCOO－）或異氰酸酯基（－NCO）的膠粘劑。聚氨酯膠粘劑是目前正在迅猛發(fā)展的聚氨酯樹脂中的一個重要組成部分，具有良好的耐磨,耐水,耐油,耐溶劑,耐化學(xué)藥品,耐臭氧及防霉菌等優(yōu)異性能，在許多方面都得到了廣泛的應(yīng)用，是八大合成膠粘劑中的重要品種之一。聚氨酯膠粘劑自20世紀40年代在德國工業(yè)化之后，經(jīng)過幾十年的發(fā)展，已開發(fā)出各種類型的品種，其化學(xué)基礎(chǔ)研究和技術(shù)現(xiàn)在已經(jīng)趨于成熟。而由于近年來我國石油資源消費缺口很大，化工原料大量依賴進口的狀況沒有根本性改變，而且原料價格隨著石油的漲價而升高，再生資源便成為解決原料緊缺的捷徑，而且來源豐富，成本低廉。聚合物回收再生利用是解決資源短缺的一種可行的方法。目前，在國外，Dow公司，英國ICI公司，德國Beyer，BASF等公司都有從廢舊聚合物中回收聚醚/聚酯后再用于制備聚氨酯材料的研究報道，根據(jù)其制造方法，可估算出其成本較高，經(jīng)濟效益不顯著。在國內(nèi)，中科院蘭州理化技術(shù)研究所有推出利用廢聚酯生產(chǎn)聚酯多元醇的技術(shù)。一些企業(yè)機構(gòu)也有對類似產(chǎn)品的研究，但卻在細節(jié)上過于粗糙，仍存在不少問題，如含水量大，粘度大，副產(chǎn)品無法分離等，這都對預(yù)聚體的制備帶來很大難度。本研究采用T210系列的再生聚醚，它們是從某種廢舊聚合物中回收再生的幾種分子量不同的聚醚，其性能穩(wěn)定適中，并且價格便宜，僅是傳統(tǒng)聚醚的40%左右。再生聚醚在成本上頗具優(yōu)勢，且應(yīng)用廣泛，擁有較廣闊的發(fā)展前景，特別是在聚氨酯領(lǐng)域中。研究此再生聚醚的利用是很有價值意義的。本設(shè)計為100噸/年聚氨酯膠黏劑工廠工藝設(shè)計1.2、產(chǎn)品方案1.2.1、產(chǎn)品名稱：聚氨酯（PU）膠黏劑1.2.2、產(chǎn)品性質(zhì)：該成品外觀無色或淺黃色透明粘液。具有良好的耐油性、韌性、耐磨性、耐老化性和粘合性。1.2.3、生產(chǎn)規(guī)模：100噸/1.2.4、產(chǎn)品包裝：產(chǎn)品外包裝為聚丙烯桶，凈重為10kg/桶，25kg/1.3、生產(chǎn)方法和工藝流程1.3.1、生產(chǎn)方法：生產(chǎn)方法采用醇解法，預(yù)聚體法。1.3.2、工藝流程1.3.2.1、工藝流程方框圖廢氨綸醇解廢氨綸醇解冷卻萃取水洗過濾包裝工藝流程方框圖廢渣液相固相回收DEG乙醚單組份反應(yīng)罐廢水單組份膠黏劑甲料反應(yīng)罐乙料反應(yīng)罐乙料甲料雙組份膠黏劑1.4、三廢處理1.4.1、廢渣乙醚水洗后，經(jīng)過壓濾機有少量的濾渣濾出，如果直接倒出對環(huán)境有影響，可根據(jù)成分對其進行回收，減少對空氣的污染。1.4.2、廢水主要有醇解冷卻水、洗滌水等，大部分回收重復(fù)使用，少量排放物進行酸堿綜合處理或通過三級廢水綜合處理池進行無害化處理達標后排放。1.4.3、廢氣該項目沒有特別需要處理的廢氣。藥品等揮發(fā)的氣體符合三廢排放處理標準，不需要大型的設(shè)備處理。1.4.4、噪聲該項目沒有特別需要噪聲處理的大型設(shè)備，基本無噪聲污染。1.4.5、粉塵本項目無粉塵產(chǎn)生。無粉塵污染。1.4.6、對環(huán)境的影響分析經(jīng)過對上述污染源和污染物的處理，本項目排放氣體達到《鍋爐煙塵排放標準》和《工業(yè)“三廢”排放試行標準》要求，不增加項目區(qū)域局部大氣污染程度。經(jīng)過對廢水處理，排放的廢水達到《污水綜合排放標準》（GB8978－88）要求，不增加該區(qū)域地面體系的污染程度。第2章2.1、總圖布置2.1.1、工廠總平面布置圖（詳見CAD附圖一）2.1.2、全廠總平面說明本設(shè)計所租用的生產(chǎn)廠房位于廣西柳州市官塘工業(yè)開發(fā)區(qū)，柳州市全年主導(dǎo)風向為東南風.最大風速為9米/秒，年平均風速2.5米/秒.本設(shè)計聚氨酯生產(chǎn)廠座北朝南，總廠長25米，寬25米，總面積為625m2.1.2.1、進出口進出口主要包括人流出入口、物流出入口。2.1.2.1.1、物流入口／人流出入口：位于總廠平面的前方，門口向東，為總廠正門，門寬7米；為方便物流運輸，物流出入口分開設(shè)置2.1.2.1.2、物流進口：位于總廠平面的左側(cè)，門口向西，門寬7米考慮到所租廠房的實際情況及占地面積較小的特點，不宜留出太大空地讓車輛倒車或反方向開行，原料運輸車從物流入口進，卸料完畢后直接從物流出口出，物流出入口對著行政區(qū)與生產(chǎn)車間之間的主干道，而廢氨綸等原料存貯倉庫就位于物流入口北面，距離為4米，方便短捷。2.1.2.1.3、物流出口／廢料出口：位于總廠平面的后方，門口向西，門寬7米，靠近堆渣場、廢水處理區(qū)及生產(chǎn)車間出口。生產(chǎn)過程產(chǎn)生不可回收的廢渣，經(jīng)出來后運往堆渣場，集中到一定量后方可運出。2.1.2.2、道路考慮到我們是創(chuàng)業(yè)起步階段，工廠規(guī)模較小，運輸量較小，道路不宜留置過大，已便達到較好的投資效益。道路布置主要分兩種，主干道和次干道，主干道5.5米寬，次干道3.5米，轉(zhuǎn)彎出半徑為6米。各主干道和次干道之間相互連通，路面為水泥路面。廠區(qū)地勢平坦。道路面積：計算得S=5.5×25+3.5×5.5+3.5×5.5=176m2左右，占總廠區(qū)面積百分數(shù)：176÷625×100%=28.2%2.1.2.3、建筑物在廠區(qū)內(nèi)，按照建筑功能和區(qū)域劃分主要分成：2.1.2.3.1、生活及行政辦公區(qū)：建筑物主要包括廠部辦公樓、小型停車場、食堂、宿舍樓，分布在廠房的前半?yún)^(qū)，為風向的上游。辦公樓為兩層，一樓為辦公用樓；二樓為職工宿舍用樓。2.1.2.3.2、生產(chǎn)車間：共有兩個區(qū)域，置北向南上下對稱分布，由一條通道隔開，分成南北區(qū)。北部區(qū)域為生產(chǎn)區(qū)，南部區(qū)域為車間辦公區(qū)和儲存區(qū)。生產(chǎn)區(qū)主要由貯存區(qū)、反應(yīng)區(qū)等部分組成。車間辦公區(qū)由車間辦公室、休息室、機修車間、廁所組成。車間辦公區(qū)和儲存區(qū)位于風向上游。2.1.2.3.3、輔助及動力設(shè)施：包括消防栓、堆渣場、污水處理區(qū)、配電車間等。分布全廠的后方的不同區(qū)域。廢渣堆場及污水處理區(qū)布置在生產(chǎn)車間的下風口，即廠區(qū)的左上角。2.1.2.3.4、工廠總建筑面積：3×6+6×6+6×14+9×15+3×4+2×4+1×1+3×33×4=315m占總廠區(qū)面積百分數(shù)：315÷625×100%=50.4%土建工程方案：主廠房為單層工業(yè)廠房，柱為鋼筋混凝土柱，四周設(shè)墻體（個別地方根據(jù)工作需用和安全需要設(shè)有矮墻），頂部為玻璃鋼瓦。辦公樓、食堂、配電車間及原料倉庫為鋼筋混凝土框架+磚墻的房屋結(jié)構(gòu)2.1.2.4、綠化地綠化設(shè)計以草皮、灌木為主，除了交通干道和建筑物所占面積，剩下的全部集中綠化，種植草皮，灌木以及對大氣含塵，含菌濃度不產(chǎn)生有害影響的樹木，起到防火減塵、減弱噪聲作用。廠區(qū)綠化地面積=1×14+2×6+0.8×16+2×6=50.8m2，約占廠區(qū)總面積8%,受所租廠房原布局和面積的限制，綠化帶面積不宜過大，否則會增加投資。2.2、帶控制點的工藝流程圖2.2.1、帶控制點的工藝流程圖（詳見CAD附圖二）2.2.2、工藝流程簡述2.2.2.1、原料廢棄的氨綸：來自氨綸廠廢棄的氨綸及廢綸舊衣物等邊角料。有專門的車輸送到工廠，人工進料到反應(yīng)釜內(nèi)。醇解劑：醇解劑外購，數(shù)量可以根據(jù)生產(chǎn)的需要購買。催化劑：所用到的各種催化劑都需外購， TDI，乙酸乙酯等：需要外購，由于藥品的價格相對較貴，可根據(jù)流動資金來選購。2.2.2.2、醇解反應(yīng)按工藝配方加入廢棄的氨綸絲和部分醇解劑后，啟動攪拌，緩慢再加入，控制反應(yīng)罐溫度達到200℃。攪拌反映5h；注意反應(yīng)罐溫度不能過低，溫度達不到要求的使反映不完全或者副產(chǎn)物生成過多。2.2.2.3、乙醚洗滌醇解出來的產(chǎn)品冷卻后成蠟狀物質(zhì)，用乙醚洗滌可去除雜質(zhì)。由于乙醚易揮發(fā)，因此需要冷凝器來冷凝揮發(fā)的乙醚。攪拌反應(yīng)1h；溫度為室溫：洗滌結(jié)束利用液位差將料液流入XAY30/1250-U廂式液壓壓緊式壓濾機。2.2.2.4、過濾料液經(jīng)過壓濾機，將濾液、濾渣分離，濾液利用泵把濾液送進V-106貯液罐。濾渣經(jīng)水洗后壓干送堆渣場。2.2.2.5、水洗在不斷攪拌下，用熱水對V-106貯液罐里的液體進行洗滌。分層后靜置，先放出水，放出達到分層邊界時，檢測液體符合標準時才開聚酯聚醚閥。洗滌水進行處理，同時回收DEG。2.2.2.6、單組份反應(yīng)在不斷攪拌下，根據(jù)量的要求向R-102反應(yīng)釜放入聚醚，催化劑和TDI等，溫度控制在80-90℃.攪拌反應(yīng)1.5h。2.2.2.7、雙組份反應(yīng)甲料：在不斷攪拌下，向R-103反應(yīng)釜加入助劑，TDI乙酸乙酯等，溫度控制855℃，反應(yīng)2h。乙料：在不斷攪拌下，向R-104反應(yīng)釜加入三羥甲基丙烷，TDI乙酸乙酯等等，溫度控制在85℃左右，反應(yīng)的時間為2h.2.3、主生產(chǎn)線設(shè)備平面布置圖2.3.1、一層平面布置圖（詳見CAD附圖三）2.4、主要設(shè)備裝配圖及設(shè)計計算說明書（整個設(shè)計用到反應(yīng)釜個數(shù)較多，可選醇解反應(yīng)釜來做代表）2.4.1、醇解反應(yīng)罐裝配圖（詳見附圖四）2.4.2、醇解反應(yīng)罐設(shè)計計算說明書2.4.2.1、醇解反應(yīng)罐的基本結(jié)構(gòu)包括：2.4.2.1.1、罐體罐體由底座、外筒體構(gòu)成主體結(jié)構(gòu)，主要部分是一圓柱容器。底座、外筒體均用鋼筋混凝土澆鑄而成。外筒體外部用四道鐵箍加固，具有足夠的強度和反應(yīng)體積以保證反應(yīng)物達到規(guī)定轉(zhuǎn)化率所需的時間,材料根據(jù)反應(yīng)物的來選取16MnR.2.4.2.1.2、攪拌裝置由電動機、減速器、攪拌軸及攪拌漿組成。它的傳動由電機和減速機通過聯(lián)軸節(jié)帶動攪拌軸裝置來完成。良好的攪拌裝置，既可使罐內(nèi)物料充分混合，均勻分散，使懸浮體系保持穩(wěn)定。電動機的功率選取對節(jié)約電能有很大的影響，過小功率沒有達到實驗要求，導(dǎo)致攪拌不均勻，嚴重影響產(chǎn)品的性能。2.4.2.1.3、工藝接管根據(jù)工藝要求，反應(yīng)罐上配有廢氨綸絲、醇解劑、催化劑等入口，物料出口。2.5、工藝計算(物料衡算及設(shè)備計算)2.5.1、基礎(chǔ)數(shù)據(jù)2.5.1.1.廢棄的氨綸絲含氨綸一般為65.66%，計算按512.8千克/噸；2.5.1.2.醇解劑與氨綸絲的比例為2：1、其他的均為1：1、催化劑的用量按反應(yīng)物的質(zhì)量0.25%～0.75%；2.5.1.3.工廠年工作日300-330d；;2.5.1.4.工廠三班三倒，年生產(chǎn)100t，計算按305kg/d計；2.5.1.5.醇解反應(yīng)時間為5h，計算按每班每個反應(yīng)罐生產(chǎn)1罐計；2.5.1.6.單雙組份的反應(yīng)時間為1h，計算按每班每個反應(yīng)罐生產(chǎn)1罐計；2.5.1.7化學(xué)反應(yīng)方程式：TDI+聚醚單組份聚氨酯膠黏X304X=Y=17.79kg廢棄氨綸質(zhì)量M=286.2÷65.66%÷85%=512.8kg醇解劑(DEG)=512.8×2=1025.6.3kg催化劑用量為醇解劑用量的0.25%～0.75%則M=5.13～15.38kg2.5.22.5.2.1查相關(guān)資料得到：氨綸的密度為1～1.3g/cm醇解劑（DEG）的密度為1.118g/cm催化劑（二月桂酸二丁基錫）的密度為1.066g/cm則V氨綸=mV醇=mV催化劑=m反應(yīng)釜采用的是間歇反應(yīng)式，因此一天中反應(yīng)釜分三次進料和放料，則一次進料后反應(yīng)物及催化劑所占的體積為：V=V氨綸/3+V醇/3+V催化劑/3=0.171+0.612+0.4810.808m由于物料的粘度較大裝料系數(shù)實際反應(yīng)釜的體積：V0.95m圓整后V=1m2.5.2.2（1）筒體和封頭形式、選擇圓柱形筒體，標準橢圓形頭.（2）確定內(nèi)簡體和封頭的直徑設(shè)備容積要求1m3，反應(yīng)物科為液固相類型，H／D＝1～1.3，考慮到容器不大，故選取片H／D＝1.3。根據(jù)工藝要求，裝料系數(shù)V＝o．85。則估算DD=1.03m圓整到公稱直徑D=1000mm封頭取與內(nèi)簡體相同內(nèi)徑，封頭直邊高度由《化工設(shè)備設(shè)計基礎(chǔ)》附表6選取得=25mm工程上將D/2h=2即a/b=2的橢圓形封頭稱為標準橢圓封頭即：1000/2h=2，則曲面高度為250mm（3）確定內(nèi)筒體高度：當D=1000mm，h2=25mm時，有同上附表有內(nèi)筒封頭容積Vki=0.151.m則H==m圓整后H=1000mm(4)選取夾套直徑D選取D=Di+100=1000+100=1100mm夾套封頭也采用標準橢圓形，并與夾套筒體取相同直徑。（5）確定夾套高度Hj設(shè)夾套高度Hj等于料液高度（一般不應(yīng)低于料液高度），則：Hj==m圓整后取Hj=850mm（6）校核傳熱面積A工藝要求傳熱面積為3m，查同上附表有內(nèi)筒體封頭表面積Ａki=1.16m,1m高筒體表面積A1=Di×1=3.14m,總傳熱面積A=3.14+1.16=4.3m，滿足工藝要求。2.5.2.3內(nèi)筒（1）選擇材料，確定設(shè)計壓力有建議并分析工藝要求和腐蝕因素，按照《鋼制壓力容器》（GB150—98）規(guī)定，決定選用GB6654-16MnR熱軋鋼板。在200°C一下的許用應(yīng)力由附表查得，[σ]t=141Mpa，常壓屈服限=285Mpa.夾套為一內(nèi)壓容器，取計算壓力等于夾套內(nèi)最高工作壓力，即pc=0.4Mpa.內(nèi)筒體和底封頭及受內(nèi)壓又受外壓的作用。按內(nèi)壓取計算壓力pc=0.1Mpa，按外壓取計算壓力pc=0.4Mpa（考慮操作過程可能出現(xiàn)的最大壓力差）。（2）夾套筒體和夾套封頭壁厚計算夾套筒體計算壁厚：（夾套采用雙面焊，局部損傷檢查，查表有=0.85）==1.84mm取鋼板厚度負偏差C1=0.6mm，腐蝕裕量C2=2mm,故厚度附加量C=C1+C2=2.6mm。根據(jù)鋼板規(guī)格，取夾套筒體名義厚度nj=4.44mm夾套封頭計算壁厚==2.30mm取厚度附加量C=2.6mm，確定取夾套封頭壁厚等于4.9mm（3）內(nèi)筒體壁厚計算eq\o\ac(○,1)按接收0.1Mpa內(nèi)壓計算焊縫系數(shù)同夾套，取=0.85，則內(nèi)筒體計算壁厚為：eq\o\ac(○,2)按承受0.4Mpa外壓計算設(shè)內(nèi)筒體名義厚度n=10mm，取C1=0.8，C2=2，則C=2.8，e=n–C=10-2.8=7.2mm,內(nèi)筒體外徑D0=Di+2n=1020mm，內(nèi)筒體計算長度L=Hj+h=850+×（300+10）=954mm。則L/D0=954/1020=0.935,D0/e=1020/7.2=141.7,由《化工設(shè)備設(shè)計基礎(chǔ)》圖表查得B=18Mpa，此時許用外壓[p]為：[p]=Mpa因此取n=10mm滿足內(nèi)筒體穩(wěn)定性要求。故取內(nèi)筒體壁厚n=10mm可以滿足要求。(4)內(nèi)筒封頭設(shè)計計算考慮到加工制造方便，取封頭與筒體等厚，即取封頭名義厚度nk=10m按內(nèi)壓計算肯定是滿足強度要求的，下邊僅按封頭受外壓情況進行校核。封頭有效厚度e=10-2.8=7.2mm，橢圓封頭的當量球殼內(nèi)半徑Ｒｉ＝ＫｉＤｉ＝0.91020＝918mm（標準橢圓形封頭Ｋｉ=0.9）。則技術(shù)系數(shù)A：A=0.125查圖表得B=50Mpa,則可得許用外壓：[p]=Mpa故封頭壁厚取10mm不能滿足穩(wěn)定性要求。所以又設(shè)筒體封頭名義厚度n=12mm，則封頭有效厚度e=12-2.8=9.2mm。橢圓封頭的當量球殼內(nèi)半徑Ｒｉ＝ＫｉＤｉ＝0.91020＝918mm（標準橢圓形封頭Ｋｉ=0.9）。則技術(shù)系數(shù)A：A=0.125查圖表得B=58Mpa,則可得許用外壓：[p]=Mpa故封頭壁厚取12mm能滿足穩(wěn)定性要求（5）水壓試驗校核eq\o\ac(○,1)實驗壓力據(jù)式，內(nèi)壓實驗壓力取P=P+0.1=0.1+0.1=0.2Mpa;夾套試驗壓力取P=P+0.1=0.4+0.1=0.5Mpaeq\o\ac(○,2)外壓實驗校核內(nèi)筒筒體應(yīng)力Mpa夾套筒體應(yīng)力Mpa而0.9=0.9，故內(nèi)筒和夾套內(nèi)筒均滿足水壓試驗時的應(yīng)力要求。eq\o\ac(○,3)外壓試驗校核由前計算，當內(nèi)筒筒體取10mm厚時，它的許用外壓為[p]=0.53Mpa，大于夾套0.4Mpa的水試驗壓力，所以滿足壓力要求。2.5.2.4因夾套溫度較高，故需外加保溫，因而選B型耳式支座。選用支座B4JB/T4725—922.5.2.5最大的開孔為人孔，選擇長圓型回轉(zhuǎn)蓋快開人孔，標記為：人孔PN5，400300，JB579-792.5.2.6管路計算公式采用：di=1、液體幾口接管采用液體物料飛機管架（20分鐘加料完v=2.5m/s）醇：mS=2051.3/2060=1.709Kg/SVS=mS/=1.709/1.118=0.001529di==27.9則：DN=30mm，醇進口接管采用無縫鋼管，法蘭采用PN1.0，DN30，HG20593—97醇解劑等加料口接管采用無縫鋼管，法蘭采用PN1.0，DN30，HG20593—97。2、廢氨綸加料口接管及法蘭選擇取DN=40mm,接管采用無縫鋼管，法蘭采用PN1.0，DN40，HG20593—97。3、視鏡視鏡接管采用無縫鋼管，法蘭采用PN10.0，DN100，HG20593—974、溫度計和壓力計接管一樣采用無縫鋼管，法蘭采用PN1.0，DN30，HG20593—97。5、出料口采用無縫鋼管，法蘭采用PN1.0，DN60，HG20593—97。攪拌軸，攪拌器及傳動裝置的設(shè)計和選擇為了使物料均相混勻，選擇平直槳式攪拌器。2.5.2.7按照《化工容器及設(shè)備簡明設(shè)計手冊》中攪拌器形式的參數(shù)，有：攪拌槳的直徑d=（0.25～0.75）D=250～750mm取d=700mm攪拌槳的寬度b=（0.1～0.3）d=70～210mm取b=100mm槳葉距離槽底的高度為h=(0.2～1)d=140～700mm取h=200mm選擇攪拌槳的轉(zhuǎn)速n=60r/min=1r/s由于物料屬于高黏度的物體，需要的攪拌軸直徑較大，所選擇的攪拌功率也相對實際計算得到的功率大，現(xiàn)在選擇電機功率即軸上的攪拌功率N軸=9.8KW，轉(zhuǎn)速n=60r/min.攪拌軸直徑d軸≥A=A攪拌軸選擇不銹鋼作為材料，根據(jù)經(jīng)驗公式剪應(yīng)力為15~25的時候，材料為不銹鋼是，變化系數(shù)A的選擇范圍是13.4~11.3，得到攪拌軸的最小直徑是d=7.3cm根據(jù)工藝要求選擇d軸=12cm反應(yīng)釜內(nèi)溶液密度的計算=1.09×10kg/m攪拌功率計算選擇轉(zhuǎn)速n=60r／min=1r/s物料的粘度μ=1.7Pa.sRe=dnρ/μ=0.72×1×1.09×103÷1.7=314.210＜Re＜104，攪拌槽中的流體為過渡區(qū)，流體不會出項大的旋渦，不需要擋板。Re=314.2∵10＜Re＜400∴Fr準數(shù)的影響可以忽略，φ準數(shù)可以從Rushton圖中查到φ=2.57N=φρnd=2.57×1.09×10×1×0.7=0.806KW由于物料黏度較大，物料較多，選擇2個折葉槳式攪拌葉片，可以使物料混合均勻。N=2×N=2×0.806=1.612KW2.5.2.8電機選擇傳動效率包括減速器、聯(lián)軸器印密封裝置處的效率。設(shè)整個系統(tǒng)的總效率為0.95（一般可以據(jù)現(xiàn)場情況類比）則電動功率P=9.8/0.95=10.32。參考電機系列，電機功率10.5kw。根據(jù)工作環(huán)境及與減速器的聯(lián)接形式，可選用YB130M—4安裝型式的電動機。減速機選用YB130M—4電機同步轉(zhuǎn)速1500r／min，滿載時轉(zhuǎn)速1400r／min，減速比i=～30,按減速器標準系列取t=29,輸出軸徑50mm。由《化工設(shè)備設(shè)計基礎(chǔ)》表18-12，選用單級擺線針輪減器，輸出軸頭型為夾殼型，選用BLD1.5-229Q型減速器。聯(lián)軸器選擇選用JQ型夾殼式聯(lián)軸器，標記符號為JQ—50.機座選擇由于攪拌軸軸向力不大，聯(lián)軸器為夾殼大，故選用J—A型機應(yīng)。由于減速器軸徑為50mm。故選用J-A-50型機座即可。軸封裝置為了密封可靠，選用單端面小彈簧平衡型機械密封2.5.3生成單組份聚氨酯膠黏劑反應(yīng)釜的相關(guān)計算TDI+聚醚單組份聚氨酯膠黏X304X=Y=17.79kg2.5.3.1查相關(guān)資料得到：TDI的密度為1.22g/cm聚醚的密度為0.98g/cm由于催化劑阻聚劑等等用量相對反應(yīng)物來說較小，因此在估算反應(yīng)釜的體積可以忽略不計。則VTDI=mV聚醚=m則第一次進料后反應(yīng)物及催化劑所占的體積大約為：V=VTDI+V聚醚+=0.015+0.292=0.307m由于物料的粘度較大裝料系數(shù)實際反應(yīng)釜的體積：V0.361m2.5.3.2（1）筒體和封頭形式、選擇圓柱形筒體，標準橢圓形頭.(2)確定內(nèi)簡體和封頭的直徑設(shè)備容積要求1m，反應(yīng)物為液液相類型，H／D＝1～1.3，考慮到容器不大，故選取片H／D＝1.3。根據(jù)工藝要求，裝料系數(shù)V＝0.85。則估算DD=0.75m圓整到公稱直徑D=800mm封頭取與內(nèi)簡體相同內(nèi)徑，封頭直邊高度由《化工設(shè)備設(shè)計基礎(chǔ)》附表6選取得=25mm工程上將D/2h=2即a/b=2的橢圓形封頭稱為標準橢圓封頭即：1000/2h=2，則曲面高度為200mm（3）確定內(nèi)筒體高度：當D=800mm，h2=25mm時，有同上附表有內(nèi)筒封頭容積Vki=0.0796m則H==m圓整后H=600mm(4)選取夾套直徑D選取D=Di+100=800+100=900mm夾套封頭也采用標準橢圓形，并與夾套筒體取相同直徑。（5）確定夾套高度Hj設(shè)夾套高度Hj等于料液高度（一般不應(yīng)低于料液高度），則：Hj==m圓整后取Hj=500mm（6）校核傳熱面積A工藝要求傳熱面積為3.5m，查同上附表有內(nèi)筒體封頭表面積Ａki=0.754m,1m高筒體表面積A=Di×1=2.51m,總傳熱面積A=2.51+0.754=3.26m，滿足工藝要求。2.5.3.3（1）選擇材料，確定設(shè)計壓力有建議并分析工藝要求和腐蝕因素，按照《鋼制壓力容器》（GB150—98）規(guī)定，決定選用GB6654-16MnR熱軋鋼板。在80～90°C一下的許用應(yīng)力由附表查得，[σ]t=170Mpa，常壓屈服限=345Mpa.夾套為一內(nèi)壓容器，取計算壓力等于夾套內(nèi)最高工作壓力，即pc=0.4Mpa.內(nèi)筒體和底封頭及受內(nèi)壓又受外壓的作用。按內(nèi)壓取計算壓力pc=0.1Mpa，按外壓取計算壓力pc=0.4Mpa（考慮操作過程可能出現(xiàn)的最大壓力差）。（2）夾套筒體和夾套封頭壁厚計算夾套筒體計算壁厚：（夾套采用雙面焊，局部損傷檢查，查表有=0.85）==1.25mm取鋼板厚度負偏差C1=0.6mm，腐蝕裕量C2=2mm,故厚度附加量C=C1+C2=2.6mm。根據(jù)鋼板規(guī)格，取夾套筒體名義厚度nj=3.85mm夾套封頭計算壁厚==1.56mm取厚度附加量C=2.6mm，確定取夾套封頭壁厚等于4.16mm（3）內(nèi)筒體壁厚計算eq\o\ac(○,1)按接收0.1Mpa內(nèi)壓計算焊縫系數(shù)同夾套，取=0.85，則內(nèi)筒體計算壁厚為：eq\o\ac(○,2)按承受0.4Mpa外壓計算設(shè)內(nèi)筒體名義厚度n=10mm，取C1=0.8，C2=2，則C=2.8，e=n–C=10-2.8=7.2mm,內(nèi)筒體外徑D0=Di+2n=820mm，內(nèi)筒體計算長度L=Hj+h=500+×（300+10）=603mm。則L/D0=603/820=0.736,D0/e=820/7.2=113.9,由《化工設(shè)備設(shè)計基礎(chǔ)》圖表查得B=45Mpa，此時許用外壓[p]為：[p]=Mpa因此取n=10mm滿足內(nèi)筒體穩(wěn)定性要求。故取內(nèi)筒體壁厚n=10mm可以滿足要求。（4）內(nèi)筒封頭設(shè)計計算考慮到加工制造方便，取封頭與筒體等厚，即取封頭名義厚度nk=10mm。按內(nèi)壓計算肯定是滿足強度要求的，下邊僅按封頭受外壓情況進行校核。封頭有效厚度e=10-2.8=7.2mm，橢圓封頭的當量球殼內(nèi)半徑Ｒｉ＝ＫｉＤｉ＝0.9800＝720mm（標準橢圓形封頭Ｋｉ=0.9）。則技術(shù)系數(shù)A：A=0.125查圖表得B=50Mpa,則可得許用外壓：[p]=Mpa故封頭壁厚取10mm不能滿足穩(wěn)定性要求。所以又設(shè)筒體封頭名義厚度n=12mm，則封頭有效厚度e=12-2.8=9.2mm。橢圓封頭的當量球殼內(nèi)半徑Rｉ＝KｉDｉ＝0.9800＝720mm（標準橢圓形封頭Ｋｉ=0.9）。則技術(shù)系數(shù)A：A=0.125查圖表得B=58Mpa,則可得許用外壓：[p]=Mpa故封頭壁厚取12mm能滿足穩(wěn)定性要求（5）水壓試驗校核eq\o\ac(○,1)實驗壓力據(jù)式，內(nèi)壓實驗壓力取P=P+0.1=0.1+0.1=0.2Mpa;夾套試驗壓力取P=P+0.1=0.4+0.1=0.5Mpaeq\o\ac(○,2)外壓實驗校核內(nèi)筒筒體應(yīng)力Mpa夾套筒體應(yīng)力Mpa而0.9=0.9，故內(nèi)筒和夾套內(nèi)筒均滿足水壓試驗時的應(yīng)力要求。eq\o\ac(○,3)外壓試驗校核由前計算，當內(nèi)筒筒體取10mm厚時，它的許用外壓為[p]=0.47Mpa，大于夾套0.4Mpa的水試驗壓力，所以滿足壓力要求。2.5.3.4因夾套溫度較高，故需外加保溫，因而選B型耳式支座。選用支座B4JB/T4725—922.5.3.5最大的開孔為人孔，選擇長圓型回轉(zhuǎn)蓋快開人孔，標記為：人孔PN5，400300，JB579-792.5.3.6管路計算公式采用：di=(1)液體幾口接管采用液體物料飛機管架（10分鐘加料完v=5m/s）聚醚：mS=286.2/1060=0.477Kg/SVS=mS/=0.477/0.98=0.487di==0.352m則：DN=35mm，醇進口接管采用無縫鋼管，法蘭采用PN1.0，DN35，HG20593—97催化劑阻聚劑等加料口接管采用無縫鋼管，法蘭采用PN1.0，DN20，HG20593—97。(2)TDI加料口接管及法蘭選擇取DN=30mm,接管采用無縫鋼管，法蘭采用PN1.0，DN30，HG20593—97。(3)視鏡視鏡接管采用無縫鋼管，法蘭采用PN10.0，DN100，HG20593—97(4)溫度計和壓力計接管一樣采用無縫鋼管，法蘭采用PN1.0，DN30，HG20593—97。(5)出料口采用無縫鋼管，法蘭采用PN1.0，DN60，HG20593—97。2.5.3.7攪拌軸，攪拌器及傳動裝置的設(shè)計和為了使物料均相混勻，選擇平直槳式攪拌器。1.攪拌槳的選型按照《化工容器及設(shè)備簡明設(shè)計手冊》中攪拌器形式的參數(shù)，有：攪拌槳的直徑d=（0.25～0.75）D=200～500mm取d=400mm攪拌槳的寬度b=（0.1～0.3）d=40～120mm取b=80mm槳葉距離槽底的高度為h=(0.2～1)d=16～80mm取h=50mm選擇攪拌槳的轉(zhuǎn)速n=60r/min=1r/s由于物料屬于高黏度的物體，需要的攪拌軸直徑較大，所選擇的攪拌功率也相對實際計算得到的功率大，現(xiàn)在選擇電機功率即軸上的攪拌功率N軸=9.8KW，轉(zhuǎn)速n=60r/min.攪拌軸直徑d軸≥=攪拌軸選擇不銹鋼作為材料，根據(jù)經(jīng)驗公式剪應(yīng)力為15~25的時候，材料為不銹鋼,變化系數(shù)A0的選擇范圍是13.4~11.3，得到攪拌軸的最小直徑是d=7.3cm根據(jù)工藝要求選擇d軸=12cm反應(yīng)釜內(nèi)溶液密度的計算ρ==0.990×10kg/m攪拌功率計算選擇轉(zhuǎn)速n=60r／min=1r/s物料的粘度μ=2.3Pa.sRe=dnρ/μ=0.4×0.4×1×990÷2.3=68.8710＜Re＜104，攪拌槽中的流體為過渡區(qū)，流體不會出項大的旋渦，不需要擋板。Re=68.87∵10＜Re＜400∴Fr準數(shù)的影響可以忽略，φ準數(shù)可以從Rushton圖中查到φ=1.65N=φρnd=1.65×0.990×10×1×0.4=0.653KW由于物料黏度較大，物料較多，選擇2個折葉槳式攪拌葉片，可以使物料混合均勻。N=2×N=2×0.653=1.306KW2.傳動裝置：電機選擇傳動效率包括減速器、聯(lián)軸器印密封裝置處的效率。設(shè)整個系統(tǒng)的總效率為0.95（一般可以據(jù)現(xiàn)場情況類比）則電動功率P=9.8/0.95=10.32。參考電機系列，電機功率10.5kw。根據(jù)工作環(huán)境及與減速器的聯(lián)接形式可選用YB130M—4安裝型式的電動機。減速機選用YB130M—4電機同步轉(zhuǎn)速1500r／min，滿載時轉(zhuǎn)速1400r／min，則減速比i=～30,按減速器標準系列取t=29,輸出軸徑50mm。由《化工設(shè)備設(shè)計基礎(chǔ)》表18-12，選用單級擺線針輪減器，輸出軸頭型為夾殼型，選用BLD1.5-229Q型減速器。聯(lián)軸器選擇選用JQ型夾殼式聯(lián)軸器，標記符號為JQ—50.機座選擇由于攪拌軸軸向力不大，聯(lián)軸器為夾殼大，故選用J—A型機應(yīng)。由于減速器軸徑為50mm。故選用J-A-50型機座即可。軸封裝置為了密封可靠，選用單端面小彈簧平衡型機械密封2.5.4.甲料：聚醚+TDI+乙酸乙酯甲料乙料：三羥甲基丙烷+TDI+乙酸乙酯乙料由于生產(chǎn)甲原料與單組份的原料基本相同，因此可以選取一個與單組份相同的反應(yīng)釜，只是操作條件有些不同。又甲料和乙料的用量不多，因此乙料的反應(yīng)釜與甲料相同。2.5.5泵選型（以水洗流量Qv=6m/h密度ρ=980kg/m流速u=5m/s粘度μ=5.3Pa*s由公式d=188.1×Qv×u得d=34則取管徑為35mm雷諾數(shù)Re=3235849（湍流）又有管道粗糙度ε=0.02所以,ε/d=0.0002查表得λ=0.019揚程計算:h=D－S+h+h+h+Pd－PsD——排出幾何高度，m；取值：高于泵入口中心線：為正；低于泵入口中心線：為負；S——吸入幾何高度，m；取值：高于泵入口中心線：為負；低于泵入口中心線：為正；Pd、Ps——容器內(nèi)操作壓力，m液柱（表壓）；取值：以表壓正負為準h——直管阻力損失，m液柱；h——管件阻力損失，m液柱；h——進出口局部阻力損失，m液柱；h0——泵的揚程，m液柱。管路局部阻力系數(shù)進口突然收縮ζ=0.5出口突然擴大ζ=1.090度標準彎頭ζ=0.75閘閥(全開)ζ=0.17∑ζ=（0.5+1.0+2×0.75+3×0.17）=3.51h+h+h=0.62mh=6.6-0+0.62+4-0=11.22流量安全系數(shù)為1.1揚程安全系數(shù)為1.2所以有Qe=1.1×6=6.6m3/hHe= 11.22×1.2=13.46m泵型的確定：IHF80-65-125運行參數(shù)為：Q=6.6m3／hHe=13.5m,，效率=69％,n=1450r／min汽蝕余量=2.5m。工藝上用到的泵經(jīng)計算跟以上的泵相同。2.5.6管路選型計算管路計算公式：管路計算公式一律采用：di=式中：di為管子內(nèi)徑，mLV為流體的體積流量，m3/sυ流體的流速，m/s醇解進料管路計算：由物料衡算原料部分計算得：M=2051.2kg/hM=15.38kg/hM混=（M+M）=(2051.3+15.38)=2066.68kg/hLG=2066.68（20）=1.72kg/sLV=LG/ρ=1.721.835=0.94m3/s（由于催化劑的用量相對少，密度又比較小可以忽略不計，因此密度只選醇解劑的密度）di=m=24.5mmDN=26mmd外=30mm壁厚為2di=30-22=26mm醇解出料管路計算：出料口的時間為20分鐘。聚醚的一天產(chǎn)量為268.2kgM=268.2kg/hLG=268.2（20）=0.2235kg/sLV=LG/ρ=0.22350.98=0.23m3/s則di=0.0242m=24.2mmDN=26mmd外=30mm壁厚為2di=30-22=26mm由于醇解反應(yīng)釜的材料對管路要求較高，厚度和管路直徑也比較大。經(jīng)計算其他管路的厚度和直徑基本相同，因此整個設(shè)計的管路厚度為2mm,直徑為26mm。2.5.7醇解劑槽：物料總體積：V=1.835m罐的有效容積系數(shù)取0.8貯液罐容積=1.835÷0.8=2.30m3反應(yīng)罐直徑為1.5m時，由V=（π/4）D2H算得罐高為H=2.30×4÷3.14÷1.52=1.3m選用平底平蓋φ1500×1500貯液罐1臺醇解出料槽：由于反應(yīng)釜的體積為1m3,因此出料槽的體積可選為1.5m3,選用長寬都為1000mm,高為1500mm有蓋的貯液罐4臺乙醚槽：乙醚是用來洗滌醇解產(chǎn)物（聚醚）用量為1：1。因為V聚醚=m，裝料系數(shù)為0.5，所以乙醚槽的體積0.5m選用選用長寬都為1000mm,高為0.5m。單雙組份所用的槽：選用平底平蓋φ1000×1500貯液罐6臺。2.5.8壓濾機的選型用乙醚洗后出來的懸浮液需經(jīng)過壓濾之后才能進入下一步工序。選用廂式液壓壓緊式壓濾機及參數(shù)如下表：型號過濾壓力過濾面積過濾室容積長×寬×高XAY30/1250-U≤0.6MPa30m30.8m31250×1250×5002.6、設(shè)備規(guī)范表（主生產(chǎn)線及公用工程）2.6.1、反應(yīng)器類（R）序號流程編號名稱數(shù)量型號操作條件裝料系數(shù)停留時間容積m3介質(zhì)溫度℃壓力MPa1R-101溶解浸反應(yīng)罐1非標液固常溫常壓0.855h12R-102單組份反應(yīng)罐1非標液液常溫常壓0.851h13R-103甲組份反應(yīng)罐1非標液體常溫常壓0.851.5h14R-104乙組分反應(yīng)罐1非標液體常溫常壓0.851.5h12.6.2、容器類（V）序號流程編號名稱數(shù)量(臺)操作條件裝料系數(shù)容積m3介質(zhì)溫度℃壓力MPa1V-101醇解劑貯罐1一縮二乙二醇常溫常壓0.852.62V-102醇解產(chǎn)物貯罐1液體常溫常壓0.851.53V-103蓄水槽1水常溫常壓0.8524V-104乙醚貯罐1乙醚常溫常壓0.850.55V-105溶解反應(yīng)罐1有機溶劑常溫常壓0.850.86V-106水洗槽1水常溫常壓0.8527V-107DEG回收槽1DEG常溫常壓0.8528V-108單組份槽1液體常溫常壓0.851.59V-109膠粘劑槽1液體常溫常壓0.852.610V-1010催化劑槽1液體常溫常壓0.852.611V-1011阻聚劑槽1液體常溫常壓0.852.612V-1012乙酸乙酯貯罐1液體常溫常壓0.852.62.6.3、泵類（P）序號流程編號名稱數(shù)量(臺)型號流量m3/h揚程水柱m介質(zhì)功率kw密封要求名稱溫度℃1P-101工藝液體泵1IHF80-65-1256.615聚醚常溫3.5密封2PN-101工藝液體泵1IHF80-65-1256.615TDI常溫3.5密封2.7.能量衡算(按每批進行計算)：2.7二甲硅油的比熱容：Cp=3.26反應(yīng)釜內(nèi)物質(zhì)總量：m=680傳熱系數(shù)：K=835.62（查《攪拌設(shè)備設(shè)計》）夾套內(nèi)的二甲硅油溫度：250℃反應(yīng)釜內(nèi)溫度：200℃夾套內(nèi)壓力：0.5Mpa溫差：50℃確定釜內(nèi)溶液升溫過程中所吸收的熱量Q=m1cp(t2-t1)=680×3.26×（200-25）=3.88J預(yù)熱加熱時間60minqc=Q/(60×60)=3.88/（60×60）=107.8J/s則：夾套的實際傳熱面積A=qc/K(T-t)=107.8/(835×50)=2.85m2確定夾熱套內(nèi)二甲硅油升溫過程中所吸收的熱量夾套內(nèi)二甲硅油開始的溫度為常溫25℃，需要升溫到250℃才能使反應(yīng)釜內(nèi)的溫度達到200℃，因此所需的能量Q：Q=KA=835=535.442.7確定各種物質(zhì)的參數(shù)水的比熱容：Cp=4.187反應(yīng)釜內(nèi)物質(zhì)總量：m=464.4傳熱系數(shù)：K=783.21（查《攪拌設(shè)備設(shè)計》）飽和水蒸汽入口溫度：145℃反應(yīng)釜內(nèi)溫度：85℃夾套內(nèi)壓力：0.5Mpa溫差：60℃確定釜內(nèi)溶液升溫過程中所吸收的熱量Q=m1cp(t2-t1)=464.4×4.187×（85-20）=1.26×106J預(yù)熱加熱時間30minqc=Q/(30×60)=1.26×105/（30×60）=7.0×10J/s則：夾套的實際傳熱面積A=qc/K(T-t)=7.0×102/(783.21×60)=1.49m2確定熱蒸汽的流率加熱蒸汽放出的熱流量必須大于或者恰好等于夾套內(nèi)冷流體由20℃加熱至85℃所需的熱流量，即查《化工原理·譚天恩》附錄九在145℃下，飽和水蒸汽的汽化熱，故又由于在加熱過程中，有一部分熱量不能夠傳遞給冷流體，故，2.7.確定物質(zhì)的各參數(shù)T=25℃T=65℃t=100℃t=55℃附：TT——分別為冷凝水進出口溫度。tt——分別為蒸氣進出口溫度。冷凝器熱交換量Q=mC=20.12×983.24.17×（65-25）=3.30×10kJ/h=916.6kW平均溫差：△tm=(△t1-△t2)÷ln(△t1÷△t2)=(75+10)÷ln(75÷10)=42.19℃水蒸氣用量ωi=Qo÷cpi÷△ti=3300000÷4.647÷(100-55)=15780.8總傳熱系數(shù)K：管程傳熱系數(shù)Re=di×ui×ρi÷μi=0.0026×10×833.6÷0.000122=1.78×10αi=0.023λi(Re)0.8(cp×μi÷λ)0.4÷di=1.94×108殼程傳熱系數(shù)假設(shè)殼程的傳熱系數(shù)αo=290W*m-2*℃-1管壁的導(dǎo)熱系數(shù)λ=45W*m-2*℃-1忽略污垢熱阻。K=1÷（do÷αi÷di+b×do÷λ÷dm+1÷αo）=0.375W*m-2*℃-1計算傳熱面積S＇=Q÷K÷△tm=916.6÷0.375÷42.19=57.93（m2）考慮15%的面積裕度，S=1.15*S＇=66.6（m2）工藝結(jié)構(gòu)尺寸：管徑和管內(nèi)流速選用φ30×2.5傳熱管（碳鋼），取管內(nèi)流速ui=8m/s管程數(shù)和傳熱管數(shù)按單組管計算，所需的傳熱管長度為L=S÷(π×do×ns)=66.6÷3.14÷0.03÷1=707.00m按單組管設(shè)計，傳熱管過長，宜采用多組同心圓柱形蛇管。通過計算，該換熱器應(yīng)采用五組。實際每組蛇管所需的長度為L=S÷(π×do×ns)=66.6÷3.14÷0.03÷5=141.4m一般,蛇管間距h=1.5～2.0d0取2.0d0，則h=2.0×0.03m=0.06m蛇管圈中心直徑Dn=Di-（200～400）取300，則Dn=（2800-300）mm=2500mm則每圈蛇管長度為l=(Dn2+h2)0.5=(2.52+0.062)0.5=2.5m每組蛇管圈數(shù)n=L÷l=141.4≈141.42.8、符號說明d攪拌槳的直徑，mm；b攪拌槳的寬度，mm；h葉輪距離槽底的高度,mm;D罐體的直徑，mm；V總整個橢圓封頭的體積，m3；Vi反應(yīng)罐橢圓封頭體積，m3；k橢圓封頭形容器部分體積系數(shù)，無因次；Fr弗魯?shù)聹蕯?shù)，無因次；Re雷諾準數(shù)，無因次；Rec臨界雷諾準數(shù)，無因次；n攪拌轉(zhuǎn)速，r/s；M質(zhì)量，kg；H罐體高，mm；V體積，m3W攪拌槳的寬度，mm；Kb系數(shù)，無因次；A、B、p系數(shù)，無因次；Hi物料液面高度，mm；N軸傳動功率，W；N攪拌功率，W；Np功率系數(shù)，無因次；A0變化系數(shù)，無因次；d軸攪拌軸直徑，mm;ρ液體密度,kg/m3φ功率因數(shù),無因次;μ流體的黏度,Pa.sQv流量，m3/h；Qe矯正流量，m3/h；Pd、Ps——容器內(nèi)操作壓力，m液柱（表壓）Hf1——直管阻力損失，m液柱；Hf2——管件阻力損失，m液柱；Hf3——進出口局部阻力損失，m液柱；h0——泵的揚程，m液柱；He矯正揚程，m；g重力加速度，m/s2；ε絕對粗糙度，mm；λ摩擦系數(shù)，無因次；ζ局部阻力系數(shù)，無因次；Cpi水蒸汽定壓比熱容,kJ·kg-1·℃-1；Cpo水的定壓比熱容,kJ·kg-1·℃-1；Q熱流量,W；T殼程水的定性溫度,℃；t管程水蒸氣的定性溫度,℃；to有效溫差,℃；△ti水蒸氣溫差,℃；△tm平均傳熱溫差,℃；△t1壓蒸汽溫差，℃；△t2溶液溫差，℃；ωi水蒸氣用量,kg/h；K總傳熱系數(shù),W·m-2·℃-1；αo殼程的傳熱系數(shù),W·m-2·℃-1；λ管壁的導(dǎo)熱系數(shù),W·m-2·℃-1 ；μi水蒸氣粘度,Pa·s；ρi水蒸氣密度,kg·m-3；S傳熱面積,m2；L、l傳熱管長度,m；do傳熱管直徑,m；h蛇管間距,m；Dn蛇管圈中心直徑,mm；ns蛇管組數(shù)；n蛇管圈數(shù)；Q電量，kAh/t；2.9、用戶手冊基本設(shè)備：醇解劑貯罐規(guī)格：φ1500×1500材質(zhì)：鋼筋水泥內(nèi)襯不銹鋼鐵皮基本結(jié)構(gòu)與操作：平底平蓋，上封頭有醇解劑加入口，醇解劑可以直接由入口加入，設(shè)置有放空孔，與大氣連通；液面計量管可以隨時直觀看出罐內(nèi)鹽酸的液面高度；醇解劑由下部開口閥將其流出使用。醇解產(chǎn)物貯罐規(guī)格：1000×1000×1500材質(zhì)：鋼筋水泥內(nèi)襯耐酸瓷磚基本結(jié)構(gòu)與操作：上封頭有產(chǎn)品流入口，液面計量管可以隨時直觀看出罐內(nèi)鹽酸的液面高度；醇解劑由下部開口用閥取出。單組份和雙組份產(chǎn)物貯罐規(guī)格：φ1000×1500材質(zhì)：鋼筋水泥內(nèi)襯耐酸瓷磚基本結(jié)構(gòu)與操作：（同上）蓄水罐規(guī)格：1000×1000×2000材質(zhì)：鋼筋水泥基本結(jié)構(gòu)與操作：上部全部密封，最低部有管道接入排出污水，流量可根據(jù)槽的水量用閥來調(diào)節(jié)。水洗槽和DEG回收槽（同上）乙醚罐規(guī)格：1000×1000×500材質(zhì)：鋼筋水泥基本結(jié)構(gòu)與操作：上部全部密封，最低部有管道接入排出污水，流量可根據(jù)槽的水量用閥來調(diào)節(jié)。大量存放乙醚倉庫必須設(shè)有自動噴水及射出二氧化碳的裝置。避免陽光直射，防止靜電，也要預(yù)防受到閃電引火。醇解反應(yīng)罐規(guī)格：D=1000n=10mmH=1000mm材質(zhì)：GB6654-16MnR熱軋鋼板基本結(jié)構(gòu)與操作：投入的醇解劑和氨綸絲按質(zhì)量比（2：1）加入，在夾套內(nèi)對反應(yīng)釜進行加熱達到200℃，啟動攪拌器，反應(yīng)5h單組份反應(yīng)罐規(guī)格：D=800n=10mmH=600mm材質(zhì)：GB6654-16MnR熱軋鋼板基本結(jié)構(gòu)與操作：投入的量按配方比加入，在夾套內(nèi)對反應(yīng)釜加熱達到80-90℃啟動攪拌器，反應(yīng)2h。雙組份的甲料和乙料的反應(yīng)罐（同上）水洗泵型號：IHF80-65-125揚程：13.5m流量：6.6m3/h功率：3.5kw概

述：IH型泵為單級單吸懸臂式離心泵。其標記、額定性能點和尺寸等效采用國際標準ISO2858-1975（E）、是國家機械工業(yè)部確定取代F型耐腐蝕離心泵的更新?lián)Q代產(chǎn)品。能滿足化工流程中輸送有腐蝕性粘度類似于水的液體，其輸