二級展開式斜齒圓柱齒輪減速器設計說明書(表格式)

〔一〕計算工程 計算與說明 結果1類型

依據(jù)工作要求和工況，選用Y系列三相異步電動機。工作及輸入功率P=3.15KWW從電機到工作機的總效率分別為

Y電動機η=η∑

2η4η 2η1 2 3 4式中η1

η2 η3、 、

η4 為聯(lián)軸器、軸承、齒輪傳動，、 分別

=3.15KWPW卷筒的傳動效率。取手冊中的η1

0.99,η2

0.98,η3

0.92、選擇電機 容量

=0.96，則：4

= = =η=0.992×0.984×0.972×0.96=0.817∑所以電機所需的功率為

鈀=3.86KW_PP= Wd η

3.15kw= 83 =3.86KW∑相關手冊推舉的傳動比合理，二級圓柱齒輪減速機驅動比=8～40，而工作機的輸入速度n∑ 因此，電機轉速可以選擇左右

83r/min

n 83r/minn i”nd w

w選擇電機轉速 滿足此圓的同步轉速分別為750r/min、1000r/min、1500r/min、3000r/min四種。綜合考慮尺寸、質量和由于價格因素，為了使傳動裝置緊湊，打算同步速度為1000轉/分鐘電機。手動選擇電機型號Y132M1-6它的滿載速度是n 960r/mind

n 960r/mind計算工程計算與說明計算工程計算與說明結果運動學總齒輪比1innm96011.5783i=11.57w2、配電傳動比ii=4.02 12ii，考慮潤滑條件，為了使兩個大齒輪的直徑相近，1因此，高速級的傳動比取為因此，高速級的傳動比取為i1.4i12i=2.88i211.4i 1.411.574.02i2i11.574.022.881計算傳動各軸的運動和動態(tài)參數(shù)計算工程 計算與說明 結果我軸nn1 mini

960r/min

n=960r/min1Ⅱ軸n 2

1 4.02 238.8r/min

n 238.8各軸速度

Ⅲ軸n

1n 238.8/n 2

83r/min

2r/min33 i 2.8832Ⅰ軸==3.86KW×0.99P=P1 d

13.82KW

n 83r/minP2

=P1

3.63KW3

P1=3.82KW2、各軸輸入功率

Ⅲ軸==3.63KW×0.98×0.97P=P3 2 2 3

3.45KW

P2=3.63KWP=3.45KW3電機的輸出轉矩T 為dT 9.55106

3.86p d9.55106 3.84104Np

T3.801041d n3、每個軸的輸 m出

960r/min

Nmm輸入扭矩

Ⅰ軸T1

Tnd

38399Nmm0.993.80104Nmm

T21.45105Ⅱ軸T2

Ti11 2

38014 Nmm4.020.980.97

Nmm1.45105NmmⅢ軸Ⅲ軸2.88T3T 2i22314271N mmT3.981050.980.973.98105Nmm3Nmm高速斜圓柱齒輪傳動的設計計算計算工程 計算與說明 結果運輸機為通用工作機，速度不高，應選用8級精度材料選擇。小齒輪材料選自第八版《機械設計》表10-140cr〔調質，硬度280HB，大齒輪材質為45鋼〔調質240HBS40HBS。選擇小齒輪的齒數(shù)z4.02=96.48，取

=24，大齒輪的齒數(shù)z1

=zi2 11

=24×

7級精度小齒輪材料是40cr〔調質〕1.選擇精度等等級、材料和

3〕z

=97，則齒輪比z22 z

97 4.04224

齒輪材質為45〔調質〕1齒數(shù)4〕4.0424.020.54%3~5.符合要求4.0425)選擇螺旋角和主螺旋角14。

z1=24z2=97142KT

1Z Z 2td 3 1t1t d a

H EH2觸控強度設計

確定公式的每個計算值K 1.6試選t計算小齒輪傳遞的扭矩T1

3.80104Nmm

K 1.6t從表10-7中選擇齒寬系數(shù)d=1.0材料彈性的影響系數(shù)為ZE

1189.810-6MPa2從圖10-30中選擇面積系數(shù)=2.433ZH6)由圖10-26a1

0.78，a2

0.89，則 a a1

1.67。Hlim17〕小齒輪的接觸疲乏強度極限由圖10-21d =600MPaHlim1齒輪接觸疲乏強度極8)通過公式10-13計算應力循環(huán)次數(shù)。N 60n1 1

jL=609601(285365)1.682109h1N N 1.6821094.18410812 = 4.029)由圖10-19，取接觸疲乏壽命系數(shù)K =0.93；K =0.96HN1 HN210〕計算消退疲乏的許用應力〔以失效率為1%，安全系數(shù)s=1〕 H1

KHN1k

Hlim1=S

0.93600111

558MPa

543MPaH H2

Hlim2=S

MPa528MPa H

H12H2

2

MPa543MPa設計計算H計算小齒輪分度圓直徑時取較小值 H2KT

1Z Z 2d 31t

td a

H EH

= d =40.36mm1t 21.63.81044.0212.433189.823 1.01.67 4.02

543

mm

v=2.0mm=40.36mm計算圓周速度

b=40.36mmv 60

3.1440.36960n1 601000n

m/s2.0m/s1000計算齒寬b和模量mntbdd1t1.040.36mm40.36mmd cos 40.36cos14m 1t mm1.63mm mmnt z 241

m=1.63t計算齒寬高比h2.25m 2.251.63mm3.67mmnt h=3.67mmb40.36

11.00h 3.67計算垂直重合度

=1.903 0.318zd1

tan0.318124tan141.903 計算負載系數(shù)依據(jù)工況，查表10-2，得到使用系數(shù)K =1.0。依據(jù)v=2.0m/s，7級A精度，動載荷系數(shù)=1.0810-8Kv查表10-3K K =1.4H F由表10-4KH=1.417從圖10-13KF=1.34。因此，負載系數(shù)KK K K K 11.081.41.4172.14A V H H由實際載荷系數(shù)修正后的分度圓直徑由公式10-10a求得K 2.14

K=2.14d d 31 1t Kt

1.6

mm44.47mm8)計算法向模量

d=44.47mm1m d1

cos44.47cos14mm1.80mmn z 241

m =1.80mmnm 3

2KTY 1

Y

Yan3

z2 d 1 a F抗彎強度設計

(1)確定計算參數(shù)計算負載系數(shù)

K=2.03KKKA V

K KF

11.081.41.342.03由圖10-20c可知，小齒輪的彎曲疲乏強度極限為 500MPa；FE1大齒輪彎曲疲乏強度極限 =400MPa。FE210-18，取彎曲疲乏壽命系數(shù)K計算全疲乏許用應力取彎曲疲乏安全系數(shù)S=1.4

FN1

=0.87，K

2

。

=310.71F1MPaF1

K FN1S

FE1

1.4

MPa310.71MPa F2

K FN2S

0.94400MPa268.57MPa1.4

F2

=268.57依據(jù)縱向重合度=1.90310-28Y=0.88。計算等效齒數(shù)

MPazz 1

24 =26.272v1 cos3 cos314 zv1

=26.272z z2

97 =106.184v2 cos3 cos314 zv2

=106.184檢查齒形系數(shù)由表10-5插值法計算Y =2.592,Y =2.175Fa1 Fa2檢查應力修正系數(shù)10-5YSa1

=1.596,YSa2

=1.7959)計算齒輪的尺寸

Y YFa F

并進展比較。Y YF1Y YF1F1Y YFa2SaF2310.712.1751.7952268.57

0.013310.01454大齒輪價值大。設計計算2KTY cos2 Y Y

m =1.25mm1m 31n

z2d1

a

a nF 22.033.81040.88cos2140.01454mm1.25mm3 1.02421.67由于軟齒面閉式齒輪傳動的設計，主要失效是齒面疲乏點沖蝕取m =1.5mm，可滿足抗彎強度。但為了滿足接觸n疲乏強度，由接觸疲乏強度計算的指數(shù)圓直徑d1計算所需的齒數(shù)。然后

=44.47mm

z=291dz 1

cos 44.47cos1428.77

z=11321 mnz=29z1 2

z1

1.54.0229113(1)計算中心距za 1

zm2 n

291131.5

mm109.76mm

a=109.76mm2cos 2cos14110mm。(2)依據(jù)圓角中心距校正螺旋角zarccos

zm2

arccos

291131.5

2a 2110 =14°29”13“幾何尺寸的計

由于數(shù)值變化不大，所以參數(shù)aKZH等不需要修改。計算跳動齒輪和小齒輪的分度圓直徑d 算 zm 29d 1 n mm44.932mm1 cos cos1429”13“

d 44.932mm12nd zm2n

1131.5 mm175.073mm

d 175.07322 cos cos1429”13“ mm計算齒輪寬度bd 1.044.93mm44.93mmd 1

b44.93mmB2

=45mm；B=50mm1

B=45mm2B=50mm1低速斜圓柱齒輪傳動的設計計算計算工程 計算與說明7材料選擇。依據(jù)第八版《機械設計》表10-1，小齒輪材質為40cr〔調質280HB45〔調質40HBS。

結果7級精度小齒輪材質為3)選擇小齒輪的齒數(shù)z

=24大齒輪的齒數(shù)1

40cr〔調質〕選擇齒輪精度等級

Z Z2

242.8869.12Z

69，

45鋼〔調質〕2材料和齒數(shù)2

2.8752.88

z 69

z=242.88

0.17%

3~5

%則齒輪比 2 2.875 1可以滿足要求。4)選擇螺旋角和主螺旋角14。

z 241

z=692142KT

1Z Z 2td 3 1t1t d a

H EH確定公式的每個計算值1)試選K 1.6t

K 1.6t2)計算小齒輪傳遞的扭矩T9.551061

P29.55106n2

3.63238.8

1.45105Nmm齒面連接接觸強度設計

選擇齒寬系數(shù)

d=1.010-6ZE

1189.8MPa25)從圖10-30中選擇面積系數(shù)Z=2.433。H6)由圖10-26可知 0.78， 0.87，則a1 a2 a a1

1.65由圖10-21dHlim1600MPa；齒輪接觸疲乏強度極限Hlim2=550MPa。通過公式10-13計算應力循環(huán)次數(shù)。N 60n1 1

jL=60×238.8×1×(2×8×365×5)=4.184×108hN N12

810 2.88 1.453109)由圖10-19，取接觸疲乏壽命系數(shù)K =0.94；K =0.95 .HN1 HN210〕計算消退疲乏的許用應力〔以失效率為1%，安全系數(shù)s=1〕

K 0.94600 HN1 Hlim1 MPaK 0.94600H1 H2

Sk HN2 S

110.95550MPa522.5MPa1

543.25H H

H12H2

2

MPa543.25MPa

MPa設計計算11)計算小齒輪分度圓的直徑12KT

1Z Z 2d 31t

td a

H E =H21.61.45105 2.881 2.433189.82

d =64.93mm3 1.01.65

2.88

543.25

mm 1t=64.93mm2)計算圓周速度dv 1td60

2 3.1464.93238.8n601000n

m/s0.81m/s1000計算齒寬bmnt

v=0.81mmbdd1t=1.0×64.93mm=64.93mm b=64.93mmd cosm 1tnt z1

64.93cos1424

mm=2.63mm

m=2.63mm計算齒寬高比 th2.25mnt

=2.25×2.63mm=5.92mmb64.93b =11.00

h=5.92mmh 5.92計算垂直重合度 0.318z d1

tan=0.318×1.0×24×tan14°=1.903計算負載系數(shù)依據(jù)工況，查表10-2，得到使用系數(shù)K =1.0。依據(jù)v=0.81m/s，7A級精度，動載荷系數(shù)Kv=1.04由圖10-8求得；查表10-3K K =1.4H F由表10-4KH=1.422從圖10-13KF=1.32。因此，負載系數(shù)KKKK K =1.0×1.04×1.4×1.422=2.07A V H H由實際載荷系數(shù)修正后的分度圓直徑由公式10-10a求得

=1.903K=2.07Kdd31 1t Kt

2.071.6

mm=70.75mm8)計算法向模量

d=70.75mm1m d1

cos 70.75cos14 mm=2.86mmn z 2412KTYcos2 Y Y

m =2.86mmnm 3n

1z2d 1

aF按壓牙根抗彎強度設計

確定計算參數(shù)計算負載系數(shù)KKKK K =1.0×1.04×1.4×1.32=1.92A V F F從圖10-20c可知，小齒輪的彎曲疲乏強度極限為 500MPa；FE1大齒輪彎曲疲乏強度極限 =400MPa。FE23)由圖10-18取彎曲疲乏壽命系數(shù)K =0.94,K =0.95。FN1 FN24)計算全疲乏許用應力取彎曲疲乏安全系數(shù)S=1.4

K=1.92 =335.71

K FN1

FE1

0.94500

MPa=335.71

F1MPaF1 S 1.4

MPa F2

K FN2S

0.95400MPa=271.43MPa1.4

F2

=271.43依據(jù)縱向重合度=1.90310-28Y=0.88計算等效齒數(shù)

MPazz 1

24 =26.272v1 cos3 cos314 zv1

=26.272z z2

69 =75.53v2 cos3 cos314

z =75.53v2檢查齒形系數(shù)按表10-5的插值法Y =2.592,=2.229YFa1 Fa2檢查應力修正系數(shù)由表10-5插值法計算YSa1

=1.596,YSa2

=1.7619)計算齒輪的尺寸

Y YFa F

并進展比較。Y Y 2.5921.596Fa1F

S11

335.71

=0.01232Y Y 2.2291.761Fa2F

Sa22

271.43

=0.01446大齒輪價值大。(2)設計計算2KTY cos2 Y Ym 3n

1z2d1

a

aF

m =1.91mm3 21.921.451050.88cos2140.01446mm n31.01.65242=1.91mm由于承受軟齒面的閉式齒輪傳動設計，主要失效是齒面的疲乏點蝕。，取m =2mm，可以滿足抗彎強度。但是，為了同時滿足接觸疲乏n強度，齒數(shù)應按接觸疲乏強度d=70.75mm然后1

z=341zz1dcos 70.75cos141m2=34.32zn2=98=34，然后z z=2.88×34=97.92，取Z981 2 1 2(1)計算中心距a12cos2 n2cos14mm=136.04mm將中心距離四舍五入為136mm。(2)依據(jù)圓角中心距校正螺旋角a=136.04mmarccos 12a2 narccos2136=13°58′11″由于數(shù)值變化不大，所以參數(shù) ,K,Z=13°58′11″aH等不需要修改。4.幾何計算(3)計算跳動齒輪和小齒輪的分度圓直徑d zm3421cos cos1358”11“1 n =70.06mmd170.06mmdzm2 n2cos982=201.94mmd201.94mm2(4)計算齒輪寬度：bd=1×70.06=70.06mmd 12mm；B=75mm1b70.06mmB=70mm2B=75mm1高速低速高速低速z291133498中心距a109.76136.04正常模量mn1.52端面模量mt1.5792.553螺旋角13°29′13″13°58′11″法向壓力角法向壓力角n2020端壓角t20°35′11″20°40′27″b50457570齒根高度系數(shù)標準值h*11an附錄高度因子h*ath *cosan0.9680.971附加系數(shù)標準值c*0.250.25v26.272106.18426.27275.532分度圓直徑d44.89181.10970.06201.94附錄高度ha1.52根高hf1.8752.5牙齒全高h3.3754.5附錄直徑da47.93178.0774.06205.94根圓直徑df41.18171.3265.06196.94計算工程計算與說明計算工程計算與說明結果1.確定軸最小直徑由于傳遞的功率不大，對重量和機構沒有特別要求，所以選用45鋼。調質處理，取C=112d C3p2minn11233.63238.8mm27.7mm取dmin=30mmdmin=30mm22、軸的構造設軸的裝配方案如下計10 56 75 8 45 22.754 8253

6 ?

10.53?

軸承30307d×D×T=35mm×80mm×22.75mmI II48.25A

IIIIV72 42B

V VI48.25D1〕030307.它的尺寸是d×D×T=35mm×80mm×22.75mm。因此d d 35mm。l l 22.75mm。III VVI IA DVI軸承用拋油環(huán)定位。2)取d d 40mm。齒輪肩部定位，肩部高度IIIII IVVh=(0.07-0.1)d =3mm。領寬b≥1.4h=8mm。左端齒輪IIIIIB=75mm，為了使導油板端面牢靠地壓住齒輪軸II-III1尺寸應略短于齒輪寬度取l =72mm，也比B=45IIIII 2mm取lVVI

=42mm。

軸端倒角為C1.6衣領兩側圓角23〕齒輪端面與體壁的距離△滾動軸承與壁之間應有距離s=1024)確定圓角和倒角

≥=8mm取為△m

12.5mm，2=

R=2mm剩下的幾輪R=2mm1-27，軸端倒角為C1.6，套環(huán)兩側圓角為R=2mm，其余為圓角R=2mm齒輪與軸的圓周定位承受平鍵連接。按d 選擇A型平鍵，其IIIIIb×h=12mm×8mmL=63mm6mm，

A高速級：b×h×H L=12mm×83.按鍵選擇

同時為了保證齒輪與軸的良好對中，齒輪的選擇和軸n7如下d6

。

mm×63mmb×h×L=12mm×8mm×32mm，鍵槽與軸肩的距離為7

低速階段：b×h×L=12mm×8mm。齒輪和軸協(xié)作為

H mm×36mmn7。64、中間軸的校準

為了使中間軸上的軸向力相互抵消，高速級上小齒輪為順時針方向，大齒方向盤是左撇子。在低速階段，小齒輪為左旋，大齒輪為右旋。作用在齒輪上的力：高速F 1656.48Nt1與軸Ⅰ相嚙合的齒輪分度圓直徑d2

175.07mm

F 622.72Nr11周向力F 2T1t1 d2

21.45105175.07

N1656.48N

F 428.15Na1徑向力Fr1

F tan 1656.48tan202 t N622.722 cos cos1429”13“周向力Fa1低速

F tan1656.48tan1429”13“N428.15Nt2

F 4139.31與軸Ⅲ相嚙合的齒輪分度圓直徑d3

70.06mm2周向力F 2T2t2 d3

21.4510570.5

N4139.31N

F 1552.24Nr2徑向力F

F

tan4139.31tan20N1552.24Nr2 cos

F 1026.68Na2周向力Fa2

F tan4139.31tan1358”11“N1026.68Nt2所以水平方向：49.75F

(49.7568)FF t1 t2h2 49.756864.75

F 3122Nh1165649.754139(49.7568)N3122N49.756864.75

F F F Fh1 t1

F =1656N+4139N-3112N=2673Nh2將每個力移動到軸的中心，產生額外的彎矩M 、Ma1 a2

M 37465a1d 428175.07

NmmM F 2a1 a12

37465Nmm2

M 35976a23M 3

d 102770.06

Nmm35976Nmm

Nmma2 a22 2(49.7568)F

M M 49.75F

F 499.9Nv1垂直方向：F

r2 a1 A2 r1v2 49.756864.75

F 429.11552(49.7568)374653597662349.75N v249.756864.75429.1NF F

F

=1552N-623N-429.1N=499.9N

M 134076.3h1Nmmv1 r2

r1 v2

M -24870v1那么，B

NmmM 49.75Fh1

49.752695Nmm134076.3Nmm

M 202337.8h2M 49.75Fv1

49.75499.9Nmm24870Nmm

NmmC

M -63762.3v2NmmM Fh2 h1

(49.7568)Ft1

682673(49.7568)Nmm165668202337.8NmmM Fv2 v1

(49.7568)Ma1

F 68r1499.9(49.7568)37465Nmm6236863762.3Nmm

T=145000NmmM ”M M 248703746512595Nmmh2 h2 a1M ”Fv2 V2

64.75429.164.7527784.3Nmm扭矩T1.45105Nmm從彎矩圖和扭矩圖可以看出，C段是危急段。Fr1AFh1Fv1

Ft1Fa1

B Fr2

Fa2Ft2

DFh2Fv2 McFt149.75Mh1

68 64.75AMh2

Ft2B C

MPa

35.8kFh1Mh

Fh2

60MPa1Fr1

ca

1Fa1 全Fv1 Fv2Mv1 Mv2Mv

B C DFa2Fr2M1M2MT依據(jù)彎曲和扭轉的聯(lián)合應力檢查軸的強度：檢查時，通常只檢查軸上承受最大彎矩和扭矩的局部〔危急局部〕由于軸的單向旋轉，扭剪應力為脈動循環(huán)變應力，取=0.6。M M2

2 (63762.3)2

202337.82C截面總彎矩

h2 v2211955.9MPa軸的計算應力M2

T22

211955.920.6145000

MPaca

0.140335.8MPa45 60MPa. ，所以是安全的。1 ca 1一般平鍵連接的強度條件為： 2103p kld

p密鑰檢查

其中是鍵、軸、齒輪中最薄弱的材料的許用應力，所以p=100~120MPapp由于二檔鍵比一檔短，其他參數(shù)一樣，只需檢查二檔鍵即可 p2

75.5a2 2

103 21.45105 a75.5ap2 kld 4(3612)40安全。選用圓錐滾子軸承，選用正規(guī)安裝，縮短支撐距離。求軸承上的徑向力F，F(xiàn)r1 r2F F2r1 V1

F2 H1

26732499.92N2719N

F 2719Nr1F F2r2 V2

F2

31222

429.12N3151N

F 3151Nr2求軸承上的軸向力F，F(xiàn)a1 a26、軸承的檢查

推導出軸向力F dC7.52104N

Fr，Y=1.9，e=0.31，2Y

F 716Nd1Fd1F

F 2719 2Y 2 3151

N716N

F 829Nd2F r2 829Nd2 2Y 21.9FFa d2

5998291428NF d1

F 1428Na1所以軸承1被壓縮，軸承2被松開。然后F”FFa1 a

1428N

F 829Na2F ”Fa2 d2

829N求軸承的當量動載荷FF”a1Fr1Fa2F1428N2719N829N3151N0.525e”0.263er2查表：1軸承x=1，Y=02軸承x=0.4,Y=1.9由于軸承在運動中的稍微沖擊fPf XF YF 1.2127190N3263N”pp=1.2Pf XF YF 1.20.431511.9829N3403N1pr1a1P3263N1”2pr2a24)檢查軸承壽命只需檢查軸承2,103(PP)12L” 283655h29200hhL”h29200h軸承具有根本額定動載荷，由于L h10660npc 2h10660238.87.521041034033h2113492hLL L”h2113492h滿足生活要求。hhL L” h h生活要求計算工程計算與說明計算工程計算與說明結果由于高速軸是齒輪軸，所以材質和小齒輪一樣，都是40cr。C=112。1.確定軸的最小直徑d Cpmin31n3.82112 17.75mm39601d=18.28mm3%，dmin=18.28mmmin依據(jù)傳動裝置的工況，提出了HL型彈性銷聯(lián)軸器。計算扭矩TC

KT1.338Nm49.4Nm

ML4選擇聯(lián)軸器

HL1型聯(lián)軸器可以滿足手冊中ML4型聯(lián)軸器傳遞扭矩的要求(Tn=140N·m>Tc)。其軸孔直徑d=(24～40)mm， d=(24～40)mm能滿足電機的軸徑要求。半聯(lián)軸器長度L=114mm，半聯(lián)軸器和L1

52mm最終打算了減速機高速軸的軸伸直徑

L=114mmdmin

24mm

L52mm1軸的組裝方案如下50 66 28.75 91 50 28.7584 8 0 2 2 3

8 30306軸的尺寸如左圖所示5 04 3I II?

IIIV

V ? VI?

VIId 24mm為滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，I-IIIII右端需要做一個臺肩，所以II-III截面的直徑d 28mm；左端使用IIIII3、軸構造設計 軸端擋圈定位，依據(jù)軸端直徑，取擋圈直徑D=32mm。保證軸端擋圈沒有壓在軸的截面上，I-II段的長度應當比L1短現(xiàn)在就拿l 50mm。III軸承的初步選型。由于軸承同時受到徑向力和軸向力的作用，請參考工作要求并依據(jù)d 28mm手冊，檢查0根本間隙組，標記IIIII30306dDT30mm72mm20.75mmd

IIIIVI

dVIVII

30mm。lVIVII

20.75mm軸承端面應與箱壁保持肯定距離。軸承面到外殼壁距3

8mm，齒輪端面到壁的距離Δ2

10mm。為了保護為證明軸承端蓋的拆裝和軸承加注潤滑脂的便利性，取端蓋半30mm。所以lIIIII66mm4)用擋油板定位軸承，取出4)用擋油板定位軸承，取出lVIVIIlIIIIV28.75mm。至今軸端倒角為C1.6初步確定了軸的每一段的直徑和長度。5)確定圓角和倒角查表1-27，軸端倒角為C1.6，IV、VI截面倒圓角為R=2R=1mmmm。IV和VI局部四舍五入R=2mm其余圓角R=1mm齒輪與聯(lián)軸器的圓周定位承受平鍵連接。按dIII4.按鍵選擇b×h=8mm×A型平鍵b×h=8mm7鍵長L=40mm，鍵槽與軸肩的距離為3mm mm×7mm鍵長L=70mm計算工程計算與說明計算工程計算與說明結果由于傳遞的功率不大，對重量和機構沒有特別要求，所以選用45鋼。調質處理，取C=112。取K=1.31.確定軸的最小直徑d Cpmin3n3.453112 mm38.8mm3833d min38.8mm聯(lián)軸器的計算扭矩：TCKT 1.339.8Nm51.74Nm3依據(jù)計算出的扭矩小于聯(lián)軸器的公稱扭矩，dmin從=38.8查表中選擇GYH6GYH62.選擇聯(lián)軸器d=40mm900Nm。半聯(lián)軸器孔徑d1L=1121=40mm,mm半聯(lián)軸器長度L=112m，軸孔長度L=841mm。L=84mm1軸的裝配方案如下：57.25 67 8 45 54.25 60 82 3031010315 軸的尺寸如左圖所示035 68545 5 ? 5 0 4 035 6854?三、軸的構造

I II IIIIV V VI VII VIIId d 40mm為滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，需要在VIIVIII 1VII-VIIIVI-VIId 46mm；左端定位有軸端擋圈，擋圈取軸端直徑D=50mm。IIIII為保證軸端擋圈不壓在軸段上，VII-VIII段長度