高強(qiáng)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)程（條文說(shuō)明）征求意見(jiàn)稿

中華人民共和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)高強(qiáng)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)程JGJ×-201×條文說(shuō)明（征求意見(jiàn)稿）軸心受力構(gòu)件軸心受力構(gòu)件的強(qiáng)度本條為軸心受力構(gòu)件的強(qiáng)度計(jì)算要求。從國(guó)際上看，軸心受拉構(gòu)件的承載能力通常分為兩種極限狀態(tài)，即，毛截面屈服和凈截面拉斷。毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到材料的屈服強(qiáng)度，構(gòu)件將產(chǎn)生很大的變形，即達(dá)到不適于繼續(xù)承載的變形極限狀態(tài)，其計(jì)算公式為：（5-1）式中為抗力分項(xiàng)系數(shù)。凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到材料的抗拉強(qiáng)度，即達(dá)到最大承載能力的極限狀態(tài)，其計(jì)算式為：（5-2）由于凈截面的孔眼附近應(yīng)力集中較大，容易首先出現(xiàn)裂縫，因此其抗力分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)予提高。上式中參考國(guó)外資料取，即比增大25%。《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》2003版為了簡(jiǎn)化計(jì)算，僅采用了凈截面處應(yīng)力不超過(guò)屈服強(qiáng)度的計(jì)算方法，這對(duì)于屈強(qiáng)比小于或接近0.8的鋼材是偏于安全的，但對(duì)于屈強(qiáng)比大于0.8的鋼材簡(jiǎn)化公式不再適用。對(duì)于本規(guī)程的高強(qiáng)鋼屈強(qiáng)比大多高于0.8，為此，用公式（5.1.1-1）和式（5.1.1-2）取代了原《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》2003版的凈截面屈服的計(jì)算公式。2003版《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》采用對(duì)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值進(jìn)行折減的方法。這種方法容易造成概念上的混淆，拉桿軸力放大系數(shù)1.15是原強(qiáng)度折減系數(shù)的倒數(shù)。軸心受壓構(gòu)件當(dāng)孔洞處有螺栓填充時(shí)，不必驗(yàn)算該截面的凈截面強(qiáng)度。某些情況下，由于構(gòu)件截面存在“剪切滯后”會(huì)導(dǎo)致并非全部截面直接傳力，或者截面上正應(yīng)力分布不均勻，這時(shí)應(yīng)考慮采用有效截面系數(shù)對(duì)截面積折減，形成有效凈截面或者有效截面。軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性式（5.2.1）采用軸心壓力設(shè)計(jì)值與構(gòu)件承載力之比的表達(dá)式，有別于截面強(qiáng)度的應(yīng)力表達(dá)式，使概念明確。對(duì)于板厚t<40mm的五種類型截面的穩(wěn)定系數(shù)分類，根據(jù)清華大學(xué)施剛、石永久、班慧勇等的研究成果（施剛，石永久，班慧勇.高強(qiáng)度鋼材鋼結(jié)構(gòu).北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社.2014.）進(jìn)行了調(diào)整?！朵摻Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》2003版的5.1.6條曾規(guī)定。計(jì)算表明，該剪力公式的屈服強(qiáng)度調(diào)整系數(shù)并無(wú)必要，予以刪除。參看文獻(xiàn)《論高強(qiáng)度鋼壓桿穩(wěn)定計(jì)算中的屈服強(qiáng)度因數(shù)》（建筑鋼結(jié)構(gòu)進(jìn)展，陳紹蕃，申紅俠，2011，13（5））。實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件的局部穩(wěn)定性和屈曲后強(qiáng)度本條1~3款采取屈服準(zhǔn)則和等穩(wěn)準(zhǔn)則綜合運(yùn)用的方法，考慮殘余應(yīng)力的影響，參考相關(guān)文獻(xiàn)“《軸心壓桿板件寬厚比限值的統(tǒng)一分析》（建筑鋼結(jié)構(gòu)進(jìn)展，陳紹蕃，2009，11（5））；《論高強(qiáng)度鋼壓桿穩(wěn)定計(jì)算中的屈服強(qiáng)度因數(shù)》（建筑鋼結(jié)構(gòu)進(jìn)展，陳紹蕃等，2011，13（5））”，并根據(jù)清華大學(xué)石永久、施剛、班慧勇等的研究成果（施剛，石永久，班慧勇.高強(qiáng)度鋼材鋼結(jié)構(gòu).北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社.2014.）提出。為了與《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017協(xié)調(diào)，Q460、Q460GJ的局部穩(wěn)定計(jì)算公式與《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017的規(guī)定保持一致。Q460、Q690鋼材H形截面腹板、翼緣及箱形截面壁板的局部穩(wěn)定計(jì)算公式與相應(yīng)數(shù)據(jù)的對(duì)比見(jiàn)圖5-1、圖5-2和圖5-3。其中，橫坐標(biāo)為長(zhǎng)細(xì)比λ/εk，縱坐標(biāo)為寬厚比限值[h0/tw]/εk或[b/t]/εk，Q460、Q690數(shù)據(jù)由清華大學(xué)根據(jù)等穩(wěn)定性原則計(jì)算得到。另外一種計(jì)算H形截面腹板、翼緣及箱形截面壁板局部穩(wěn)定的方法為，引入適用于本規(guī)程鋼材等級(jí)范圍（Q460～Q690）的鋼材強(qiáng)度參數(shù)（），則該方法的計(jì)算公式為：H形截面腹板當(dāng)時(shí)：（5-3a）當(dāng)時(shí)：（5-3b）式中：λ——構(gòu)件繞截面兩個(gè)主軸的較大長(zhǎng)細(xì)比，大于120時(shí)取120；εk——鋼號(hào)修正系數(shù)，其值為235與鋼材牌號(hào)比值的平方根；h0——腹板的計(jì)算高度，對(duì)焊接H形截面為腹板凈高，對(duì)軋制H形截面不應(yīng)包括翼緣腹板過(guò)渡處圓弧段；tw——腹板的厚度。H形截面翼緣當(dāng)時(shí)：（5-4a）當(dāng)時(shí)：（5-4b）式中：λ——構(gòu)件繞截面兩個(gè)主軸的較大長(zhǎng)細(xì)比，大于120時(shí)取120；b、tf——分別為翼緣板自由外伸寬度和翼緣厚度。箱形截面壁板當(dāng)時(shí)：（5-5a）當(dāng)時(shí)：（5-5b）式中：λ——構(gòu)件繞截面兩個(gè)主軸的較大長(zhǎng)細(xì)比，大于120時(shí)取120；b、t——分別壁板間的距離和壁板厚度。以上計(jì)算公式對(duì)Q460及其以上等級(jí)的高強(qiáng)鋼均適用?？沈?yàn)證，Q460、Q460GJ的計(jì)算結(jié)果與《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017是協(xié)調(diào)一致的。圖5-1、圖5-2和圖5-3同樣給出了上述公式（5-1）、（5-2）、（5-3）與Q690數(shù)據(jù)的對(duì)比。圖5-1H形截面腹板圖5-2H形截面翼緣圖5-3箱形截面壁板第4款等邊角鋼肢的寬厚比限值，主要是考慮到高強(qiáng)度角鋼應(yīng)用的需要。參看文獻(xiàn)《單角鋼壓桿的肢件寬厚比限值和超限桿的承載力》（建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào)，陳紹蕃，王先鐵，2010，31（9））；《等邊單角鋼軸心壓桿局部穩(wěn)定計(jì)算問(wèn)題的討論》（工業(yè)建筑，郝際平，范金凱，王先鐵等，2009,39(6)）。不等邊角鋼沒(méi)有對(duì)稱軸，失穩(wěn)時(shí)總是呈彎扭屈曲，穩(wěn)定計(jì)算包含了肢件寬厚比影響，不再對(duì)局部穩(wěn)定作出規(guī)定。對(duì)中等以上長(zhǎng)細(xì)比壓桿的板件寬厚比限值，只有一部分乘以鋼號(hào)修正系數(shù)εk，有利于高強(qiáng)鋼材更充分的發(fā)揮作用。第5款維持《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》2003版中的5.4.5條規(guī)定。鋼管不能利用屈曲后強(qiáng)度，且目前國(guó)內(nèi)對(duì)Q500及以上等級(jí)鋼管的局部穩(wěn)定研究較少，因此趨于保守地沿用原限值。板件寬厚比限值根據(jù)等穩(wěn)定性準(zhǔn)則確定，因此，當(dāng)構(gòu)件實(shí)際壓力低于其承載力時(shí)，相應(yīng)的局部屈曲臨界力要求可以降低，從而寬厚比限值可放寬。參看文獻(xiàn)《軸心壓桿板件寬厚比限值的統(tǒng)一分析》（建筑鋼結(jié)構(gòu)進(jìn)展，陳紹蕃，2009，11（5））。本條采用有效截面法計(jì)算軸心受壓構(gòu)件的屈曲后強(qiáng)度，即，統(tǒng)一對(duì)截面積折減以考慮板件屈曲對(duì)整體承載力的不利影響。參看文獻(xiàn)《焊接薄壁箱型軸心壓桿的承載力計(jì)算》（建筑鋼結(jié)構(gòu)進(jìn)展，陳紹蕃，2009，11（6））；《單角鋼壓桿的肢件寬厚比限值和超限桿的承載力》（建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào)，陳紹蕃，王先鐵，2010，31（9））；《焊接截面軸心受壓鋼構(gòu)件相關(guān)穩(wěn)定性能研究》（清華大學(xué)學(xué)位論文，周文靜，2014）。為了與《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017協(xié)調(diào)一致，本條1~3款中Q460、Q460GJ鋼的H形截面腹板、箱形截面壁板的有效截面系數(shù)計(jì)算公式與《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017相同，但本規(guī)程針對(duì)H形截面的翼緣亦提出了相應(yīng)的有效截面系數(shù)計(jì)算公式。以上計(jì)算公式以及《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017中的計(jì)算公式與清華大學(xué)針對(duì)Q460、Q550、Q690以及Q960的參數(shù)分析數(shù)據(jù)對(duì)比如圖5-4、圖5-5和圖5-6所示。圖5-5和圖5-6中“R”代表長(zhǎng)方箱形截面，“B”代表等邊箱形截面?？梢?jiàn)，本條的設(shè)計(jì)公式與數(shù)據(jù)的吻合較好。圖5-4焊接H形截面數(shù)據(jù)與本條設(shè)計(jì)公式的對(duì)比圖5-5焊接箱形截面數(shù)據(jù)與《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》設(shè)計(jì)公式的對(duì)比圖5-6焊接箱形截面數(shù)據(jù)與本條設(shè)計(jì)公式的對(duì)比受彎構(gòu)件受彎構(gòu)件的強(qiáng)度Q460、Q460GJ鋼材的截面塑性發(fā)展系數(shù)與現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017的取值一致，Q500、Q550、Q620和Q690鋼材的截面塑性發(fā)展系數(shù)、均取1.0。本條與現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017規(guī)定一致。受彎構(gòu)件的整體穩(wěn)定性本條與現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017的規(guī)定一致。日本福本秀士等根據(jù)不同國(guó)家的大量焊接梁試驗(yàn)資料統(tǒng)計(jì)分析，當(dāng)穩(wěn)定系數(shù)公式采用時(shí)，得到焊接梁試驗(yàn)平均值曲線的指數(shù)n=2.0。指數(shù)n的主要影響因素是高寬比（截面上下翼緣中面距離和截面受壓翼緣寬度的比值），長(zhǎng)細(xì)比影響很小，因此，將指數(shù)n與截面的高寬比聯(lián)系建立函數(shù)關(guān)系。分析107根不同跨度、截面尺寸的高強(qiáng)度鋼材焊接工字形截面簡(jiǎn)支梁，將構(gòu)件按照截面高寬比分為8組，經(jīng)過(guò)參數(shù)分析得到指數(shù)n的計(jì)算式（6-1）。 （6-1）與現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017對(duì)比，數(shù)值分析得到的高強(qiáng)鋼梁指數(shù)n要高于相同條件下的規(guī)范值，如圖6-1所示。圖6-1指數(shù)n的對(duì)比本條與現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017的規(guī)定一致。受彎構(gòu)件的局部穩(wěn)定性工字形截面梁采用Q500及其以上等級(jí)的高強(qiáng)度鋼材，計(jì)算梁抗彎強(qiáng)度時(shí)取，為彈性設(shè)計(jì)，。采用Q460、Q460GJ鋼材，計(jì)算梁抗彎強(qiáng)度時(shí)取，考慮截面塑性發(fā)展，。箱形截面梁采用Q500及其以上等級(jí)的高強(qiáng)度鋼材，計(jì)算梁抗彎強(qiáng)度時(shí)取，為彈性設(shè)計(jì)，。采用Q460、Q460GJ鋼材，計(jì)算梁抗彎強(qiáng)度時(shí)取，考慮截面塑性發(fā)展，。歐洲鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范規(guī)定Q460以上鋼材不需配置加勁肋的高厚比限值為。美國(guó)鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范規(guī)定不需配置橫向加勁肋的高厚比限值為。澳大利亞鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范規(guī)定此限值為?，F(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017假定正則化長(zhǎng)細(xì)比，，可得，放寬要求確定限值為。壓彎構(gòu)件壓彎構(gòu)件的強(qiáng)度已有的研究表明，隨著鋼材屈服強(qiáng)度的提高，屈強(qiáng)比增大而斷后伸長(zhǎng)率減小，延性變差。高強(qiáng)鋼應(yīng)力-應(yīng)變曲線中的屈服平臺(tái)長(zhǎng)度縮短甚至消失，高強(qiáng)鋼的應(yīng)變強(qiáng)化效應(yīng)不明顯。高屈強(qiáng)比對(duì)于結(jié)構(gòu)和構(gòu)件的塑性設(shè)計(jì)是否有明顯的不利影響還需要進(jìn)行深入的研究。Q550以上的鋼材，無(wú)明顯的屈服平臺(tái)，故不建議利用其截面塑性發(fā)展。壓彎構(gòu)件的穩(wěn)定性本條沿用2013版GB50017的相關(guān)公式形式，但對(duì)彎矩項(xiàng)引入修正系數(shù)以考慮彎矩作用較大且長(zhǎng)細(xì)比較小的高強(qiáng)鋼構(gòu)件殘余應(yīng)力的有利影響。同濟(jì)大學(xué)李國(guó)強(qiáng)等學(xué)者對(duì)7個(gè)Q460焊接箱型壓彎構(gòu)件和6個(gè)Q460焊接H型撓弱軸彎曲壓彎構(gòu)件進(jìn)行了極限承載力試驗(yàn)研究（李國(guó)強(qiáng),閆曉雷,陳素文.《Q460高強(qiáng)鋼焊接箱形壓彎構(gòu)件極限承載力試驗(yàn)研究》[J].土木工程學(xué)報(bào),2012,08:67-73；李國(guó)強(qiáng),閆曉雷,陳素文.《Q460高強(qiáng)度鋼材焊接H形截面弱軸壓彎柱承載力試驗(yàn)研究》[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào),2012,12:31-37），試驗(yàn)數(shù)據(jù)與用數(shù)值積分法和有限元分析法得出的結(jié)果吻合良好（閆曉雷,李國(guó)強(qiáng),陳素文.《Q460高強(qiáng)鋼焊接箱形壓彎構(gòu)件極限承載力數(shù)值分析》[J].建筑鋼結(jié)構(gòu)進(jìn)展,2013,03:12-18）。東南大學(xué)舒贛平等對(duì)2個(gè)Q460、2個(gè)Q550焊接箱型壓彎構(gòu)件，3個(gè)Q460、3個(gè)Q550焊接H型繞弱軸彎曲壓彎構(gòu)件進(jìn)行了極限承載力試驗(yàn)研究，箱形壓彎構(gòu)件得出的極限承載力值與用現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017壓彎構(gòu)件彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定公式得出的計(jì)算值（箱型構(gòu)件采用c曲線，H型構(gòu)件采用b曲線）進(jìn)行了對(duì)比。研究結(jié)果表明，實(shí)驗(yàn)值均高于公式計(jì)算值20%以上。這是由于彎矩越大，殘余應(yīng)力影響越小，對(duì)短粗構(gòu)件（）在相當(dāng)范圍內(nèi)還起到有利影響。殘余應(yīng)力對(duì)平面內(nèi)穩(wěn)定的影響可見(jiàn)圖7-1（陳紹蕃《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》）。美國(guó)ANSI/AISC360-2010LRFD規(guī)范給出的計(jì)算壓彎構(gòu)件平面內(nèi)穩(wěn)定的相關(guān)公式為：時(shí)：時(shí)：式中，對(duì)于截面回轉(zhuǎn)半徑為i、長(zhǎng)細(xì)比的軸心受壓構(gòu)件，其極限荷載當(dāng)時(shí)，；當(dāng)時(shí)，。受彎構(gòu)件的極限彎矩。壓彎構(gòu)件在設(shè)計(jì)公式中的彎矩需計(jì)及彎矩放大系數(shù)和效應(yīng)。本條提出的修正系數(shù)取值參考了美國(guó)規(guī)范中的取值。圖7-1殘余應(yīng)力對(duì)平面內(nèi)穩(wěn)定的影響對(duì)于彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定公式（7.2.1-1），《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017、本規(guī)程、美規(guī)、有限元計(jì)算、試驗(yàn)值對(duì)比如圖7-2所示，其中進(jìn)行有限元分析時(shí)，本構(gòu)關(guān)系、殘余應(yīng)力分布模式和規(guī)范公式中均參考“施剛，石永久，班慧勇.高強(qiáng)度鋼材鋼結(jié)構(gòu).北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社.2014”。圖7-2彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定公式對(duì)比對(duì)比各國(guó)規(guī)范，我國(guó)GB50017-2003采用直線相關(guān)公式，偏于安全，對(duì)單軸對(duì)稱截面的壓彎構(gòu)件，無(wú)論彈性或彈塑性的彎扭計(jì)算均較為復(fù)雜，經(jīng)分析，若近似采用直線式來(lái)表達(dá)相關(guān)關(guān)系也是可行的。針對(duì)高強(qiáng)鋼結(jié)構(gòu)的彎矩作用平面外穩(wěn)定公式建議沿用GB50017的直線相關(guān)公式，φy和φ《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017彎矩作用在兩個(gè)主平面內(nèi)的雙軸對(duì)稱實(shí)腹式工字形和箱形截面的壓彎構(gòu)件穩(wěn)定性采用的線性相關(guān)公式偏于安全，但可以使雙向彎矩壓彎構(gòu)件的穩(wěn)定計(jì)算與軸心受壓構(gòu)件、單向彎曲壓彎構(gòu)件以及雙向彎曲構(gòu)件的穩(wěn)定計(jì)算相互銜接，因此本規(guī)程中建議沿用，但穩(wěn)定系數(shù)采用針對(duì)高強(qiáng)鋼的參數(shù)。壓彎構(gòu)件的局部穩(wěn)定性《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017壓彎構(gòu)件面內(nèi)失穩(wěn)時(shí)截面受壓較大處會(huì)出現(xiàn)塑性，這種現(xiàn)象與構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比無(wú)關(guān)。參照《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017，按S4截面取值。本條參照《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017的計(jì)算方法，使用有效截面面積與有效截面模量來(lái)計(jì)算柔薄截面（S4級(jí)截面）壓彎構(gòu)件的承載能力。連接和節(jié)點(diǎn)一般規(guī)定考慮到高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼材一般用于結(jié)構(gòu)重要性要求高的工程，對(duì)連接的承載力和變形應(yīng)控制得更嚴(yán)格，不宜采用普通螺栓連接，本規(guī)程只推薦采用高強(qiáng)度螺栓連接。根據(jù)現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)高強(qiáng)度螺栓連接技術(shù)規(guī)程》JGJ82，栓焊并用連接承受同一剪力作用，常用于加固或改造工程；栓焊混用連接適用于框架梁柱的現(xiàn)場(chǎng)連接及構(gòu)件拼接，一般通過(guò)梁端翼緣焊縫連接承受彎矩作用，通過(guò)梁端腹板螺栓連接承受剪力作用。栓焊混用連接可用于高強(qiáng)鋼結(jié)構(gòu)，但目前對(duì)高強(qiáng)鋼結(jié)構(gòu)中采用栓焊并用連接及其構(gòu)造尚缺乏必要的研究和實(shí)踐，暫不推薦采用。高強(qiáng)鋼結(jié)構(gòu)一般工作應(yīng)力較大，連接部位變形對(duì)連接受力性能會(huì)有更大影響，在進(jìn)行設(shè)計(jì)和構(gòu)造時(shí)應(yīng)考慮變形因素。焊縫連接采用焊縫連接高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼材時(shí)，焊接材料應(yīng)與鋼材牌號(hào)匹配，匹配要求見(jiàn)第4章表4.4.2，焊接材料的抗拉強(qiáng)度不低于母材強(qiáng)度。由于高強(qiáng)鋼結(jié)構(gòu)在焊縫連接處的工作應(yīng)力較高，長(zhǎng)焊縫連接變形會(huì)使焊縫內(nèi)力分布更不均勻，研究發(fā)現(xiàn)鋼材強(qiáng)度越高，焊縫的剪力分布不均勻性越大，所以建議焊縫的抗剪承載力設(shè)計(jì)值折減系數(shù)與鋼材屈服強(qiáng)度成反比，考慮超長(zhǎng)焊縫折減過(guò)多，限制焊縫計(jì)算長(zhǎng)度不超過(guò)150hf。高強(qiáng)度螺栓連接高強(qiáng)度螺栓連接可按摩擦型連接或承壓型連接設(shè)計(jì)，螺栓預(yù)拉力設(shè)計(jì)值應(yīng)符合表4.4.3-3的規(guī)定。試驗(yàn)表明，當(dāng)高強(qiáng)度螺栓連接處剪力較大，發(fā)生滑移后，如果螺栓孔過(guò)大，高強(qiáng)度螺栓承壓型連接會(huì)產(chǎn)生較大變形，不宜采用大圓