2016年考研機(jī)械填空題

目錄

填空題................2

第一章緒論..............2

第二章機(jī)械設(shè)計總論...........2

第三章機(jī)械零件強(qiáng)度...........2

第四章摩擦、磨損及潤滑概述.....4

第五章螺紋聯(lián)接和螺旋傳動......5

第六章鍵、花鍵、無鍵連接和銷連接…6

第七章釧接，焊接，膠接和過盈聯(lián)接...6

第八章帶傳動...........6

第九章鏈傳動...........8

第十章齒輪傳動...........9

第十一章蝸桿傳動.........14

第十二章滑動軸承...........15

第十三章滾動軸承.........16

第十四章聯(lián)軸器和離合器.......18

第十五章軸............19

第十六章彈簧.............20

第十七章機(jī)座和箱體簡介.......20

填空題

第一章緒論

1-1.機(jī)械零件由于某些原因不能正常工作時，稱為失效

1

第二章機(jī)械設(shè)計總論

2-1.塑性材料在靜載荷作用下產(chǎn)生的失效形式為________塑性變形；脆性材料在靜載荷

作用下產(chǎn)生的失效形式為脆性破壞；不論何種金屬材料在變載荷作用下產(chǎn)生的

失效形式為疲勞強(qiáng)度失效。

2-2按材料和制造方法，常用機(jī)架分為鑄造機(jī)架和_焊接機(jī)架兩類。

2-3.鑄鐵機(jī)架.在鑄造和機(jī)械加工時會引起較大的內(nèi)應(yīng)力.為此應(yīng)對其進(jìn)行時

效處理。

2-4.機(jī)械零件的主要失效形式有整體斷裂、過大的殘余變形、零件的表面破壞和破壞正確工作條件引

起的失效。其中引起零件失效的主要原因是腐蝕、磨損和疲勞。

2-5?機(jī)器的可靠度是指在規(guī)定的使用時間（壽命）內(nèi)和預(yù)定的環(huán)境條件下，機(jī)器能夠正常完成其功能

的概率。機(jī)器的可靠度取決于其組成零件或部件的可靠度。

第三章機(jī)械零件強(qiáng)度

1,塑性材料在靜載荷作用下產(chǎn)生的失效形式為一塑性

變形；脆性材料在靜載荷

作用下產(chǎn)生的失效形式為一脆性破壞；不論何種金屬材料在變載荷作用下產(chǎn)生的

失效形式為疲勞強(qiáng)度失效。

2受靜應(yīng)力的45鋼零

件，在強(qiáng)度計算時應(yīng)取_材料的屈服極限作極限應(yīng)力。

3,在交變應(yīng)力中，應(yīng)力循環(huán)特性是指（最小應(yīng)力與最大應(yīng)

力）的比值。

4,運用Miner理論分析對稱循環(huán)的不穩(wěn)定

循環(huán)變應(yīng)力時，若材料的持久疲勞極限為T，計算時所

考慮的應(yīng)力幅b，應(yīng)當(dāng)是整個工作壽命期限內(nèi)（大于6“）的應(yīng)力幅。

5,零件疲勞強(qiáng)度設(shè)計時，在校核其危險截面處的強(qiáng)度時，發(fā)現(xiàn)該截面同時存在幾個不同的應(yīng)力集中

源，其有效應(yīng)力集中系數(shù)應(yīng)按（各有效應(yīng)力集中系數(shù)中的最大值）選取。

6,在靜強(qiáng)度條件下，塑性材料的極限應(yīng)力是（屈服極

限bs）,而脆性材料極限應(yīng)力是（強(qiáng)度極限bb）。

7,若一零件的應(yīng)力循環(huán)特性r=+0.5,b,=70N/mnn,此時b皿為

（210N/mnn）,bmax為（280N/mnm）,

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b而為（140N/mm）。

8,在任一給定循環(huán)特性的條件下，表示應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N與疲勞極限

的關(guān)系曲線稱為（疲勞曲線（b-N曲線）），其高周疲勞階段的方程為（brN=bmNa=C）。

9,影響機(jī)械

零件疲勞強(qiáng)度的主要因素，除材料性能，應(yīng)力循環(huán)特性和應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N外，主

要有（應(yīng)力集中），（絕對尺寸）和（表面狀態(tài)）。

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10,材料對稱循環(huán)彎曲疲勞極限b,=300N/mm,循環(huán)基數(shù)Nb=10，

壽命指數(shù)m=9當(dāng)應(yīng)力循

環(huán)次數(shù)NhC，時，材料的彎曲疲勞極限b,N=（387.5）N/mrno

11,在靜載荷作用下的機(jī)械零件，不僅可以產(chǎn)生（

2

靜）應(yīng)力，也可能產(chǎn)生（變）應(yīng)力。

3

12,在變應(yīng)力工況下，機(jī)械零件的損壞將是（疲勞斷

裂），這種損壞的斷面包括（光滑區(qū)和粗糙區(qū)）。

13,根據(jù)磨損機(jī)理，磨損可分為（粘著磨損），（磨料磨損），

（接觸疲勞磨損）和（腐蝕磨損）。14，一個零件的磨損大致可以分為（磨合）磨損，（穩(wěn)定）磨

損，（劇烈）磨損三個階段，在設(shè)計或使用時，應(yīng)力求（縮短磨合期），（延長穩(wěn)定磨損期），（推

遲劇烈磨損的到來）。

15,機(jī)械零件設(shè)計計算的最基本計算準(zhǔn)則是（強(qiáng)度準(zhǔn)

則）。

16,機(jī)械零件的主要失效形式有（整體斷裂），（表面破壞），

（變形量過大）及（破壞正常工作條件引起的失效）。

17,機(jī)械零件的表面損壞形式主要有（磨損），（壓潰），（接觸疲勞）及（腐蝕）。

18,產(chǎn)品樣機(jī)試驗完成

后，為使設(shè)計達(dá)到最佳化，需要對設(shè)計方案進(jìn)行（技術(shù)）及（經(jīng)濟(jì)）評

價工作。

19,新產(chǎn)品從任務(wù)提出到投放市場的全部程

序一般要經(jīng)過（調(diào)查決策），（研究設(shè)計），（試制）

及（投產(chǎn)銷售）四個階段。

20,產(chǎn)品設(shè)計中的“三化”是指（標(biāo)準(zhǔn)化），（系列化）及（通用化）。

21,貫徹標(biāo)準(zhǔn)

化的好處主要有（減少設(shè)計工作量）；（提高產(chǎn)品質(zhì)量，降低制造成本）；（增大

互換性，便于維修）；（為專業(yè)化生產(chǎn)創(chuàng)造條件）【舉例】。

22,產(chǎn)品開發(fā)性設(shè)計的核心是（功能設(shè)計）及（結(jié)構(gòu)）設(shè)計工作。

23,作用于機(jī)械零件上的名義載荷是指（根據(jù)額定功

率計算出作用于零件上的載荷F）；而

設(shè)計零件時，應(yīng)按（計算載荷Fc）進(jìn)行計算，它與名義載荷間的關(guān)系式為（Fc=KF）。

24,提高機(jī)械零件強(qiáng)度的主要措施有（合理布置零件，減小所

受載荷），（均勻載荷分布，降低載荷集中），（選用合理截面），（減小應(yīng)力集中）。

25,零件剛度的計算準(zhǔn)則是（限

制零件的彈性變形量不超過許用值）。

26,判

斷機(jī)械零件強(qiáng)度的兩種方法是（判斷危險截面處的最大應(yīng)力是否小于或等于許用應(yīng)力）

及（判斷危險截面處的實際安全系數(shù)是否大于或等于許用安全系數(shù)），其相應(yīng)的強(qiáng)度條件式

為（[d]）。其相應(yīng)的強(qiáng)度條件式為（S->[S]J。

27,機(jī)械零件的表面強(qiáng)度主要是指（表面接觸強(qiáng)度），（表面擠壓

強(qiáng)度），（表面磨損強(qiáng)度）。

28.鋼制零件的d-N曲線上，當(dāng)疲勞

極限幾乎與應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N無關(guān)時，稱為（低周循環(huán)）疲

勞；而當(dāng)N<N時，疲勞極限隨循環(huán)次數(shù)N的增加而降低的稱為（高周循環(huán)）疲勞。

29,鋼制零件的d-N曲線中，當(dāng)N<N時為（有限壽命）區(qū)，而當(dāng)N中時，為（無限壽命）區(qū)。

30,零件按無限壽命設(shè)計時，疲勞極限取疲

勞曲線上的（

°-rK=?r^=KMar）

水平線對應(yīng)的）應(yīng)力水平；按有限

4

壽命設(shè)計時，預(yù)期達(dá)到N次循環(huán)時的疲勞極限表達(dá)式為（

31,在校核軸危險截面處的安全系數(shù)時，在該截面處同時有

圓角、鍵槽及配合邊緣等應(yīng)力集中源，此時應(yīng)采用（其中最大的有效）應(yīng)力集中系數(shù)進(jìn)行計算。

32,零件所受的穩(wěn)定變應(yīng)力是指（每次應(yīng)力循環(huán)中，平均應(yīng)力、應(yīng)

力幅及周期均不隨時間變化的變應(yīng)力），非穩(wěn)定變應(yīng)力是指（其中之一隨時間變化的變應(yīng)力）。

33,鐵路車輛的車輪軸只受（彎曲）應(yīng)力。

34,零件結(jié)構(gòu)對剛度的影響主要表現(xiàn)在（剖面形狀，支承

方式與位置及加強(qiáng)筋）。

35,設(shè)計零件時，為了減小界

面上的應(yīng)力集中，可采用的主要措施有（交接部分截面尺寸避免相

差過大），（增大過渡曲線的曲率半徑）及（增設(shè)卸載結(jié)構(gòu)）。

36,提高表面接觸強(qiáng)度的主要措施有（增大接觸表面的綜合曲率半

徑），（改變接觸方式（點接觸改為線接觸）），（提高表面硬度），（提高加工質(zhì)量），（適當(dāng)增加潤

滑油的粘度）0

37,試說明變應(yīng)力下安全系數(shù)公式，’中各代號的意義：K表

示（綜合影響系數(shù)），即U表示（等效系數(shù)），區(qū)j表不（對稱循環(huán)疲勞極限），％表示（應(yīng)力幅），口

莊表示（平均應(yīng)力）

38,公式、一=表示（彎扭符合）應(yīng)力狀態(tài)下（疲勞）強(qiáng)度的安全系數(shù)。

<s=+s=

39,鋼的強(qiáng)度極限越高，對（應(yīng)力集中）越敏感，表面越粗糙，（表面

狀態(tài)系數(shù)B）越低。

40,非穩(wěn)定變應(yīng)力零件的疲勞強(qiáng)

度計算中的等效應(yīng)力b通常取等于（非穩(wěn)定變應(yīng)力中作用時

間最長和（或）其主要作用的）的應(yīng)力。

41,按摩擦狀態(tài)不同，摩擦可分為（干摩擦），（邊界摩擦），（混合摩擦），（液體摩擦）。

42,按建立壓力油膜的原理不同，流體潤滑主要有（流體靜力潤

滑），（流體動力潤滑）及（彈性流體動力潤滑）。

43，在（流體）潤滑狀態(tài)下，磨損可以避免，而在（邊界）及（混合）潤滑狀態(tài)下，磨損不可避免。

44,彈性流體動力潤滑計

算是在流體動力潤滑基礎(chǔ)上又計入的主要因素有（彈性變形）和（壓

力對粘度的影響）。

45,工業(yè)用潤滑油的粘度主要受（溫度）和（壓力）的影響。

46,潤滑油的粘度是度量液體（內(nèi)摩擦大?。┑奈锢砹?。

47,在（高速運轉(zhuǎn)或載荷較?。┑哪Σ敛课患埃ǖ蜏兀┕r下，宜選用粘度較低的油；在（低速運轉(zhuǎn)

或載荷較大）的摩擦部位及（較高溫度）工況下，宜用粘度較高的潤滑油。

48,邊界摩擦潤滑中，物理吸附膜適用于（常溫、輕載及低

速）工況下工作；化學(xué)吸附膜適

用于（中等載荷、中等速度及中等溫度）工況下工作；化學(xué)反應(yīng)膜適用于（重載、高速及高

溫）工況下工作。

49,潤滑劑中加入添加劑的作用是（改善煉制潤滑

劑的潤滑性能，提高油的品質(zhì)）；常用的

添加劑有（極壓添加劑），（油性添加劑），（粘度指數(shù)添加劑），（抗蝕添加劑）。

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50,對于金屬材料的干摩擦理論，目前比較普遍采用的是（粘著）理論。

51,根據(jù)簡單粘著理論，當(dāng)結(jié)點材料的剪切

強(qiáng)度極限為T3壓縮屈服極限為b，的金屬處于干摩

擦狀態(tài)時的摩擦力廠為（AT,（A為實際接觸面積）），摩擦系數(shù)口=（Tb/bv）。

52,兩滑動表面所處的潤滑狀態(tài)，可近似按參數(shù)（膜厚比人）進(jìn)行判斷，該參數(shù)的表達(dá)式為（入=hmM

（R/R,z）），當(dāng)入（＞5）時，為流體潤滑狀態(tài)，當(dāng)人（1＜人＜5）時，為混合潤滑狀態(tài)；當(dāng)入

（W1）時，為邊界潤滑狀態(tài)。

第四章摩擦、磨損及潤滑概述

4-1.潤滑油的粘度隨油溫的升高而降低（升高或降低），粘度可以分為一動力

粘度'運動粘度、條件粘度。

第五章螺紋聯(lián)接和螺旋傳動

1對于錢制孔用螺栓，設(shè)計時應(yīng)按剪切一強(qiáng)度和一擠壓強(qiáng)度進(jìn)行計算。

2,在螺紋聯(lián)接中，當(dāng)有一個被聯(lián)接件太厚H需要經(jīng)常裝拆時，宜選用螺釘聯(lián)

接方式。

3,在機(jī)械傳動中，常見的嚙合傳動有齒輪傳動'蝸

桿傳動、鏈傳動和螺旋傳動等。

4，螺紋的公稱直徑是指螺紋的（大）徑，螺紋的升角是指螺紋（中）徑處的升角。螺紋的

自鎖條件為（螺旋升角小于螺旋副的當(dāng)量摩擦角），擰緊螺母時的效率公式為（）。

5，螺紋聯(lián)接常用的放松原理有（摩擦放松），（機(jī)械放松），（釧沖防松）。其對應(yīng)的放松裝置

有（雙螺母），（開口銷），（御死'沖點）。

6,三角形螺紋主要用于

（聯(lián)接），而矩形，梯形和鋸齒形螺紋主要用于（傳動）。

7,標(biāo)記為螺栓GB5782-86M16X80的六角螺栓的螺紋是（三角）形，牙形角等于（60）度，

線數(shù)等于（1），16代表（螺紋公稱直徑），80代表（桿長）。

8,用四個錢制孔螺栓聯(lián)接兩個半

凸緣聯(lián)軸器，螺栓均布在直徑為200mm的圓周上，軸上轉(zhuǎn)矩

為100N.M,每個螺栓的橫向力為（250）N

9,受預(yù)緊力Qp和工作

拉力F的緊螺栓聯(lián)接，如螺栓和被聯(lián)接件剛度相等，預(yù)緊力Q=8000N,

在保證接合面不產(chǎn)生縫隙的條件下，允許的最大工作拉力F=（16000）No

10,僅承受預(yù)緊力的緊螺栓聯(lián)接強(qiáng)度計算時，螺栓的危

險截面上有（預(yù)緊力）和（摩擦力矩）

載荷聯(lián)合作用。因此，在截面上有（拉伸）應(yīng)力和（扭轉(zhuǎn)切）應(yīng)力。

11,若螺紋的直徑和螺紋副的摩擦系數(shù)一定，則擰緊螺

母時的效率取決于螺紋的（導(dǎo)程）和

（牙型角）。

12,為了提高螺

6

栓聯(lián)接強(qiáng)度，防止螺栓的疲勞破壞，通常采用的方法之一是減?。菟ǎ﹦偠?/p>

和增大（被聯(lián)接件）剛度。

13,在螺栓聯(lián)接中，當(dāng)

螺栓軸線與被聯(lián)接件表面不垂直時，螺栓中將產(chǎn)生（彎曲）附加應(yīng)力

14,受軸向載荷的緊螺栓所受的總拉力是（殘余預(yù)緊力）與

（工作拉力）之和。

15,對承受軸向變載荷的緊螺栓聯(lián)接，欲降低應(yīng)力幅提高

疲勞強(qiáng)度的措施有（減少螺栓剛度

同時增加被聯(lián)接件剛度）

16,壓力容器的緊螺栓聯(lián)接中，若螺栓的預(yù)緊力和容器的壓

強(qiáng)不變，而僅將凸緣間的銅墊片

換成橡膠墊片，則螺栓所受的總拉力Q（增大）和聯(lián)接的緊密性（提高）。

17,聯(lián)接承受橫向載荷，當(dāng)采用普通螺

栓聯(lián)接，橫向載荷靠（被聯(lián)接件的接觸面間摩擦力）

來平衡；當(dāng)采用較制孔螺栓聯(lián)接，橫向載荷靠（螺栓光桿的剪切和擠壓）來平衡。

18,在一定的變載荷作用下，承受軸向載荷的螺栓聯(lián)接的疲勞強(qiáng)度是隨著螺

栓剛度的增加而

（降低），且隨著被聯(lián)接件剛度的增加而（增加）。

19,雙頭螺栓的兩被聯(lián)接件之一是（螺紋）孔，另一個是（光）

孔。

20,發(fā)動機(jī)缸體與缸蓋的螺栓聯(lián)接經(jīng)常拆裝，

應(yīng)使用（雙頭螺栓）聯(lián)接，為了控制預(yù)緊力，應(yīng)用

（定力矩）扳手?jǐn)Q緊。

21,受軸向載荷的緊螺栓聯(lián)接形式有（普通螺栓聯(lián)接）和（雙

頭螺柱聯(lián)接）兩種。

22,試列舉兩種螺紋聯(lián)接的放松裝置（雙螺母放松），（止

動墊圈放松）0

23,常用螺紋的類型主要有（三角形螺紋），（管螺紋），（矩形螺紋），（梯形螺紋）和（鋸齒形螺

紋）o

24,傳動用螺紋的牙型角比聯(lián)接用

螺紋的牙型角小，這是為了（提高傳動效率）O

25,采用經(jīng)機(jī)械加工制成的

凸臺或沉孔作為螺栓和螺母的支承面是為了（減少或避免螺栓受附

加彎曲應(yīng)力作用）。

26,在螺紋聯(lián)接中采用懸置螺母或環(huán)槽螺母的目的是（使螺紋牙上均載）。

27,普通螺栓聯(lián)接承受橫向外載荷時，依靠（被聯(lián)接件接觸面間的摩擦力）承載，螺栓本身受（預(yù)緊

力）力作用，該螺栓聯(lián)接可能的實效形式為（被聯(lián)接件間相對滑移）。較制孔用螺栓聯(lián)接受橫向外載

荷時，依靠（螺栓抗剪切）承載，螺栓本身受（剪切）和（擠壓）力作用，螺栓可能的失效形式為（剪

斷）和（壓潰）。

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第六章鍵、花鍵、無鍵連接和銷連接

6-1.平鍵的截面尺寸應(yīng)按一軸的直徑一從鍵的標(biāo)準(zhǔn)中查取，鍵的長度L可參照一輪轂的長度從標(biāo)準(zhǔn)中

選取。必要時應(yīng)進(jìn)行強(qiáng)度校核。

6-2.平鍵的工作面為一兩側(cè)一面，工作時靠一軸槽、鍵及轂槽的側(cè)面受擠壓一來傳遞轉(zhuǎn)矩。

6-3.平鍵聯(lián)接的工作面是兩側(cè)面。普通平鍵聯(lián)接的主要失效形式是擠壓和剪切破壞。

6-4.矩形花鍵聯(lián)接的定心方式可以有大徑、小徑和齒側(cè)定心，其中以小徑應(yīng)用最廣，且規(guī)定

為標(biāo)準(zhǔn)的定心方式。

第七章鐘接，焊接，膠接和過盈聯(lián)接

第八章帶傳動

81V帶輪傳動中，當(dāng)傳動比i至1時，V帶可能產(chǎn)生的瞬時最大應(yīng)力發(fā)生在帶的緊邊開始繞上小

（大或?。л喬帯?/p>

8-2.在V帶傳動設(shè)計中，應(yīng)按計算功率和小帶輪的轉(zhuǎn)速來確定V帶的

型號。

8-3.按V帶設(shè)計的一般步驟，確定V帶根數(shù)后還應(yīng)確定一帶的初拉力，并計算__V

帶對軸的壓力Q。

8-4.在材料和包角確定后，帶傳動所能傳遞的有效拉力與初拉力成正比。

8-5.當(dāng)帶傳動的傳動時，打滑首先發(fā)生在帶輪的一小輪上。若正常工作時，

在一大輪上帶的速度大于帶輪的速度。

8-6.V帶傳動的主要失效形式是_打滑和疲勞斷裂。

8-7.在設(shè)計V帶傳動時，V帶的型號是根據(jù)計算功率Pc_和_小輪轉(zhuǎn)速n1選

取的。

8-8.（哈爾濱工程2000年考研）帶傳動，帶上受的三種應(yīng)力是_拉_應(yīng)力，一彎曲_和_離心應(yīng)力。最

大應(yīng)力等于j_________二，它發(fā)生在一帶的緊邊開始繞上小帶

輪處一，若帶的許用應(yīng)力小于它，將導(dǎo)致帶的一疲勞一失效。

8-9.（北京航空航天大學(xué)2000年考研）帶傳動中，打滑是指一帶與帶輪間發(fā)生的顯著相

對滑動一，多發(fā)生在_小_輪上。剛開始打滑時緊邊拉力〔與松邊拉力「的關(guān)系為

卜-開才廠岔

8-10.（北方交通大學(xué)1997年考研）帶傳動與齒輪傳動一起做減速工作時，宜將帶傳動布置

在齒輪傳動之一前一當(dāng)代傳動中心距水平布置時，宜將松邊布置在_上_方。帶傳動一周

過程中，帶所受應(yīng)力的大小要發(fā)生_4_次變化，其中以_彎曲一應(yīng)力變化最大，而一離心應(yīng)力不變化。

871.（北方交通大學(xué)1998年考研）在設(shè)計三角膠帶傳動時，要標(biāo)明三角膠帶的一截型一和一基準(zhǔn)一長

度，在計算傳動的幾何尺寸時，要用到一基準(zhǔn)一長度。

8-12.（哈爾濱工業(yè)大學(xué)1999年考研）在普通V帶傳動中，載荷平穩(wěn)，包角二為180'，帶

8

長.一為特定長度，強(qiáng)力層為化學(xué)纖維線繩結(jié)構(gòu)條件下求得的單根V帶所能傳遞的基本額定功

率焉主要與帶型，小帶輪基準(zhǔn)直徑和小帶輪轉(zhuǎn)速

8-13.（國防科學(xué)技術(shù)大學(xué)1999年考研）帶傳動的傳動比不宜過大，若傳動比過大，將使

一小帶輪包角過小_，從而使帶的有效拉力值減小。

8-14.（華中理工大學(xué)1998年考研）；----------是帶傳動在

和一特定帶長一條件下單根普通V帶所能傳遞的功率。

8-15.（天津大學(xué)1999年考研）某V帶傳動，帶的橫剖面積A=142二二：，由張緊力產(chǎn)生的應(yīng)

力::=1.5MPa,有效拉力F=300N,不計離心力的影響，緊邊拉力〔和松邊拉力）春分別為一363N_和

_63N_。

8-16.（中南工業(yè)大學(xué)1998年考研）控制適當(dāng)?shù)念A(yù)拉力是保證帶傳動正常工作的重要條件，

預(yù)拉力不足，則運轉(zhuǎn)時易跳動和打滑一;預(yù)拉力過大則帶的磨損加劇'軸受力

大一°

8-17.（中南工業(yè)大學(xué)2000年考研）帶傳動中，帶的緊邊拉力與松邊拉力的比值■=■大小，當(dāng)

空載時為_L，當(dāng)載荷使帶傳動開始打滑時為

8-18.（中南大學(xué)2001年考研）普通V帶傳動中，已知預(yù)緊力F=2500N,傳遞圓周力為800N,若不計帶

的離心力，則工作時的緊邊拉力Fz為2900N_>松邊拉力F,為2100N-。

8-19.V帶在規(guī)定的張緊力下，位于帶輪基準(zhǔn)直徑上的周線長度稱為帶的基淮長度。V

帶的公稱長度指的是V帶的一基準(zhǔn)一長度。

8-20.與普通V帶相比，當(dāng)高度相同時，窄V帶的承載能力要_高一。

821.當(dāng)帶有打滑趨勢時，帶傳動的有效拉力達(dá)到_最大值而帶傳動的最大有效拉力決

定于一包角一摩擦系數(shù)-----張緊力一三個因素。

8-22.帶傳動的最大有效拉力隨預(yù)緊力的增大而增大一，隨包角的增大而一增大

隨摩擦系數(shù)的增大而增大。

8-23.帶的離心應(yīng)力取決于帶單位長度的質(zhì)量q,帶截面面積和

帶線速度三個因素。

8-24.常見的帶傳動的張緊裝置有定期張緊裝置,自動張緊裝置和一

張緊輪張緊裝置。

8-25.普通V帶帶輪的槽形角隨帶輪直徑的減小而減小一。

8-26.帶傳動工作時，帶內(nèi)應(yīng)力是Ovr1循環(huán)_____性質(zhì)的變應(yīng)力。

8-27.帶傳動工作時，若主動輪的圓周速度為-,從動輪的圓周速度為■■，帶的線速度為V,

則它們的關(guān)系為%>_v，⑺v_v。

8-28.在設(shè)計V帶傳動時，丫帶的型號是根據(jù)計算功率一和小帶輪轉(zhuǎn)速一選

取的。

9

8-29.帶傳動中，帶的離心力發(fā)生在整個一帶中。

8-30.帶傳動的設(shè)計準(zhǔn)則是在保證帶不打滑的條件下，具有一定的疲勞強(qiáng)度和

壽命°

8-31.普通V帶傳動設(shè)計中，限制小帶輪直徑的目的是為了防止小帶輪處彎曲應(yīng)力

過大。

8-32.帶傳動中，在帶即將打滑時，其緊邊拉力H與松邊拉力卜之間的關(guān)系為Flef。

F2

8-33.在正常工作的V帶傳動中，帶的最大應(yīng)力由小帶輪彎曲彎曲應(yīng)力、離心應(yīng)力、緊邊拉應(yīng)力組成。

8-34.帶傳動中的最大有效圓周力（拉力）Fw與包角'摩擦系數(shù)和初拉力（預(yù)緊力）等因

素有關(guān)。

第九章鏈傳動

1，滾子鏈傳動最主要的參數(shù)是一節(jié)距。

2,鏈傳動不宜用于高速傳動，主

要是由于鏈速不均勻，在傳動中將引起一動載荷。

3,鏈傳動中，即使主動鏈輪的角速度3,=常數(shù)，也只有當(dāng)（z仁Z2,且中心距恰為節(jié)距的整

數(shù)倍）時，從動鏈輪的角速度32和傳動比i才能得到恒定值。

4,鏈傳動的動載荷是隨著鏈條節(jié)距P（增大）和鏈輪偽數(shù)（減

?。┒黾印?/p>

5,開式鏈傳動的主要失效形式是（鏈條錢鏈磨損）

6,滾子鏈最主要的參數(shù)是鏈的（節(jié)距），為提高鏈速的均勻性，

應(yīng)選用齒數(shù)為（較多的奇數(shù)）

的鏈輪。

7,一滾子鏈傳動節(jié)距P=25.4mm小鏈輪轉(zhuǎn)速n.=1000r/min，經(jīng)測量鏈輪分度圓直徑d，=203mm則鏈

速為（10.6）m/s。

8,鏈傳動瞬時傳動比是（變化的），其平均傳動比是（恒定的）。

9,鏈傳動工作時，其轉(zhuǎn)速越高，其運動不均勻性越（嚴(yán)重），故鏈傳動多用于（低）速傳動。

10,對于高速重載的套筒滾子鏈傳動，應(yīng)選用節(jié)距（小）的（多）排鏈，對于低速重載的套筒滾子鏈

傳動，應(yīng)選用節(jié)距（大）的鏈傳動。

11,鏈傳動中，小鏈輪的齒數(shù)越多時，貝M專動平穩(wěn)性越（好）。

12,鏈傳動中，當(dāng)節(jié)距P增大時，優(yōu)點是（承載能力增大），缺點是（多邊形效應(yīng)增大，振動，沖擊，

噪聲嚴(yán)重）。

13,選擇鏈傳動的參數(shù)時，若將小鏈輪齒數(shù)乙增加，其

好處是（多邊形效應(yīng)減少，傳動更平穩(wěn)）。

14,鏈傳動的（平均）傳動比不變，（瞬時）傳動比是變化的。

15,與帶傳動相比，鏈傳動的承載能力（大），傳動效率（高），作用在軸上的徑向壓力（?。?/p>

16,單排滾子鏈與鏈輪嚙合的基本參數(shù)是（節(jié)距），（滾子

外徑）和（內(nèi)鏈節(jié)內(nèi)寬），其中（節(jié)距）是滾子鏈的主要參數(shù)。

17,鏈輪的轉(zhuǎn)速（高），節(jié)距（大），齒數(shù)（少），則鏈傳動的動載荷就越大。

18,若不計鏈傳動中的動載荷，則鏈的緊邊受到的拉力由（有效圓周

10

力），（離心拉力）和（懸

垂拉力）三部分組成。

19,鏈傳動算出的實際中心距，在安裝時還需要

縮短2~5mm這是為了（保證鏈條松邊有一個合

適的安裝垂度）。

20,鏈傳動一般應(yīng)布置在（鉛垂）平面內(nèi)，盡可能避免布置在（水平）平面或（傾斜）平面內(nèi)。

21,鏈傳動中，當(dāng)兩鏈輪的軸線在同一水平面時，應(yīng)將（緊）邊布置在上面，（松）邊布置在下面。

22,在鏈傳動中，當(dāng)兩鏈輪的軸線不

在同一水平面時，應(yīng)將（緊）邊布置在上面，（松）邊布

置在下面。

第十章齒輪傳動

101齒輪傳動的設(shè)計準(zhǔn)則通常按保證一接觸一疲勞強(qiáng)度及保證彎曲疲勞

強(qiáng)度兩準(zhǔn)則進(jìn)行設(shè)計計算。

102開式齒輪傳動的主要失效形式是齒面磨損—和輪齒折斷一。

10-3.在機(jī)械傳動中，常見的嚙合傳動有齒輪傳動、蝸桿傳動、鏈傳動和__螺旋傳動

104兩齒數(shù)不等的一對齒輪傳動，其彎曲應(yīng)力相等；兩輪硬度不等，其許用彎曲應(yīng)

力不相等。

10-5.軟齒面齒輪傳動的設(shè)計準(zhǔn)則是按接觸強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計，按彎曲強(qiáng)度進(jìn)行校核

10-6.影響齒輪齒根彎曲疲勞強(qiáng)度的主要參數(shù)是模數(shù)。

10-7.對于閉式軟齒面齒輪傳動，齒根彎曲強(qiáng)度計算主要針對的失效形式是一輪齒疲勞斷

裂。

10-8.閉式硬齒面齒輪傳動的設(shè)計準(zhǔn)則是按一彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計，按接觸疲勞強(qiáng)度校核。

10-9.（北航2000年考研）齒輪傳動強(qiáng)度設(shè)計中，-三是接觸_________應(yīng)力，；-：..是許用

接觸力，二是一彎曲應(yīng)力，片（.：是一許用彎曲____應(yīng)力。

10-10.（吉林工業(yè)大學(xué)1997年考研）齒輪傳動齒面接觸應(yīng)力計算式中，區(qū)域與

變位系數(shù)有關(guān)。

10-11.（吉林工業(yè)大學(xué)1999年考研）齒輪傳動時，如大、小偽輪的材料不同，則大、小齒

11

輪的齒面接觸應(yīng)力「三一=一二三：，齒根彎曲應(yīng)力「二豐_':，許用接觸應(yīng)力，I::卜..豐

卜；力口，許用彎曲應(yīng)力匚I.;.工i：訃廿

10-12.（華南理工大學(xué)2000年考研）直齒圓柱齒輪作接觸強(qiáng)度計算時取節(jié)點_處的接

觸應(yīng)力為計算依據(jù)，其載荷由_一_對輪齒承擔(dān)。

10-13.（上海交大1999年考研）在圓柱齒輪傳動中，齒輪直徑不變而減小模數(shù)m對輪齒

的彎曲強(qiáng)度、接觸強(qiáng)度及傳動的工作平穩(wěn)性的影響分別為一下降，不變，

提高。

10-14.（北方交通大學(xué)1997年考研）圓柱齒輪傳動設(shè)計中，在中心距及其它條件不變時，

增大齒輪模數(shù)，其齒面接觸應(yīng)力一不變齒根彎曲應(yīng)力一減小重疊系數(shù)值一減少一。10-15.（北方交通大

學(xué)1998年考研）如圖a、b兩齒輪均為重要齒輪傳動，a齒輪采用的一_修緣齒其主要目的是降低_

動載一系數(shù)的影響；b齒輪采用的是一鼓形齒一，其主要目的是降低齒向載荷分布_系數(shù)的影響。

10-16.（北方交通大學(xué)2000年考研）7、8、9級齒輪，由于制造誤差大通常按

全部載荷作用于齒頂一來計算齒根彎曲強(qiáng)度，影響齒根彎曲強(qiáng)度的因素_齒向系數(shù)

----------[WIr------

10-17.（國防科技大1996年考研）在齒輪傳動中，主動輪所受的切向力與嚙合點處速度方

向一相反而從動輪輪所受切向力則與嚙合點處速度方向一相同一。

10-18.（國防科技大1996年考研）閉式齒輪傳動中，當(dāng)齒輪的齒面硬度HBX350時，通常

首先出現(xiàn)齒面點蝕一破壞，故應(yīng)按接觸疲勞一強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計；但當(dāng)齒面硬度HBS

>350時，則易出現(xiàn)齒根彎曲疲勞折斷一破壞，應(yīng)按一齒根彎曲_強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計。

10-19.（中國地質(zhì)大學(xué)2001年考研）齒輪的齒形系數(shù)［..的大小與模數(shù)一無關(guān)，主要

取決于一齒廓形狀一。

10-20.（哈爾濱工程大學(xué)2000年考研）齒輪傳動強(qiáng)度計算中，齒形系數(shù)芳機(jī)值，直齒圓柱齒

輪寬一些，其主要原因是防止兩齒輪裝配后軸向稍有錯位而導(dǎo)致嚙合齒寬減小

10-21.（華中理工大學(xué)1998年考研）減小齒輪動載的主要措施有齒頂修緣一和

12

_提高制造精度，降低圓周速度。

10-22.（哈爾濱工業(yè)大學(xué)1998年考研）在齒輪強(qiáng)度計算中，節(jié)點區(qū)域系數(shù)（略）是用來考

慮節(jié)點齒廓形狀對接觸應(yīng)力的影響。對陀=20°的標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪，Z-

2.5_。

10-23.（哈爾濱工業(yè)大學(xué)1999年考研）一對閉式直齒圓柱齒輪，m=3mr-=21,=63.=20

小齒輪用40Cr鋼，表面淬火HRC=55〔打胡二=12002皿1";大齒輪用45鋼，調(diào)質(zhì)，HB=220-

240,KJ|；,=600N/；.：：。若齒輪傳動工作時，齒面接觸應(yīng)力為「三=500N/二二：，則小齒輪

的

接觸強(qiáng)度安全系數(shù)為大齒輪的_2_倍。

10-24.（天津大學(xué)1999年考研）有A、B兩對標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪傳動，已知模數(shù)、齒數(shù)、齒

寬分別為：A對：m=4mmz：i=18,衛(wèi)二：=41,b=50mmB對：m=2mmE.=36,=82,b=50mm

其余條件相同，若按無限壽命考慮，這兩對齒輪傳動按接觸強(qiáng)度所傳遞的轉(zhuǎn)矩比值：.廣一=

_1_____O

10-25.（清華大學(xué)1995年考研）有兩對閉式直齒圓柱齒輪傳動，它們的參數(shù)分別為：

1）-_=18,-：=42,m=2,b=60.a=62

2）z—=18,I=42,m=2,b=60,a=60,-=20°

兩對齒輪的材料、熱處理硬度、載荷、工況和制造精度相同，其中第_2_對齒輪

齒面接觸應(yīng)力大。第1一對齒輪輪齒接觸強(qiáng)度高。

10-26.（清華大學(xué)1996年考研）正角度變位齒輪傳動對齒輪接觸強(qiáng)度的影響是略有提

高_(dá)___對輪齒彎曲強(qiáng)度的影響是略有提高_(dá)。

10-27.（中南工業(yè)大學(xué)1998年考研）圓錐齒輪齒形系數(shù)〕應(yīng)按一當(dāng)量一齒數(shù)，而不按_一實際齒數(shù)

查取。

10-28.（中南工業(yè)大學(xué)2001年考研）在齒輪傳動中，若一對輪齒采用軟齒面，則小輪齒的材料硬度

比大齒輪的硬度高HB-30?50_。

10-29.（國防科技大1999年考研）在圓錐一圓柱兩級齒輪傳動中，如其中有一級用斜齒圓柱齒輪傳

動，另一級用直齒圓錐齒輪傳動，則由于圓錐齒輪一大尺寸圓錐齒輪高精度制造

困難，故一般將圓錐齒輪傳動用在高速級一（高速級、低速級）。

13

10-30.齒輪傳動的主要失效形式有輪齒折斷_、一恒面疲勞點蝕、齒面磨

損一、―齒面膠合一'_____塑性變形一。

10-31.對于閉式軟齒面齒輪傳動，主要按_接觸一強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計，而按彎曲一強(qiáng)度

進(jìn)行校核，這時影響齒輪強(qiáng)度的主要幾何參數(shù)是分度圓直徑U-

10-32.對于開式齒輪傳動，雖然主要失效形式是磨損一，但目前尚未成熟可靠的一抗磨損_計算方

法，目前僅以