2020年一級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師考試專業(yè)基礎(chǔ)真題

2020年一級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師考試專業(yè)基礎(chǔ)真題

（總分：120.00,做題時(shí)間：180分鐘）

一、單項(xiàng)選擇題（總題數(shù)：60,分?jǐn)?shù)：120.00）

L具有一定的化學(xué)組成，內(nèi)部質(zhì)點(diǎn)周期性排列的固體，稱為（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.晶體V

B.凝膠體

C.玻璃體

D.溶膠體

解析：

AC兩項(xiàng)，晶體是原子、離子或分子按照一定的周期性，在三維空間作有規(guī)律的周期性重復(fù)排列形成具有

一定規(guī)則幾何外形的固體，晶體主要特點(diǎn)有：①有整齊規(guī)則的幾何外形；②有固定的熔點(diǎn)；③有各向異性

的特點(diǎn)。玻璃體指非晶態(tài)固體，沒(méi)有上述特點(diǎn)。BD兩項(xiàng)，膠體有兩種存在狀態(tài)，即凝膠和溶膠。凝膠的

膠粒之間互相連接形成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，水分子處于網(wǎng)眼結(jié)構(gòu)的孔隙之中，是具有?定結(jié)構(gòu)和彈性的半固體狀

態(tài)。溫度升高時(shí)，凝膠能轉(zhuǎn)變成溶膠。溶膠的膠粒之間聯(lián)系消失，網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)不再存在，膠粒均勻分布，呈

自由活動(dòng)的半流動(dòng)狀態(tài)，近似流體的性質(zhì)。

2.使鋼材冷脆性加劇的主要元素是（）o

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.碳（C）

B.硫（S）

C.磷（P）J

D.缽（Mn）

解析：

C項(xiàng)，一般情況下，磷是鋼中有害元素，增加鋼的冷脆性，使焊接性能變壞，降低塑性，使冷彎性能變

壞。A項(xiàng)，鋼中含碳量增加，屈服點(diǎn)和抗拉強(qiáng)度升高，但塑性和沖擊性降低。B項(xiàng)，硫在通常情況下是有

害元素，可使鋼產(chǎn)生熱脆性，降低鋼的延性和韌性，在鍛造和軋制時(shí)造成裂紋。硫?qū)附有阅芤膊焕?/p>

低鋼材的耐腐蝕性。D項(xiàng)，在煉鋼過(guò)程中，銃是良好的脫氧劑和脫硫劑。在碳素鋼中加入0.70%以上的銃

時(shí)稱為“鑄鋼”，銹鋼不但有足夠的韌性，且有較高的強(qiáng)度和硬度，可提高鋼的淬性，改善鋼的熱加工性

能。

3.硅酸鹽水泥生產(chǎn)過(guò)程中添加適量的石膏，目的是為了調(diào)節(jié)（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.水泥的密度

B.水泥的比表面積

C.水泥的強(qiáng)度

D.水泥的凝結(jié)時(shí)間J

解析：

水泥生產(chǎn)過(guò)程中加入石膏的主要作用是作為緩凝劑，調(diào)節(jié)水泥的凝結(jié)時(shí)間。在沒(méi)有石膏的情況下水泥熟料

磨細(xì)后加水會(huì)很快凝結(jié)，影響施工和檢驗(yàn)，添加適量石膏后，石膏中的硫酸鈣與能夠與水化鋁酸鈣反應(yīng)，

生成水化硫鋁酸鈣，該產(chǎn)物阻止鋁酸三鈣的迅速水化，從而延緩了水泥的凝結(jié)，起到了緩凝的作用。

4.混凝土用集料的內(nèi)部孔隙充滿水但表面沒(méi)有水膜，該含水狀態(tài)被稱為（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.氣干狀態(tài)

B.絕干狀態(tài)

C.濕潤(rùn)狀態(tài)

D.飽和面干狀態(tài)V

解析：

骨料的面干狀態(tài)分四種，絕干狀態(tài)、氣干狀態(tài)、飽和面干狀態(tài)和濕潤(rùn)狀態(tài)。A項(xiàng)，氣干狀態(tài)是指骨料內(nèi)部

空隙中所含水分與周圍大氣濕度所決定的空氣中水分達(dá)到平衡的含水狀態(tài)。B項(xiàng)，絕干狀態(tài)是指骨料干

燥、含水率為零的狀態(tài)。C項(xiàng)，濕潤(rùn)狀態(tài)是指骨料內(nèi)部孔隙含水達(dá)到飽和且表面附有一層水膜的狀態(tài)。D

項(xiàng)，飽和面干狀態(tài)是指骨料表面干燥但內(nèi)部空隙含水達(dá)到飽和的狀態(tài)。

5.混凝土的強(qiáng)度受到其材料組成的影響，決定混凝土強(qiáng)度的主要因素是（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.骨料密度

B.砂的細(xì)度模數(shù)

C.外加劑種類

D.水灰（膠）比4

解析：

改變水灰比、水泥強(qiáng)度、骨料強(qiáng)度、骨料最大粒徑、碎石粗糙程度以及砂率都會(huì)較大影響混凝土的強(qiáng)度。

其中水泥的強(qiáng)度和水灰比是決定混凝土強(qiáng)度的最主要因素，此外集料的特性對(duì)混凝土強(qiáng)度也有明顯影響，

骨料強(qiáng)度直接影響混凝土的強(qiáng)度，同時(shí)骨料表面狀況會(huì)影響水泥石與骨料的粘結(jié)，故也直接影響著混凝土

的強(qiáng)度。

6.為了獲得乳化瀝青，需要在瀝青中加入（）。

（分?jǐn)?shù):2.00）

A.乳化劑J

B.硅酸鹽水泥

C.礦粉

D.石膏

解析：

乳化瀝青是瀝青顆粒均勻分散在有乳化劑的水中而成的乳膠體。乳化劑分為有機(jī)、無(wú)機(jī)兩大類，有機(jī)乳化

劑分為：陰離子型、陽(yáng)離子型、兩性離子型、非離子型。建筑中常用的乳化劑有：石灰膏、膨潤(rùn)土、聚乙

烯醇、洗衣粉等。

7.同種木材的各種力學(xué)強(qiáng)度中最高的是（).

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.順紋抗拉強(qiáng)度J

B.順紋抗壓強(qiáng)度

C.橫紋抗拉強(qiáng)度

D.橫紋抗壓強(qiáng)度

解析：

A項(xiàng)，木材的順紋抗拉強(qiáng)度是指木材抵抗順紋拉伸的最大應(yīng)力。順紋抗拉強(qiáng)度是指木材的最大強(qiáng)度，約為

順紋抗壓強(qiáng)度的兩倍，橫紋抗壓強(qiáng)度的12-40倍。B項(xiàng)，順紋抗壓強(qiáng)度是指短時(shí)間內(nèi)沿木材順紋方向緩

緩施加壓縮荷載，木材所能承受的最大能力，該指標(biāo)是最具代表性的力學(xué)特性指標(biāo)。C項(xiàng)，橫紋抗拉強(qiáng)度

是指木材垂直于纖維方向承受拉伸載荷的最大能力。一般僅為順紋抗拉強(qiáng)度的3.5%?7%左右。D項(xiàng)，橫

紋抗壓強(qiáng)度是指木材在垂直紋理方向抵抗比例極限時(shí)壓縮荷載的能力，通常橫紋局部抗壓強(qiáng)度高于橫紋全

部抗壓強(qiáng)度。

8.下列何項(xiàng)作為測(cè)量?jī)?nèi)業(yè)工作的基準(zhǔn)面？（）

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.水準(zhǔn)面

B.參考橢球面

C.大地水準(zhǔn)面V

D.平均海水面

解析：

地面點(diǎn)到大地水準(zhǔn)面的鉛垂距離稱為該點(diǎn)的絕對(duì)高程，因此，大地水準(zhǔn)面是測(cè)量外業(yè)工作的基準(zhǔn)面。

9.水準(zhǔn)儀測(cè)量A、B兩點(diǎn)間的高差，把已知高程點(diǎn)A作為后視，待求點(diǎn)B作為前視，先后在兩尺上讀取

讀數(shù)，得到后視讀數(shù)a和前視讀數(shù)b,則A、B兩點(diǎn)間的高差可以表示為（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.HiiA=a-b

B.hau=a-b

J

C.H,IB=a—b

D.hiwba

解析：

水準(zhǔn)測(cè)量的原理是利用水準(zhǔn)儀提供的水平視線，在豎立在兩點(diǎn)上的水準(zhǔn)尺上讀數(shù)，以測(cè)定兩點(diǎn)間的高差，

從而由已知點(diǎn)的高程推算未知點(diǎn)的高程。兩點(diǎn)間高差計(jì)算公式為：h”,=a—b=B視讀數(shù)一前視讀數(shù)。

10.在1：2000的地形圖上，量得某水庫(kù)圖上匯水面積為P=1.6X10'cm2,某次降水過(guò)程雨量為（每小時(shí)

平均降雨量）m=50mm,降水時(shí)間持續(xù)2.5小時(shí)（n）,設(shè)蒸發(fā)系數(shù)k=0.4,按匯水量Q=P?m?n,k,

本次降水匯水量為（）.

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.l.OXlO'tf

B.3.2X10%'

V

C.1.0X10W

D.2.OXlO'm3

解析：

比例尺為圖上距離與實(shí)際距離的比值，則該水庫(kù)實(shí)際匯水面積為：P實(shí)=1.6X104X2000X2000X10-4

=6.4X10W,故本次降水匯水量為:Q=P?m?n?k=6.4X106X0.05X2.5X0.4=3.2X105m\

IL三角高程測(cè)量中，設(shè)水平距離為D,a為豎直角，儀器高為i,中絲讀數(shù)為v,球氣差改正為f,則

測(cè)站點(diǎn)與目標(biāo)點(diǎn)間高差可表示為（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.Dtga+i—v+fV

B.Dtgu+v—i+f

C.Deos2a+i—v+f

D.Deos2a+v—i+f

解析：

三角高程測(cè)量是指通過(guò)觀測(cè)兩個(gè)控制點(diǎn)的水平距離和天頂距（或高度角）求定兩點(diǎn)間高差的方法。假定地

球表面為水平面時(shí)，測(cè)得AB點(diǎn)的水平距離D,則高差為hAB=Dtga+i—v。當(dāng)假設(shè)不成立時(shí)，需加上

球氣差改正，高差可表示hAB=Dtga+i-v+f,

12.誤差具有下列何種特性？（）

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.系統(tǒng)誤差不具有累積性

B.取均值可消除系統(tǒng)誤差

C.檢校儀器可消除或減弱系統(tǒng)誤差J

D.理論上無(wú)法消除或者減弱偶然誤差

解析：

A項(xiàng)，系統(tǒng)誤差有些是定值的，如儀器的零點(diǎn)不準(zhǔn)，有些是積累性的，如B項(xiàng)，系統(tǒng)誤差總是使測(cè)量結(jié)

果偏向一邊，或偏大或偏小，因此多次測(cè)量求平均用受熱膨脹的鋼質(zhì)米尺測(cè)量時(shí)，讀數(shù)就小于其真實(shí)長(zhǎng)

度。值并不能消除系統(tǒng)誤差。C項(xiàng)，系統(tǒng)誤差具有重復(fù)性、單向性、可測(cè)性。在相同的條件下，重復(fù)測(cè)定

時(shí)其數(shù)值大小也有一定的規(guī)律。若能找出產(chǎn)生誤差的原因，并設(shè)法測(cè)定出其大小，那么系統(tǒng)誤差可以通過(guò)

校正的方法予以減少或者消除。D項(xiàng)，偶然誤差總是存在，通過(guò)多次測(cè)量取平均值可以減小偶然誤差，但

無(wú)法消除。

13.某建設(shè)單位于2010年3月20日領(lǐng)到施工許可證，開(kāi)工后于2010年5月10日中止施工。根據(jù)《建筑

法》規(guī)定，該建設(shè)單位向施工許可證發(fā)證機(jī)關(guān)報(bào)告的最遲期限應(yīng)是2010年（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.6月19日

B.8月9日

C.6月9日J(rèn)

D.9月19日

解析：

根據(jù)《中華人民共和國(guó)建筑法》第十條規(guī)定，在建的建筑工程因故中止施工的，建設(shè)單位應(yīng)當(dāng)自中止施工

之日起一個(gè)月內(nèi)，向發(fā)證機(jī)關(guān)報(bào)告，并按照規(guī)定做好建筑工程的維護(hù)管理工作。建筑工程恢復(fù)施工時(shí)，應(yīng)

當(dāng)向發(fā)證機(jī)關(guān)報(bào)告；中止施工滿一年的工程恢復(fù)施工前，建設(shè)單位應(yīng)當(dāng)報(bào)發(fā)證機(jī)關(guān)核驗(yàn)施工許可證。該單

位開(kāi)工后于2010年5月10日中止施工，則該單位應(yīng)當(dāng)自中止施工之日起一個(gè)月內(nèi)報(bào)告，即最遲期限

為2010年6月9日。

14.根據(jù)《招標(biāo)投標(biāo)法》，開(kāi)標(biāo)時(shí)招標(biāo)人應(yīng)當(dāng)邀請(qǐng)所有投標(biāo)人參加，這一規(guī)定體現(xiàn)了招標(biāo)投標(biāo)活動(dòng)的

（）O

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.公開(kāi)原則V

B.公平原則

C.公正原則

D.誠(chéng)實(shí)守信原則

解析：

根據(jù)《中華人民共和國(guó)招標(biāo)投標(biāo)法》第五條規(guī)定，招標(biāo)投標(biāo)活動(dòng)應(yīng)當(dāng)遵循公開(kāi)、公平、公正和誠(chéng)實(shí)信用的

原則。第三十五條規(guī)定，開(kāi)標(biāo)由招標(biāo)人主持，邀請(qǐng)所有投標(biāo)人參加。這一規(guī)定體現(xiàn)了招投標(biāo)活動(dòng)的公開(kāi)原

則。

15.工人甲在施工作業(yè)過(guò)程中發(fā)現(xiàn)腳手架耍倒塌，迅速逃離了現(xiàn)場(chǎng)，隨之倒塌的腳手架造成一死多傷的安

全事故，則甲的行為（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.違法，因?yàn)橹挥性谕ㄖ渌と撕蠹撞趴商与x

B.違約，因?yàn)榧孜茨馨凑蘸贤男袆趧?dòng)義務(wù)

C.不違法，甲在行使緊急避險(xiǎn)權(quán)J

D.不違約，腳手架倒塌屬于不可抗力

解析：

根據(jù)《中華人民共和國(guó)安全生產(chǎn)法》第五十二條規(guī)定，從業(yè)人員發(fā)現(xiàn)直接危及人身安全的緊急情況時(shí)，有

權(quán)停止作業(yè)或者在采取可能的應(yīng)急措施后撤離作業(yè)場(chǎng)所。生產(chǎn)經(jīng)營(yíng)單位不得因從業(yè)人員在前款緊急情況下

停止作業(yè)或者采取緊急撤離措施而降低其工資、福利等待遇或者解除與其訂立的勞動(dòng)合同。因此工人甲的

行為是在行使緊急避險(xiǎn)權(quán)，該行為不違法。

16.有關(guān)評(píng)標(biāo)方法的描述，下列說(shuō)法錯(cuò)誤的是（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.最低投標(biāo)價(jià)法適合沒(méi)有特殊要求的招標(biāo)項(xiàng)目

B.綜合評(píng)估法適合沒(méi)有特殊要求的招標(biāo)項(xiàng)目V

C.最低投標(biāo)價(jià)法通常帶來(lái)惡性削價(jià)競(jìng)爭(zhēng)，工程質(zhì)量不容樂(lè)觀

D.綜合評(píng)估法可用打分的方法或貨幣的方法評(píng)估各項(xiàng)標(biāo)準(zhǔn)

解析：

AC兩項(xiàng)，根據(jù)《評(píng)標(biāo)委員會(huì)和評(píng)標(biāo)方法暫行規(guī)定》第三十條規(guī)定，經(jīng)評(píng)審的最低投標(biāo)價(jià)法一般適用于具

有通用技術(shù)、性能標(biāo)準(zhǔn)或者招標(biāo)人對(duì)其技術(shù)、性能沒(méi)有特殊要求的招標(biāo)項(xiàng)目。第三十一條規(guī)定，根據(jù)經(jīng)評(píng)

審的最低投標(biāo)價(jià)法，能夠滿足招標(biāo)文件的實(shí)質(zhì)性要求，并且經(jīng)評(píng)審的最低投標(biāo)價(jià)的投標(biāo)，應(yīng)當(dāng)推薦為中標(biāo)

候選人。因此通常會(huì)帶來(lái)惡性削價(jià)競(jìng)爭(zhēng)，工程質(zhì)量不容樂(lè)觀。BD兩項(xiàng)，第三十四條規(guī)定，不宜采用經(jīng)評(píng)

審的最低投標(biāo)價(jià)法的招標(biāo)項(xiàng)目，一般應(yīng)當(dāng)采取綜合評(píng)估法進(jìn)行評(píng)審。第三十五條規(guī)定，根據(jù)綜合評(píng)估法，

最大限度地滿足招標(biāo)文件中規(guī)定的各項(xiàng)綜合評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)的投標(biāo)，應(yīng)當(dāng)推薦為中標(biāo)候選人。衡量投標(biāo)文件是否

最大限度地滿足招標(biāo)文件中規(guī)定的各項(xiàng)評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)，可以采取折算為貨幣的方法、打分的方法或者其他方

法。

17.某溝槽寬度為10m,擬采用輕型井點(diǎn)降水，其平面布宜采用的形式為（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.單排

B.雙排V

C.環(huán)形

D.U形

解析：

輕型井點(diǎn)降水的布置基本規(guī)定為：①單排布置.：寬度＜6m、降水深度不大于5m時(shí)，布置于地下水上游

側(cè)，延伸長(zhǎng)度》B（坑槽寬度）；②雙排布置：寬度＞6m時(shí)；③環(huán)型或U型布置：面積較大（考慮施工

機(jī)械進(jìn)出基坑時(shí)宜采用U型布置）。本工程溝槽寬度大于6m,因此應(yīng)采用雙排布置。

18.混凝土施工縫宜留置在（）。

（分?jǐn)?shù):2.00）

A.結(jié)構(gòu)受剪力較小且便于施工的位置V

B.遇雨停工處

C.結(jié)構(gòu)受彎矩較小且便于施工的位置

D.結(jié)構(gòu)受力復(fù)雜處

解析：

施工縫是指在混凝土澆筑過(guò)程中，因設(shè)計(jì)要求或施工需要分段澆筑，而在先、后澆筑的混凝土之間所形成

的接縫。施工縫的位置應(yīng)設(shè)置在結(jié)構(gòu)受剪力較小和便于施工的部位，且應(yīng)符合下列規(guī)定：①施工縫應(yīng)留置

在基礎(chǔ)的頂面、梁或吊車梁牛腿的下面、吊車梁的上面、無(wú)梁樓板柱帽的下面；②和樓板連成整體的大斷

面梁，施工縫應(yīng)留置在板底面以下20nlm?30mm處，當(dāng)板下有梁托時(shí)，留置在梁托下部；③對(duì)于單向板，

施工縫應(yīng)留置在平行于板的短邊的任何位置；④有主次梁的樓板，宜順著次梁方向澆筑，施工縫應(yīng)留置在

次梁跨度中間1/3的范圍內(nèi)；⑤墻上的施工縫應(yīng)留置在門洞口過(guò)梁跨中1/3范圍內(nèi)，也可留在縱橫墻的

交接處；⑥樓梯上的施工縫應(yīng)留在踏步板的1/3處；⑦水池池壁的施工縫宜留在高出底板表面200nlm?

500mm的豎壁上；⑧雙向受力樓板、大體積混凝土、拱、殼、倉(cāng)、設(shè)備基礎(chǔ)、多層剛架及其他復(fù)雜結(jié)構(gòu)，

施工縫位置應(yīng)按設(shè)計(jì)要求留設(shè)；⑨柱應(yīng)留水平縫，梁、板、墻應(yīng)留垂直縫。

19.在單位工程施工平面圖設(shè)計(jì)中應(yīng)該首先考慮的內(nèi)容為（）。

（分?jǐn)?shù):2.00）

A.現(xiàn)場(chǎng)道路

B.垂直運(yùn)輸機(jī)械V

C.倉(cāng)庫(kù)和堆場(chǎng)

D.水電管網(wǎng)

解析：

施工平面圖的設(shè)計(jì)步驟為：①確定垂直運(yùn)輸機(jī)械的位置；②確定攪拌站、倉(cāng)庫(kù)和材料加工半成品、構(gòu)件堆

放的位置；③布置運(yùn)輸?shù)缆罚孩懿贾蒙a(chǎn)和生活臨時(shí)設(shè)施：⑤布置水電管網(wǎng)。故首先應(yīng)確定垂直運(yùn)輸機(jī)械

的位置。

20.下列關(guān)于單位工程的施工流向安排的表述正確的是（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.對(duì)技術(shù)簡(jiǎn)單，工期較短的分部分項(xiàng)工程一般應(yīng)優(yōu)先施工

B.室內(nèi)裝飾工程可一般有自上而下、自下而上及自中而下再自上而中的三種流向V

C.當(dāng)有高低跨并列時(shí)，一般應(yīng)從高跨向低跨處吊裝

D.室外裝飾工程一般應(yīng)遵循自下而上的流向

解析：

施工流向是指單位工程在平面或空間上施工的開(kāi)始部位及其展開(kāi)方向。如果分段施工，施工流向就是從第

一個(gè)分段開(kāi)始向其他分段展開(kāi)的方向。A項(xiàng)，技術(shù)復(fù)雜、施工進(jìn)度較慢、工期較長(zhǎng)的工段或部位先施工。

BD兩項(xiàng)，室外裝飾工程一般應(yīng)遵循自上而下的流向，室內(nèi)裝飾工程可一般有自上而下、自下而上及自中

而下再自上而中三種流向。C項(xiàng)，當(dāng)有高低層或高低跨并列時(shí)，應(yīng)從高低層或高低跨并列處開(kāi)始。

21.某分部工程，工程量為1000m',計(jì)劃5天完成，每天均勻施工，預(yù)算單價(jià)為200元/江，第三天早晨

上班前檢查時(shí)發(fā)現(xiàn)，已完成工程量600m',實(shí)際支出為13萬(wàn)，請(qǐng)問(wèn)下列說(shuō)法哪個(gè)正確？（）

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.進(jìn)度偏差=2萬(wàn)元，因此進(jìn)度超前

B.費(fèi)用偏差=1萬(wàn)元，因此費(fèi)用節(jié)省

C.實(shí)際進(jìn)度超前1天J

D.進(jìn)度偏差=100|/，因此進(jìn)度超前

解析：

AD兩項(xiàng)，進(jìn)度偏差（SV）=已完工作預(yù)算投資（BCWP）一計(jì)劃工作預(yù)算費(fèi)用（BCWS）。SV為負(fù)值，表示

進(jìn)度延誤，實(shí)際進(jìn)度落后；反之，表示進(jìn)度提前。本工程進(jìn)度偏差為：SV=600X200-1000/5X2X200=

4（萬(wàn)元），因此進(jìn)度超前。B項(xiàng)，費(fèi)用偏差（CV）=已完成工作預(yù)算費(fèi)用（BCWP）-已完成工作實(shí)際費(fèi)

用（ACWP）,當(dāng)費(fèi)用偏差CV為負(fù)值時(shí)，表示項(xiàng)目運(yùn)行超出預(yù)算費(fèi)用；當(dāng)費(fèi)用偏差CV為正值時(shí)，表示項(xiàng)

目運(yùn)行節(jié)支，實(shí)際費(fèi)用沒(méi)有超出預(yù)算費(fèi)用。本工程費(fèi)用偏差為：CV=600X200-130000=-10000

（元）。因此費(fèi)用超支1萬(wàn)元。C項(xiàng)，原計(jì)劃每天平均完成1000/5=200m3,則實(shí)際進(jìn)度超前：600/200

-2=1（天）。因此實(shí)際進(jìn)度超前1天。

22.建筑結(jié)構(gòu)的可靠性包括（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.安全性，耐久性，經(jīng)濟(jì)性

B.安全性，適用性，經(jīng)濟(jì)性

C.耐久性，經(jīng)濟(jì)性，適用性

D.安全性，適用性，耐久性J

解析：

可靠性是指結(jié)構(gòu)在規(guī)定的時(shí)間內(nèi)，在規(guī)定的條件下，完成預(yù)定功能的能力。建筑結(jié)構(gòu)的可靠性包括安全

性、適用性和耐久性三項(xiàng)要求。

23.正常使用下鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的正截面受力工作狀態(tài)（）。

（分?jǐn)?shù):2.00）

A.混凝土無(wú)裂且縱向受拉鋼筋未屈服

B.混凝土有裂且縱向受拉鋼筋屈服

C.混凝土有裂縫且縱向受拉鋼筋未屈服J

D.混凝土無(wú)裂且縱向受拉鋼筋屈服

解析：

鋼筋混凝土受彎構(gòu)件狀態(tài)包括：①未開(kāi)裂階段，荷載效應(yīng)較小，梁下部邊緣混凝土未達(dá)到其抗拉強(qiáng)度極限

值，梁處于彈性階段：②開(kāi)裂階段，隨荷載效應(yīng)增大，梁下部邊緣混凝土超過(guò)其抗拉強(qiáng)度極限值而開(kāi)裂，

拉應(yīng)力全部由鋼筋承擔(dān)，此時(shí)梁處于彈塑性階段，梁上部受壓區(qū)應(yīng)力分布圖形由三角形變向u形變化。

處于工程正常使用階段。③極限階段，荷載效應(yīng)增大，梁下部邊緣混凝土裂縫繼續(xù)發(fā)展，中和軸上升，梁

上部受壓區(qū)應(yīng)力分布圖形塑性向著矩形發(fā)展，此時(shí)，梁最不利的正截面承載能力達(dá)到最大。

24.均布荷載作用下，鋼筋混凝土雙向板塑性錢線正確的是（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

解析:

B.

c.

D.

按雙向板設(shè)計(jì)時(shí)，破壞機(jī)構(gòu)的確定原則有：①對(duì)稱結(jié)構(gòu)具有對(duì)稱的塑性較線分布。②正彎矩部位出現(xiàn)正塑

性較線，負(fù)彎矩區(qū)域出現(xiàn)負(fù)塑性皎線。③應(yīng)滿足板塊轉(zhuǎn)動(dòng)要求，塑性較線通過(guò)相鄰板塊轉(zhuǎn)動(dòng)軸交點(diǎn)。④塑

性較線的數(shù)量應(yīng)使整塊板成為一個(gè)幾何可變體系。因此均布荷載作用下雙向板塑性絞線見(jiàn)題24解圖。

25.框筒結(jié)構(gòu)中剪力滯后的規(guī)律，下列（）是不對(duì)的。

（分?jǐn)?shù):2.00）

A.柱距不變，減小梁斷面，剪力滯后增大

B.結(jié)構(gòu)上端剪力滯后減小J

C.正方形結(jié)構(gòu)，邊長(zhǎng)增加，剪力滯后愈小

D.滯后效應(yīng)與平面結(jié)構(gòu)形狀無(wú)關(guān)

解析:

框筒結(jié)構(gòu)雖然整體受力，卻與理想筒體的受力有明顯的差別，不再保持平截面變形，腹板框架柱的軸力是

曲線分布的，翼緣框架柱的軸力也是不均勻分布，靠近角柱的柱子軸力大，遠(yuǎn)離角柱的柱子軸力小，這種

應(yīng)力分布不再保持直線規(guī)律的現(xiàn)象稱為“剪力滯后"。剪力滯后的大小與梁的剛度、柱距、結(jié)構(gòu)長(zhǎng)寬比等

有關(guān)。梁剛度越大、柱距越小、結(jié)構(gòu)長(zhǎng)寬比越小，剪力滯后越小。B項(xiàng)，結(jié)構(gòu)越靠近上端，剪力滯后越明

顯。A項(xiàng)，若柱距不變，減小梁斷面，則梁剛度減小，剪力滯后增大。C項(xiàng)，邊長(zhǎng)增加，則截面剛度增

大，剪力滯后減小。D項(xiàng)，筒中筒結(jié)構(gòu)的空間受力性能與其平面形狀和構(gòu)件尺寸等因素有關(guān)，平面形狀宜

選圓形、正多邊形、橢圓形或矩形等，以圓形和正方形為最有利的平面形狀，可減小外框筒的“剪力滯

后”現(xiàn)象。

26.下列哪類鋼材能保證零下20攝氏度時(shí)的沖擊韌性？（）

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.Q235-A

B.Q235-B

C.Q235-C

D.Q235-DJ

解析：

根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第蟲(chóng)3.2條規(guī)定，對(duì)直接承受動(dòng)力荷載或需驗(yàn)算疲勞的構(gòu)件

所用鋼材尚應(yīng)具有沖擊韌性的合格保證。根據(jù)第4.3.3條第2款規(guī)定，需驗(yàn)算疲勞的焊接結(jié)構(gòu)用鋼材應(yīng)

符合下列規(guī)定：①當(dāng)工作溫度高于0。時(shí)其質(zhì)量等級(jí)不應(yīng)低于B級(jí)；②當(dāng)工作溫度不高于0，C但高于一

20C時(shí)，Q235、Q345鋼不應(yīng)低于C級(jí)，Q390、Q420及Q460鋼不應(yīng)低于D級(jí)；③當(dāng)工作溫度不高于一

20C時(shí)，Q235鋼和Q345鋼不應(yīng)低于D級(jí)，Q390鋼、Q420鋼、Q460鋼應(yīng)選用E級(jí)。

27.軸心受壓鋼構(gòu)件常見(jiàn)的整體失穩(wěn)模態(tài)是（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.彎曲失穩(wěn)

B.扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)

C.彎扭失穩(wěn)

D.以上三個(gè)都是4

解析：

C.正方形結(jié)構(gòu)，邊長(zhǎng)增加，剪力滯后愈小

D.滯后效應(yīng)與平面結(jié)構(gòu)形狀無(wú)關(guān)

解析：

框筒結(jié)構(gòu)雖然整體受力，卻與理想筒體的受力有明顯的差別，不再保持平截面變形，腹板框架柱的軸力是

曲線分布的，翼緣框架柱的軸力也是不均勻分布，靠近角柱的柱子軸力大，遠(yuǎn)離角柱的柱子軸力小，這種

應(yīng)力分布不再保持直線規(guī)律的現(xiàn)象稱為“剪力滯后”。剪力滯后的大小與梁的剛度、柱距、結(jié)構(gòu)長(zhǎng)寬比等

有關(guān)。梁剛度越大、柱距越小、結(jié)構(gòu)長(zhǎng)寬比越小，剪力滯后越小。B項(xiàng)，結(jié)構(gòu)越靠近上端，剪力滯后越明

顯。A項(xiàng)，若柱距不變，減小梁斷面，則梁剛度減小，剪力滯后增大。C項(xiàng)，邊長(zhǎng)增加，則截面剛度增

大，剪力滯后減小。D項(xiàng)，筒中筒結(jié)構(gòu)的空間受力性能與其平面形狀和構(gòu)件尺寸等因素有關(guān)，平面形狀宜

選圓形、正多邊形、橢圓形或矩形等，以圓形和正方形為最有利的平面形狀，可減小外框筒的“剪力滯

后”現(xiàn)象。

26.下列哪類鋼材能保證零下20攝氏度時(shí)的沖擊韌性？（）

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.Q235-A

B.Q235-B

C.Q235-C

D.Q235-DJ

解析：

根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017-2017）第4.3.2條規(guī)定，對(duì)直接承受動(dòng)力荷載或需驗(yàn)算疲勞的構(gòu)件

所用鋼材尚應(yīng)具有沖擊韌性的合格保證。根據(jù)第4.3.3條第2款規(guī)定，需驗(yàn)算疲勞的焊接結(jié)構(gòu)用鋼材應(yīng)

符合下列規(guī)定：①當(dāng)工作溫度高于0。時(shí)其質(zhì)量等級(jí)不應(yīng)低于B級(jí)；②當(dāng)工作溫度不高于0，C但高于一

20℃時(shí)，Q235、Q345鋼不應(yīng)低于C級(jí)，Q390、Q420及Q460鋼不應(yīng)低于D級(jí)；③當(dāng)工作溫度不高于一

20C時(shí)，Q235鋼和Q345鋼不應(yīng)低于D級(jí)，Q390鋼、Q420鋼、Q460鋼應(yīng)選用E級(jí)。

27.軸心受壓鋼構(gòu)件常見(jiàn)的整體失穩(wěn)模態(tài)是（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.彎曲失穩(wěn)

B.扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)

C.彎扭失穩(wěn)

D.以上三個(gè)都是J

解析：

鋼結(jié)構(gòu)失穩(wěn)形式多樣，對(duì)軸心受壓構(gòu)件而言，彎曲失穩(wěn)是最常見(jiàn)的屈曲形式，除彎曲失穩(wěn)外，還可能發(fā)生

扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)和彎扭失穩(wěn)。對(duì)于一般雙軸對(duì)稱截面的軸心受壓構(gòu)件，可能繞截面的兩個(gè)對(duì)稱軸發(fā)生彎曲屈曲。

對(duì)于抗扭剛度和抗翹曲剛度很弱的軸心受壓構(gòu)件，處可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)外，還可能發(fā)生繞縱軸的扭轉(zhuǎn)失

穩(wěn)。對(duì)單軸對(duì)稱的軸心受壓構(gòu)件，可能發(fā)生彎扭失穩(wěn)。

28.可以只做外觀檢查的焊縫質(zhì)量等級(jí)是（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.一級(jí)焊縫

B.二級(jí)焊縫

C.三級(jí)焊縫V

D.上述所有三種焊縫

解析：

根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)》(GB50205—2020)第5.2.4條和5.2.5條規(guī)定，一級(jí)焊縫要求

對(duì)每條焊縫長(zhǎng)度的100%進(jìn)行超聲波探傷。二級(jí)焊縫要求對(duì)每條焊縫長(zhǎng)度的20%進(jìn)行抽檢，且不小于

200nlm進(jìn)行超聲波探傷。三級(jí)焊縫只需進(jìn)行外觀檢測(cè)。

29.鋼屋蓋桁架結(jié)構(gòu)中，腹桿和弦桿直接連接而不采用節(jié)點(diǎn)板，則腹桿的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)為()。

(分?jǐn)?shù):2.00)

A.14

B.0.9

C.0.8

D.0.7

解析：

根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》(GB50017-2017)第7.4.1條規(guī)定，除鋼管結(jié)構(gòu)外，無(wú)節(jié)點(diǎn)板的腹桿計(jì)算長(zhǎng)度

在任意平面內(nèi)均應(yīng)取其等于兒何長(zhǎng)度。因此其計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)為1?

30.砌體抗壓強(qiáng)度恒比塊材強(qiáng)度低的原因是()。

(1)砌體受壓時(shí)塊材處于復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)

(2)砌體中很多豎縫，受壓后產(chǎn)生應(yīng)力集中現(xiàn)象

(3)砌體受壓時(shí)砂漿的橫向變形大于塊材的橫向變形，致使塊材在砌體中受拉

(4)砌體中塊材相互錯(cuò)縫咬結(jié)，整體性差

(分?jǐn)?shù):2.00)

A.(1)(3)-J

B.(2)(4)

C.(1)(2)

D.(1)(4)

解析：

塊材抗壓強(qiáng)度和砂漿抗壓強(qiáng)度是影響砌體抗壓強(qiáng)度的兩個(gè)主要因素。砌體是由塊體用砂漿墊平黏結(jié)而成，

因而它的受壓工作與勻質(zhì)的整體結(jié)構(gòu)構(gòu)件有很大差別。由于灰縫厚度和密實(shí)性的不均勻，以及塊體和砂漿

交互作用等原因，使塊體的抗壓強(qiáng)度不能充分發(fā)揮，即砌體的抗壓強(qiáng)度將低于塊體的抗壓強(qiáng)度。因此砌體

受壓時(shí)塊材處于復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)，且砂漿的變形大于塊材變形，塊材受拉，所以砌體抗壓強(qiáng)度低于塊材強(qiáng)

度。

31.墻體為砌體結(jié)構(gòu)，樓屋蓋、圈梁為混凝土結(jié)構(gòu)，這樣兩種不同的材料共同工作，結(jié)構(gòu)工程師在設(shè)計(jì)時(shí)

需要特別重視()。

(分?jǐn)?shù):2.00)

A.兩種材料不同的彈性模量

B.兩種材料不同的抗壓強(qiáng)度

C.兩種材料不同的抗拉強(qiáng)度

D.兩種材料不同的線膨脹系數(shù)V

解析:

砌體結(jié)構(gòu)的墻體和混凝土結(jié)構(gòu)的樓屋蓋、圈梁在建筑中是上下疊加受壓狀態(tài)，彈性模量不同對(duì)結(jié)構(gòu)性能不

會(huì)產(chǎn)生太大影響。但是線膨脹系數(shù)不同時(shí)，墻體和樓蓋在相接處會(huì)因熱脹冷縮而不協(xié)調(diào)，容易產(chǎn)生裂縫，

對(duì)結(jié)構(gòu)造成影響，因此線膨脹系數(shù)需要特別重視。

32.截面尺寸390mmX390mni的混凝土砌塊短柱，當(dāng)軸向力N的偏心距如圖所示時(shí)，其受壓承載力的大小順

序?yàn)椋ǎ?/p>

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.①>③>①>②

B.①

C.①〉③下②〉④，

D.③>②>①>④

解析：

砌體抗壓承載力與偏心率e/h成反比，其中e為偏心距，h為偏心方向的截面厚度。截面①、②、③、

④的偏心率e/h分別為：60/290=0.21,80/290=0.28,100/390=0.26,120/390=0.31?因此,砌體

抗壓承載力大小順序?yàn)椋孩佟耽巯垄凇耽堋?/p>

33.規(guī)范對(duì)砌體房屋抗震橫墻間距的最大間距限制的目的是（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.保證房屋的空間工作性能

B.保證樓蓋具有傳遞地震作用給橫墻所需要的水平剛度7

C.保證房屋地震時(shí)不倒塌

D.保證縱墻的高厚比滿足要求

解析:

根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）條文說(shuō)明第7.1.5條規(guī)定，多層砌體房屋

的橫向地震力主要由橫墻承擔(dān)，地震中橫墻間距大小對(duì)房屋倒塌影響很大，不僅橫墻需具有足夠的承載

力，而且樓蓋須具有傳遞地震力給橫墻的水平剛度，規(guī)定橫墻間距的最大間距限制是為了滿足樓蓋對(duì)傳遞

水平地震力所需的剛度要求。

34.幾何可變體系的計(jì)算自由度（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.>0

B.<0

C.=0

D.不確定4

解析：

32.截面尺寸390mmX390mm的混凝土砌塊短柱，當(dāng)軸向力N的偏心距如圖所示時(shí)，其受壓承載力的大小順

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.①>③>④>②

B.①>②>③>④

C.①下③〉②：J

D.③，②〉①〉④

解析：

砌體抗壓承載力與偏心率e/h成反比，其中e為偏心距，h為偏心方向的截面厚度。截面①、②、③、

④的偏心率e/h分別為：60/290=0.21,80/290=0.28,100/390=0.26,120/390=0.31。因此,砌體

抗壓承載力大小順序?yàn)椋孩?③>②>④。

33.規(guī)范對(duì)砌體房屋抗震橫墻間距的最大間距限制的目的是（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.保證房屋的空間工作性能

B.保證樓蓋具有傳遞地震作用給橫墻所需要的水平剛度V

C.保證房屋地震時(shí)不倒塌

D.保證縱墻的高厚比滿足要求

解析:

根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）（2016年版）條文說(shuō)明第7.1.5條規(guī)定，多層砌體房屋

的橫向地震力主要由橫墻承擔(dān)，地震中橫墻間距大小對(duì)房屋倒塌影響很大，不僅橫墻需具有足夠的承載

力，而且樓蓋須具有傳遞地震力給橫墻的水平剛度，規(guī)定橫墻間距的最大間距限制是為了滿足樓蓋對(duì)傳遞

水平地震力所需的剛度要求。

34.幾何可變體系的計(jì)算自由度（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.>0

B.<0

C.=0

D.不確定J

解析：

計(jì)算自由度數(shù)W是指，體系全部自由度的總數(shù)與全部約束的總數(shù)的差值。3>0時(shí)，自由度總數(shù)大于約束

總數(shù)，體系是幾何可變的；w=o時(shí)，自由度總數(shù)等于約束總數(shù)，若無(wú)多余約束則為靜定結(jié)構(gòu)，否則幾何

可變；W<0時(shí)，自由度總數(shù)小于約束總數(shù)，若體系幾何不變，則為超靜定結(jié)構(gòu)。因此，對(duì)于幾何可變體

系，其計(jì)算自由度W>0或W=0或W<0o

35.圖示鋼架MDC為（下側(cè)受拉為正）（）。

（分?jǐn)?shù):2.00）

A.20kN?m

B.40kN,m-J

C.60kN?tn

D.80kN?m

解析:

35.圖示鋼架MDC為（下側(cè)受拉為正）（）O

（分?jǐn)?shù):2.00）

A.20kN?m

B.40kN-mJ

C.60kN-m

D.80kN-m

解析:

首先取BC桿為研究對(duì)象，設(shè)支座B水平反力FK,方向向左，豎向反力F即方向向上，力矩順時(shí)針?lè)较?/p>

為正。對(duì)C點(diǎn)取矩，由￡M<=0,Fa,X4-F#yX4=0,解得：FB<=FBy?然后取整體為研究對(duì)象，對(duì)A點(diǎn)取

矩，由￡M,=0,70X4+10X4X2-FB.X4-FByX8=0,解得：R,=30kN。最后取DCB為研究對(duì)象，可得

MM=FByX8-FBxX4-10X4X2=40kN-m。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.12kN-m

B.20kN?mJ

C.32kN?m

D.68kN?m

解析：

先進(jìn)行整體受力分析，對(duì)A支座取矩，由￡41、=0,5X8X4+10X12+40-FB,X16=0,算得B支座豎

向承載力為：Fw=20kN；在中間較處將結(jié)構(gòu)分為兩部分，對(duì)右半部分進(jìn)行受力分析，對(duì)C錢取矩，由

￡Mc=0,10X4+FABX6+40-20X8=0,解得AB桿的軸力為：FM=40/3kN（拉力）。D點(diǎn)處拱高h(yuǎn)=

:

4X6/16X12X（16-12）=9/2m,貝!|MD=F?vX4-FABX9/2=20X4-40/3X9/2=20kN-

37.圖示結(jié)構(gòu)桿件1的軸力為（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.-P4

B.-P/2

C.

沿1一1剖面將結(jié)構(gòu)截開(kāi)，由于結(jié)構(gòu)水平方向不受力，則桿2為零桿。對(duì)節(jié)點(diǎn)A受力分析可得，桿3

受到大小為P的拉力。

,拱的跨度I=16m,D截面右側(cè)彎矩大小為（下側(cè)受拉為正）（）O

（分?jǐn)?shù):2.00）

A.12kN?m

B.20kN?mJ

C.32kN?m

D.68kN-m

解析:

先進(jìn)行整體受力分析，對(duì)支座取矩，由￡M,=0,5X8X4+10X12+40—F,,X16=0,算得B支座豎

向承載力為：F?y=20kN；在中間錢處將結(jié)構(gòu)分為兩部分，對(duì)右半部分進(jìn)行受力分析，對(duì)C較取矩，由

=0,10X4+FABX6+40-20X8=0,解得AB桿的軸力為：FM=40/3kN(拉力)。D點(diǎn)處拱高h(yuǎn)=

4X6/162X12X(16-12)=9/2m,貝I]MD=F?,-X4-FABX9/2=20X4-40/3X9/2=20kN?m。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.-PJ

B.-P/2

C.

D.

解析：

沿I—I剖面將結(jié)構(gòu)截開(kāi)，由于結(jié)構(gòu)水平方向不受力，則桿2為零桿。對(duì)節(jié)點(diǎn)A受力分析可得，桿3

受到大小為P的拉力。

沿II-II剖面將結(jié)構(gòu)截開(kāi)，由于軸力Nz=O,N3=P,對(duì)左上部結(jié)構(gòu)進(jìn)行水平方向受力分析，由￡X=0,

Ni+Ns=O,解得Ni=-P.

38.圖示結(jié)構(gòu)a桿軸力為（）.

Ni+Na=O,解得Nt=-P.

38.圖示結(jié)構(gòu)a桿軸力為（）O

（分?jǐn)?shù):2.00）

A.0.5Fp

B.-0.5Fp

C.1.5Fp

D.-1.5FpV

解析：

結(jié)構(gòu)可分解為一對(duì)對(duì)稱荷載和一對(duì)反對(duì)稱荷載，如題38解圖（a）所示。對(duì)稱荷載作用下，K型節(jié)點(diǎn)斜

桿為零桿，因此a桿軸力為一FM2。反對(duì)稱荷載作用下，較C處只有剪力，取半結(jié)構(gòu)計(jì)算，如題38解

圖（b）所示，根據(jù)靜定結(jié)構(gòu)支座彎矩平衡方程解得F“=F-，再根據(jù)C點(diǎn)受力平衡解得a桿軸力為一

FP1,因此，疊加對(duì)稱荷載結(jié)構(gòu)和反對(duì)稱荷載結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)a桿軸力N=-FP/2-FP=-3FP/2?

39.圖示結(jié)構(gòu)中反力FH為（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.M/LV

B.-M/L

C.2M/L

D.-2M/L

解析：

該結(jié)構(gòu)為對(duì)稱結(jié)構(gòu)，受對(duì)稱荷載作用，中間較連接處剪力為零，則支座豎向反力為零，取左半結(jié)構(gòu)分析，

對(duì)中間校取矩，由L=0,解得：F?=M/L?

40.圖示對(duì)稱結(jié)構(gòu)C點(diǎn)的水平位移Aa尸A（-）,不考慮軸向變形，若結(jié)構(gòu)EI增大一倍，則A.變?yōu)?/p>

）.

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.2A

B.2.5A

C.0.5AV

D.0.75A

解析：

該結(jié)構(gòu)為靜定結(jié)構(gòu)，首先做出外荷載作用下得結(jié)構(gòu)彎矩圖MP圖，然后在C點(diǎn)施加方向向右的單位集中

荷載，并做出彎矩圖圖，如題40解圖所示。

41.圖示結(jié)構(gòu)EI=常數(shù)，在給定荷載作用下，MBA為（下側(cè)受拉為正）（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

39.圖示結(jié)構(gòu)中反力F1I為（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.M/LJ

B.-M/L

C.2M/L

D.-2M/L

解析：

該結(jié)構(gòu)為對(duì)稱結(jié)構(gòu)，受對(duì)稱荷載作用，中間錢連接處剪力為零，則支座豎向反力為零，取左半結(jié)構(gòu)分析，

對(duì)中間校取矩，i￡M=M-F??L=O,解得：FH=M/L?

40.圖示對(duì)稱結(jié)構(gòu)C點(diǎn)的水平位移Ae=A(-),不考慮軸向變形，若結(jié)構(gòu)EI增大一倍，則A,?變?yōu)?/p>

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.2A

B.2.5A

C.0.5△J

D.0.75A

解析：

該結(jié)構(gòu)為靜定結(jié)構(gòu)，首先做出外荷載作用下得結(jié)構(gòu)彎矩圖MP圖，然后在C點(diǎn)施加方向向右的單位集中

41.圖示結(jié)構(gòu)EI=常數(shù)，在給定荷載作用下，MBA為（下側(cè)受拉為正）（

（分?jǐn)?shù):2.00）

A.P/2

B.P/4

C.一P/4

D.0V

解析:

該結(jié)構(gòu)為一次超靜定結(jié)構(gòu)，撤去右側(cè)滑動(dòng)較支座，用方向向下的未知力X,代替，得到基本體系，如題

42.圖示結(jié)構(gòu)MBA值的大小為（）。

A.P1/2

B.Pl/3J

C.P1/4

D.P1/5

解析：

根據(jù)平衡條件求出支座反力大小為P.AB桿的抗剪剛度為3iAB/12=6i/12,i=EI/l,與AB桿平行的

43.圖示結(jié)構(gòu)EI=常數(shù)，當(dāng)支座A發(fā)生轉(zhuǎn)角6時(shí)，支座B處截面豎向滑動(dòng)位移為（

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.1e

B.10/2J

C.-19

D.-10/2

解析：

根據(jù)單位荷載法，支座B處施加一豎直向下的單位力，則支座B處位移A=-RAcA,其中cA為支座

A的轉(zhuǎn)角位移，由題干知cA=0；RA為支座A處的反力，根據(jù)一端固接一端滑動(dòng)支座的載常數(shù)（桿端

彎矩以順時(shí)針為正），可得RA=-l/2,見(jiàn)題43解圖。因此A=-（-1/2X9）=19/2。

44.圖示結(jié)構(gòu)MBA為（以下側(cè)受拉為正）（）。

力法方程為SHX>+A1P=O,由圖乘法分別計(jì)算系數(shù)和自由項(xiàng)。由于求得△..>=0,則X1=O,因此MBA

0o

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.Pl/2

B.Pl/3J

C.Pl/4

D.Pl/5

解析:

根據(jù)平衡條件求出支座反力大小為P,AB桿的抗剪剛度為3iAB/12=6i/12,i=EI/l,與AB桿平行的

桿的抗剪剛度為12i/12。豎向的力P按抗剪剛度分配，故AB桿的在A處的剪力大小為

則計(jì)算得MBA=Pl/3.

43.圖示結(jié)構(gòu)EI=常數(shù)，當(dāng)支座A發(fā)生轉(zhuǎn)角0時(shí)，支座B處截面豎向滑動(dòng)位移為（）0

（分?jǐn)?shù):2.00）

A.10

B.19/2V

C.-10

D.-10/2

解析:

根據(jù)單位荷載法，支座B處施加一豎直向下的單位力，則支座B處位移A=-RAcA,其中cA為支座

A的轉(zhuǎn)角位移，由題干知cA=9；RA為支座A處的反力，根據(jù)一端固接一端滑動(dòng)支座的載常數(shù)(桿端

彎矩以順時(shí)針為正)，可得RA=-l/2,見(jiàn)題43解圖。因此A=-(-1/2X9)=10/2。

44.圖示結(jié)構(gòu)MBA為（以下側(cè)受拉為正）（）O

（分?jǐn)?shù):2.00）

A.-M/3V

B.-2M/3

C.M/3

D.2M/3

解析:

用力矩分配法計(jì)算時(shí).，B處附加剛臂后為固定端，貝I：

①力矩分配系數(shù)

45.圖示結(jié)構(gòu)B處彈性支座的彈簧剛度k=6EI/l3,B結(jié)點(diǎn)向下的豎向位移為()。

A.P17(3EI)

B.P17(6EI)

C.P17(9EI)

■J

D.P17(12EI)

解析：

撤去B支座約束，代以未知反力X,方向向上，得到力法的基本體系，則有力法方程811X1+A1P=-

Xl/ko做出集中荷載單獨(dú)作用下基本體系的彎矩圖，如題45解圖(a)所示。在B端作用一個(gè)方向向上

的單位力，并做出彎矩圖，如題45解圖(b)所示。

由圖乘法：

46.圖示簡(jiǎn)支梁在所示移動(dòng)荷載下截面K的最大彎矩值是()。

(分?jǐn)?shù)；2.00)

A.90kN?m

B.HOkN?mV

C.120kN?m

D.150kN?m

解析：

簡(jiǎn)支梁跨中彎矩影響線如題46解圖所示，截面K處豎標(biāo)yK=12X4/(12+4)=3kN-m,或根據(jù)單位

力作用下的受力平衡條件求解。當(dāng)右側(cè)集中力作用于影響線峰值上時(shí)，截面K的彎矩值最大，此時(shí)左側(cè)

集中力所在截面的豎標(biāo)y8=10/12X3=2.5kN?m,則k*=20X3+20X2.5=U0kN?m。

45.圖示結(jié)構(gòu)B處彈性支座的彈簧剛度k=6EI/1',B結(jié)點(diǎn)向下的豎向位移為（)?

(分?jǐn)?shù)：2.00)

A.P17(3EI)

B.P17(6EI)

C.P17(9EI)

D.P17（12EI）

解析：

撤去B支座約束，代以未知反力X,方向向上，得到力法的基本體系，則有力法方程811X1+A1P=-

Xl/k。做出集中荷載單獨(dú)作用下基本體系的彎矩圖，如題45解圖（a）所示。在B端作用一個(gè)方向向上

的單位力，并做出彎矩圖，如題45解圖（b）所示。

由圖乘法：

因此,X1=-Air/(8?+l/k)=2P/3,AB=Xi/k=2P/3X17(6EI)=P17(9EI)

46.圖示簡(jiǎn)支梁在所示移動(dòng)荷載下截面K的最大彎矩值是

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.90kN?m

B.110kN?m

C.120kN?m

D.150kN?m

解析:

簡(jiǎn)支梁跨中彎矩影響線如題46解圖所示，截面K處豎標(biāo)yK=12X4/(12+4)=3kN?m,或根據(jù)單位

力作用下的受力平衡條件求解。當(dāng)右側(cè)集中力作用于影響線峰值上時(shí)，截面K的彎矩值最大，此時(shí)左側(cè)

集中力所在截面的豎標(biāo)y￡=10/12X3=2.5kN?m,則*U,=20X3+20X2.5=U0kN?m。

47.設(shè)ua和ub分別表示圖（a）和圖（b）所示兩結(jié)構(gòu)的位移動(dòng)力系數(shù)，則（）。

A.pa=pb/?

B.ua=—ub/z

C.Ua=Ub-J

D.ua=-ub

解析：

單自由度體系強(qiáng)迫振動(dòng)下的位移動(dòng)力系數(shù)

48.單自由度體系自由振動(dòng)，實(shí)測(cè)10周后振幅衰減為最初的0.25%,則阻尼比為（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.0.25

B.0.02

C.0.008

D.0.0954J

解析：

單自由度體系有阻尼自由振動(dòng)時(shí)，根據(jù)阻尼比計(jì)算公式，得阻尼比為:

49.下列哪一條不是低周反復(fù)加載試驗(yàn)的目的？（）

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.研究結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性V

B.研究結(jié)構(gòu)在地震荷載作用下的恢復(fù)力特性

C.判斷或鑒定結(jié)構(gòu)的抗震性能

D.研究結(jié)構(gòu)的破壞機(jī)理

解析：

低周反復(fù)加載試驗(yàn)的目的主要有：①建立結(jié)構(gòu)在地震作用下的恢復(fù)力特性，確定結(jié)構(gòu)構(gòu)件恢復(fù)力的計(jì)算模

型，通過(guò)試驗(yàn)所得的滯回曲線和曲線所包圍的面積求得結(jié)構(gòu)的等效阻尼比，衡量結(jié)構(gòu)的耗能能力；②根據(jù)

骨架曲線，結(jié)構(gòu)的初始剛度及剛度退化等參數(shù)，進(jìn)一步從強(qiáng)度、變形和能量等三個(gè)方面判斷和鑒定結(jié)構(gòu)的

抗震性能；③通過(guò)試驗(yàn)研究結(jié)構(gòu)構(gòu)件的破壞機(jī)制，為改進(jìn)現(xiàn)行結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)方法及改進(jìn)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的構(gòu)造措

施提供依據(jù)。

50.我國(guó)應(yīng)變片名義阻值一般取（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

解析:

單自由度體系強(qiáng)迫振動(dòng)下的位移動(dòng)力系數(shù)

48.單自由度體系自由振動(dòng)，實(shí)測(cè)10周后振幅衰減為最初的0.25%,則阻尼比為（

（分?jǐn)?shù):2.00）

A.0.25

B.0.02

C.0.008

D.0.0954J

解析：

單更由度體系有阻尼自由振動(dòng)時(shí)，根據(jù)阻尼比計(jì)算公式，得阻尼比為:

?,群於田|

49.下列哪一條不是低周反復(fù)加載試驗(yàn)的目的？（）

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.研究結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性-1

B.研究結(jié)構(gòu)在地震荷載作用下的恢復(fù)力特性

C.判斷或鑒定結(jié)構(gòu)的抗震性能

D.研究結(jié)構(gòu)的破壞機(jī)理

解析:

低周反復(fù)加載試驗(yàn)的口的主要有：①建立結(jié)構(gòu)在地震作用下的恢復(fù)力特性，確定結(jié)構(gòu)構(gòu)件恢復(fù)力的計(jì)算模

型，通過(guò)試驗(yàn)所得的滯回曲線和曲線所包圍的面積求得結(jié)構(gòu)的等效阻尼比，衡量結(jié)構(gòu)的耗能能力；②根據(jù)

骨架曲線，結(jié)構(gòu)的初始剛度及剛度退化等參數(shù)，進(jìn)一步從強(qiáng)度、變形和能量等三個(gè)方面判斷和鑒定結(jié)構(gòu)的

抗震性能；③通過(guò)試驗(yàn)研究結(jié)構(gòu)構(gòu)件的破壞機(jī)制，為改進(jìn)現(xiàn)行結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)方法及改進(jìn)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的構(gòu)造措

施提供依據(jù)。

50.我國(guó)應(yīng)變片名義阻值一般?。ǎ?。

（分?jǐn)?shù):2.00）

A.240歐姆

B.120歐姆V

C.100歐姆

D.80歐姆

解析：

電阻值是指應(yīng)變片既沒(méi)有粘貼，又不受外力作用的條件下，在室溫中測(cè)量的原始電阻值。目前應(yīng)變片的規(guī)

格已成為標(biāo)準(zhǔn)系列化，目前我國(guó)生產(chǎn)的應(yīng)變片名義阻值一般為1200,此外，還有600、800、240Q

等。

51.試件的最大承載能力和相應(yīng)變形計(jì)算，應(yīng)按哪一種進(jìn)行？（)

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.材料的設(shè)計(jì)值

B.材料的標(biāo)準(zhǔn)值

C.實(shí)際材料性能指標(biāo)V

D.材料的設(shè)計(jì)值修正后的取值

解析：

對(duì)于科學(xué)研究性試驗(yàn)，由于不是針對(duì)某一具體工程的荷載情況來(lái)設(shè)計(jì)試驗(yàn)結(jié)構(gòu)試件，且又不知試件材料的

實(shí)測(cè)強(qiáng)度和構(gòu)件截面尺寸實(shí)測(cè)值等參數(shù)，故可以由材性和截面的實(shí)際參數(shù)計(jì)算試件控制截面上的內(nèi)力計(jì)算

值，以此來(lái)確定試驗(yàn)荷載值。在結(jié)構(gòu)室進(jìn)行混凝土構(gòu)件最大承載能力試驗(yàn)時(shí)，通常在混凝土配制時(shí)會(huì)取構(gòu)

件同材料混凝土制備標(biāo)準(zhǔn)試塊進(jìn)行壓力試驗(yàn)、彈性模量試驗(yàn)、劈裂試驗(yàn)等來(lái)確定材料的性能指標(biāo)。以此為

依據(jù)進(jìn)行構(gòu)件最大承載能力及變形量的試驗(yàn)前的預(yù)計(jì)算來(lái)確定試驗(yàn)的加載設(shè)備、加載機(jī)制等試驗(yàn)條件。

52.結(jié)構(gòu)動(dòng)力試驗(yàn)方法中，哪一種方法不能測(cè)得高階頻率？（）

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.自由振動(dòng)法V

B.強(qiáng)迫振動(dòng)

C.主諧量法

D.諧量分析法

解析：

根據(jù)不同的激勵(lì)方法，結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性的試驗(yàn)測(cè)定大體可分為自由振動(dòng)法、共振法和脈動(dòng)法三種。其中，自

由振動(dòng)法是指使結(jié)構(gòu)受到?jīng)_擊荷載而產(chǎn)生自由振動(dòng)以測(cè)量動(dòng)力特性的試驗(yàn)方法。量測(cè)結(jié)構(gòu)有阻尼的自由振

動(dòng)曲線，求得結(jié)構(gòu)的自振周期和阻尼特性。同時(shí)可采用多臺(tái)測(cè)振儀同步量測(cè)結(jié)構(gòu)各控制點(diǎn)的反應(yīng)，求得結(jié)

構(gòu)在相應(yīng)自振頻率時(shí)的振型曲線。在結(jié)構(gòu)動(dòng)力試驗(yàn)方法中，自由振動(dòng)法不能測(cè)得高階頻率。

53.用儀器對(duì)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件進(jìn)行內(nèi)力和變形等各種參數(shù)的量測(cè)時(shí)，測(cè)點(diǎn)選擇與布置的下列原則，哪一種是不

全面的？（）

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.測(cè)點(diǎn)宜少不宜多V

B.測(cè)點(diǎn)的位置必須有代表性

C.應(yīng)布置校核性測(cè)點(diǎn)

D.對(duì)試驗(yàn)工作的進(jìn)行應(yīng)該是方便的、安全的

解析：

測(cè)點(diǎn)布置應(yīng)遵循以下原則：①在滿足試驗(yàn)要求的前提下，測(cè)點(diǎn)宜少不宜多，使試驗(yàn)工作重點(diǎn)突出；②測(cè)點(diǎn)

位置要有代表性，最大撓度和最大應(yīng)力等測(cè)點(diǎn)作為控制測(cè)點(diǎn)；③保證量測(cè)數(shù)據(jù)的可靠性，應(yīng)布置一定數(shù)量

的校核性測(cè)點(diǎn)；④測(cè)點(diǎn)布置便于測(cè)讀和安全。

54.一個(gè)厚度為25.0mm的黏土試樣固結(jié)實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，孔隙水壓力從初始值到消減為零，需時(shí)2分45

秒。如果地基中有一厚度4.6m的相同黏土層，且該黏土層和實(shí)驗(yàn)樣品的上下表面均可排水，則該黏土層

固結(jié)時(shí)間為（）。

（分?jǐn)?shù):2.00）

A.258.5天

B.120天

C.64.7天-J

D.15.5天

解析：

黏土層和實(shí)驗(yàn)樣品的上下表面均可排水。雙面