二、三層高支模施工方案

PAGE第2頁共24頁新橋統(tǒng)建樓二期1~5＃樓二、三層梁板及6~9#樓二層梁板支模方案編制單位：海南楚湘建設(shè)工程有限公司編制：審核:審批:審批日期：一、工程概況新橋二期統(tǒng)建樓位于新和大道旁.由深圳市XXXXXXXXXXXX投資興建,XXXXXX建筑設(shè)計院設(shè)計，XXXX建設(shè)工程有限公司承建。一、二層建筑面積為：21072。7m2。擬建工程為框架-剪力墻結(jié)構(gòu),結(jié)構(gòu)安全等級為二級，結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限為50年，1#、2＃、3#、4＃、5#樓二層結(jié)構(gòu)層高5.4m，局部高4.2m，二層樓板厚度為120㎜，梁截面較大的有400×2400，400×1350，400×1200，400×900,400×800，200×500，三層為轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)層高4。7m；6#、7#、8＃、9＃樓二層結(jié)構(gòu)層高5。0m,對應(yīng)以上二層為轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)。層高超5.0m模板支撐屬高支模,轉(zhuǎn)換層對應(yīng)以下垂直荷載較大，特此制定本施工方案和措施。二、編制依據(jù)1、施工圖紙2、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量標準驗收規(guī)范》(GB50204－2002)3、《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ128-2000）4、《木結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GBJ206-2002）5、《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GBJ5—1998)三、模板支撐系統(tǒng)的用料根據(jù)本公司實際情況，結(jié)合工程特點,從保證主體結(jié)構(gòu)施工質(zhì)量、施工安全，提高工效角度考慮，本工程梁板模板垂直支撐體系采用門式鋼管腳手架(簡稱門架），檁條(主次檁）采用木枋和鋼管，模板采用散板，膠合板。1、梁側(cè)模和底模采用18厚夾板；2、梁側(cè)模板的豎直木枋采用80×80木枋；3、梁底板縱橫龍骨均采用80×80木枋;4、樓面模板采用1830×915×18厚夾板;5、樓面模板縱橫龍骨均采用80×80木枋；6、梁支頂、樓面支頂采用門式架、可調(diào)式U型上托盤和平底下托盤;7、縱橫水平拉桿和剪刀撐采用厚Φ48×3。0㎜鋼管。8、對拉螺桿M12，配蝴蝶扣。9、其他，一字扣，十字扣,鐵釘，鐵線。四、支架模板搭設(shè)要求：1、概述1～5#樓二層頂板樓板厚度為120㎜，層凈高5。28m;2400高梁處凈高3m，1350高梁處凈高3.65m,1200高梁處凈高3.8m，800高梁處凈高4。6m,750高梁處凈高4。65m，500高梁處凈高4。9m;1～5#樓三層頂板樓板厚度為120㎜，層凈高4。58m;900高梁處凈高3.8m,800高梁處凈高3.9m，700高梁處凈高4m,500高梁處凈高4。2m；6～9＃樓二層頂板樓板厚度為150㎜,層凈高4.85m;800高梁處凈高4。2m，700高梁處凈高4。3m，500高梁處凈高4。5m。2、門架配置（1)凈高4。6m、4.65m、4。58m時，用2個高度1。93m門式架沿高度疊高，即1930×2=3860㎜，底用平頭可調(diào)節(jié)高低托盤,上用U型可調(diào)節(jié)高低托盤調(diào)節(jié)支頂高度。（2)凈高4。2m時，用2個高度1.93m門式架沿高度疊高,即1930×2=3860㎜,上用U型可調(diào)節(jié)高低托盤調(diào)節(jié)支頂高度。（3）凈高3.8m～4m時，用1個高度1。93m與1個高度0。91m門式架沿高度疊高，即1930＋910=2840㎜，底用平頭可調(diào)節(jié)高低托盤，上用U型可調(diào)節(jié)高低托盤調(diào)節(jié)支頂高度。（4)凈高5。28m、4。85m時,用2個高度1.93m與1個高度0。91m門式架沿高度疊高,即1930×2＋910=4770㎜，底用平頭可調(diào)節(jié)高低托盤，上用U型可調(diào)節(jié)高低托盤調(diào)節(jié)支頂高度。3、支撐體系支頂采用門式架（部分加鋼管），最大排距900㎜，上層木枋間距300㎜，下層雙鋼管與門架垂直布置在門架可調(diào)支托上.膠合板釘在上層木枋上。4、水平加固拉桿和剪刀撐用鋼管加固。為加強門式架的整體剛度，采用Φ48鋼管設(shè)置縱橫水平拉桿，水平拉桿步距為每步架高度，縱橫拉結(jié)與架體用鋼管扣扣牢。縱向水平桿每根框梁中間設(shè)置一道，每塊板設(shè)置一道;橫向水平桿每隔四跨設(shè)置一道.掃地桿設(shè)在最底下的門式架立桿內(nèi)側(cè)20㎝高處,水平拉桿用扣件與門式架立桿扣緊.框架梁兩側(cè)各設(shè)置剪刀撐，縱向每隔四跨設(shè)置一排剪刀撐與板剪刀撐連通；板橫向剪刀撐按每塊板一排設(shè)置.剪刀撐寬度按3步3跨距設(shè)置，斜拉桿與地面傾角宜450~600,用扣件與門式架立桿扣緊.5、每列門式架兩側(cè)設(shè)置交叉支撐,并采用鎖銷與門式架立桿鎖牢.6、橫向掃地桿每4跨設(shè)一度,框架梁在縱向門架中間設(shè)置一道。與門架兩腳用扣件扣牢.7、搭設(shè)順序先主梁、次梁再到板，盡量保證板支撐架縱向間距模數(shù)保持一致,以便縱橫桿拉結(jié).樓板模板的搭設(shè)1、120㎜厚樓板門架縱向的方向按間距1800布置，150㎜厚樓板門架縱向的方向按間距1500布置；橫向間距900。門架從離框梁邊距900㎜（離次梁邊1050㎜）開始設(shè)置。2、支撐小楞采用U形上托支撐，采用Φ48×3.0㎜雙鋼管平行門架方向布置。3、上層木枋垂直于下層鋼管支撐方向按間距＠300布置。4、膠合板鋪釘于上層木枋上。六、樓面梁模板的搭設(shè)1、梁底模及支撐（1）1～5＃樓三層梁板支撐形式與6～9#樓二層梁板支撐形式相同，凡轉(zhuǎn)換層梁對應(yīng)以下位置支撐均采用門架加鋼管支撐搭設(shè).①、門架平行于梁的方向按間距＠900布置。②、下層縱向小楞采用Φ48×3.0㎜雙鋼管平行門架方向布置。③、上層木枋垂直于下層鋼管支撐方向按間距@250布置。④、膠合板鋪釘于上層木枋上。轉(zhuǎn)換層邊梁對應(yīng)下層支撐示圖:轉(zhuǎn)換層對應(yīng)下層為樓板時支撐示圖：（1）1~5＃樓二層400×2400，400×1350、400×1200、400×900梁及核心筒門洞梁支撐均采用門架錯開600支撐搭設(shè)。①、門架平行于梁的方向按間距＠900布置。②、下層縱向小楞采用Φ48×3。0㎜雙鋼管平行門架方向布置.③、上層木枋垂直于下層鋼管支撐方向按間距＠300布置。④、膠合板鋪釘于上層木枋上。（2)400×800、400×750的梁（適用1～5＃樓二層梁板）①、門架平行于梁的方向按間距＠900布置。②、下層縱向小楞采用Φ48×3。0㎜雙鋼管平行門架方向布置.③、上層木枋垂直于下層鋼管支撐方向按間距@300布置。④、膠合板鋪釘于上層木枋上.（2）≤200×500的梁①、門架平行于梁的方向按間距＠1800布置.②、下層縱向小楞采用Φ48×3。0㎜雙鋼管平行門架方向布置。③、上層木枋垂直于下層鋼管支撐方向按間距＠300布置.④、膠合板鋪釘于上層木枋上.2、梁側(cè)模對拉螺桿設(shè)置2400、1350、1200、900、800高梁分別設(shè)置5、3、3、1、1道對拉螺桿，對拉螺桿水平間距取600。3、水平加固拉桿和剪刀撐由于樓層高，所以需設(shè)置水平加固拉桿和剪刀撐.（1）縱向水平加強拉桿縱向水平加強拉桿垂直與門架設(shè)置，水平加強拉桿與門架立柱用十字扣扣緊。除頂層和底層門架必須設(shè)置外（即掃地桿和頂桿），中間沿高度方向每1。5m設(shè)置一道.（2)橫向水平加強拉桿橫向水平拉桿沿水平方向四排架設(shè)置一道,沿高度方向拉桿位置、道數(shù)一致均與縱向水平拉桿一致?？v向水平加強拉桿與橫向水平加強拉桿用十字扣扣牢。（3）剪刀撐(同上）4、搭架順序：先搭框架梁門架,后搭次梁門架,再搭板的門架，水平桿、剪刀撐設(shè)置。七、支架地基要求支承在下層樓板上,底板厚180㎜(120㎜），混凝土強度C35，滿足承載力要求。八、模板的拆除模板拆除應(yīng)依同條件養(yǎng)護的砼試塊強度來確定拆除時間,同時要經(jīng)監(jiān)理人員進行驗收后才能進行，其標準為:1、跨度小于或等于８m的梁、板混凝土強度達到75%以上。2、跨度大于８m的梁、板及懸挑部位混凝土強度須達到100%.模板支頂?shù)牟鸪樞驊?yīng)遵循“分層拆卸，支架、水平拉桿及剪刀撐同步安裝與拆除”和“先裝后拆,后裝先拆"的原則.九、質(zhì)量保證措施。1、施工前由施工員對工人進行詳細的技術(shù)交底，對支撐門式架的組合排列、模板、支頂?shù)募庸痰劝匆?guī)范要求安裝.2、地面混凝土墊層應(yīng)達到一定強度，墊腳木枋要平整,地面做好排水措施.3、門式架組合安裝前應(yīng)檢查門式架是否有破損、立桿垂直、焊口是否有裂縫，確保門式架的質(zhì)量。4、模板安裝中，嚴禁使用有裂縫的松雜木枋,對梁底所使用支模的松雜木枋,應(yīng)事前檢查，挑選完整的木枋，梁底模按規(guī)范起拱確保模板和支頂系統(tǒng)不變形。5、門架托座、底座可調(diào)螺桿伸出長度不宜大于600。6、模板支撐體系施工過程中,嚴格按本方案布置門架間距、跨距，不得隨意調(diào)大；嚴格按本方案布置縱橫水平加強拉桿和剪刀撐。7、門架搭設(shè)時，垂直度偏差：每步架不得大于h/1000及+2。0；水平度：一跨距內(nèi)水平架兩端高差不得大于h/600及+3。0（h為步距，l為跨距)。8、模板施工過程由施工員和質(zhì)安員對其質(zhì)量進行全面監(jiān)控。模板安裝完成后,項目經(jīng)理要及時組織施工員、質(zhì)安員和班組的主要技術(shù)人員進行認真的檢查驗收，并按照有關(guān)的檢評標準進行。如發(fā)現(xiàn)有不合格的必須返工重做至合格標準為止，絕不允許有不合格品流至下一工序.確保模板支頂方案得到落實和按規(guī)范施工。9、澆筑混凝土?xí)r，嚴格監(jiān)控模板支頂受力狀況，發(fā)現(xiàn)異常應(yīng)及時處理，并向有關(guān)部門匯報。十、安全技術(shù)措施1、確立高支撐施工現(xiàn)場安全責(zé)任人。2、要對操作班組(架子工、木工、鋼筋工和砼工班）認真做好安全、技術(shù)交底工作.3、高支模施工必須按經(jīng)審批的方案施工，未經(jīng)原審批部門同意，任何人不得修改變更。4、施工過程質(zhì)安員要對作業(yè)人員的安全操作進行監(jiān)控。確保施工生產(chǎn)安全，并要對支撐系統(tǒng)進行全面穩(wěn)定性檢查。5、高支模工程安裝完成后,必須經(jīng)公司技術(shù)和安全負責(zé)人主持驗收合格后方能進行鋼筋安裝.6、施工前外圍腳手架必須先行施工，確保周邊的安全環(huán)境。施工現(xiàn)場應(yīng)搭設(shè)工作梯，作業(yè)人員嚴禁從支撐系統(tǒng)爬上爬下。7、作業(yè)區(qū)內(nèi)嚴禁動火，需要動火作業(yè)必須向項目部辦理動火報批手續(xù).嚴禁在模板作業(yè)區(qū)內(nèi)吸煙,并配置適當?shù)臏缁鹌鞑?保證施工防火安全。8、澆筑過程中應(yīng)派專人負責(zé)認真檢查、觀察支架體系是否牢固、無變形。發(fā)現(xiàn)異常情況，應(yīng)立即暫停施工,迅速疏散人員,待排除險情并經(jīng)安全責(zé)任人檢查同意后方可復(fù)工。9、模板搭設(shè)、拆除和砼澆筑期間,要求劃定施工作業(yè)范圍，設(shè)立警示牌，嚴禁非作業(yè)人員進入支模底下,并由安全員在現(xiàn)場監(jiān)護。10、澆筑砼過程中，出槽的泵送砼要及時攤鋪，砼堆高不得大于400mm，要有施工員現(xiàn)場監(jiān)控.十一、梁板模板設(shè)計驗算書計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130—2001)、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009—2001）、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017-2003)、《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ128－2000）等規(guī)范編制.梁段：2KL28。計算門架的幾何尺寸圖一、參數(shù)信息1。模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B（m）：0。40；梁截面高度D（m）:2.40；門架型號：MF1219;門架縱距Lb(m)：0。90；門架搭設(shè)高度（m）：3。00;承重架類型設(shè)置:門架平行于梁截面；門架幾何尺寸b（mm）：1219.00，b1（mm）:750。00,h0(mm):1930。00，h1（mm）:1536。00,h2（mm）:100.00，步距(mm)：1950.00；相鄰兩榀門架的錯位尺寸（mm)：600.00;加強桿的鋼管類型：Φ48×3；立桿鋼管類型：Φ48×3；2。荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度（kN/m3)：24。00；模板自重(kN/m2）：0。50；鋼筋自重(kN/m3）：1.50；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2)：17.0；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2）：2。0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載（kN/m2)：4。0；施工荷載(kN/m2）:4。0；3。材料參數(shù)木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2）:9000。0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2):11。0;木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2）:1.4；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度（mm）:18。0；面板彈性模量E（N/mm2）：6000。0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2）：13。0;4。梁底模板參數(shù)梁底橫向支撐截面類型：木方：80×80mm；梁底縱向支撐截面類型：鋼管(雙鋼管）:Ф48×3；梁底橫向支撐間隔距離（mm）:300。0；5。梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距（mm):300;主楞豎向根數(shù):5；穿梁螺栓直徑（mm）：M12；穿梁螺栓水平間距（mm):600；主楞到梁底距離依次是：150mm，600mm,1100mm，1600mm，2100mm；主楞材料:圓鋼管；直徑（mm）:48。00；壁厚（mm）：3.00；主楞合并根數(shù):2；次楞材料：木方;寬度（mm）：60。00；高度（mm):80.00；二、梁側(cè)模板荷載計算按《施工手冊》,新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：F=0。22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ-—混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；t—-新澆混凝土的初凝時間，取2.000h;T--混凝土的入模溫度，取20.000℃;V——混凝土的澆筑速度，取2.500m/h;H-—混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0。750m;β1—-外加劑影響修正系數(shù),取1。200；β2-—混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0。850。分別計算得17。031kN/m2、18.000kN/m2,取較小值17.031kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。面板計算簡圖（單位:mm）1。強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：σ＝M/W<f其中,W--面板的凈截面抵抗矩，W=228×1。8×1。8/6=123.12cm3；M——面板的最大彎矩（N·mm）;σ——面板的彎曲應(yīng)力計算值（N/mm2）；［f］——面板的抗彎強度設(shè)計值（N/mm2）；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：Mmax=0.1q1l2+0。117q2l2其中，q—-作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1。2×2。28×17。03×0。9=41。937kN/m;振搗混凝土荷載設(shè)計值：q2=1。4×2。28×4×0.9=11。491kN/m;計算跨度：l=300mm;面板的最大彎矩M=0.1×41。937×3002+0.117×11。491×3002=4.98×105N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.1q1l+1.2q2l=1。1×41.937×0。3+1。2×11。491×0。3=17.976kN；經(jīng)計算得到,面板的受彎應(yīng)力計算值:σ=4.98×105/1。23×105=4N/mm2;面板的抗彎強度設(shè)計值：［f］=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值σ=4N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值［f］=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算ν=0。677ql4/（100EI)≤l/250q—-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值：q=41。937N/mm；l——計算跨度：l=300mm；E—-面板材質(zhì)的彈性模量：E=6000N/mm2;I——面板的截面慣性矩：I=228×1。8×1.8×1.8/12=110。81cm4；面板的最大撓度計算值：ν=0.677×41。937×3004/（100×6000×1。11×106）=0。346mm；面板的最大容許撓度值：[ν］=l/250=300/250=1。2mm；面板的最大撓度計算值ν=0.346mm小于面板的最大容許撓度值[ν］=1.2mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計算1。次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的多連續(xù)梁計算.次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=17.976/（2.400—0。120）=7。884kN/m本工程中，次楞采用木方,寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=1×6×8×8/6=64cm3;I=1×6×8×8×8/12=256cm4；E=9000.00N/mm2；計算簡圖剪力圖（kN)彎矩圖(kN·m）變形圖（mm）經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.174kN·m，最大支座反力R=4。056kN，最大變形ν=0.074mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下：σ=M/W<［f］經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值σ=1。74×105/6。40×104=2.7N/mm2;次楞的抗彎強度設(shè)計值：［f］=11N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=2.7N/mm2小于次楞的抗彎強度設(shè)計值［f]=11N/mm2,滿足要求!（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:[ν]=500/400=1。25mm；次楞的最大撓度計算值ν=0.074mm小于次楞的最大容許撓度值［ν］=1。25mm，滿足要求！2。主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.056kN，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算.本工程中,主楞采用圓鋼管,直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=2×4。493=8。99cm3;I=2×10.783=21。57cm4；E=206000.00N/mm2；主楞計算簡圖主楞計算剪力圖（kN)主楞計算彎矩圖(kN·m）主楞計算變形圖（mm）經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0。548kN·m，最大支座反力R=9。025kN，最大變形ν=0.293mm(1)主楞抗彎強度驗算σ=M/W〈［f］經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值:σ=5。48×105/8。99×103=60。9N/mm2；主楞的抗彎強度設(shè)計值：[f］=205N/mm2;主楞的受彎應(yīng)力計算值σ=60。9N/mm2小于主楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！(2）主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.293mm主楞的最大容許撓度值:［ν］=600/400=1.5mm;主楞的最大撓度計算值ν=0。293mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=1。5mm,滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:N〈[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A——穿梁螺栓有效面積（mm2）；f-—穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；穿梁螺栓型號：M12；查表得:穿梁螺栓有效直徑：9。85mm；穿梁螺栓有效面積：A=76mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力：N=9。025kN.穿梁螺栓最大容許拉力值:[N］=170×76/1000=12。92kN;穿梁螺栓所受的最大拉力N=9。025kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值［N］=12。92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載.1.抗彎強度驗算計算公式如下：M=0。1ql2其中，M-—面板計算最大彎矩（N·mm)；l——計算跨度（梁底支撐間距)：l=300。000mm；q--作用在模板上的壓力線荷載，它包括:新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值（kN/m）：q1：1。2×（24+1。5)×2。4×0。4×0。9=26。438kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載（kN/m）:q2：1。2×0。5×0.4×0.9=0。216kN/m施工與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m）:q3：1.4×（4+2)×0.4×0.9=3。024kN/m；q=q1+q2+q3=26.438+0。216+3.024=29.678kN/m;面板的最大彎矩：M=0。1×29.678×3002=267105。6N·mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算:σ=M/W〈f其中，σ—-面板承受的應(yīng)力（N/mm2）;M--面板計算最大彎矩（N·mm）;W-—面板的截面抵抗矩W=bh2/6b：面板截面寬度,h：面板截面厚度；W=0。400×103×18.0002/6=21600.000mm3；f——面板截面的抗彎強度設(shè)計值（N/mm2）；f=13。000N/mm2;面板截面的最大應(yīng)力計算值:σ=M/W=267105.600/21600。000=12。366N/mm2;面板截面的最大應(yīng)力計算值：σ=12。366N/mm2小于面板截面的抗彎強度設(shè)計值[f］=13N/mm2，滿足要求！2。撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》鋼度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用.最大撓度計算公式如下：ν=0。677ql4/（100EI)≤［ν]=l/250其中，q—-作用在模板上的壓力線荷載：q=（(24。0+1.50）×2。400+0。50）×0.40=24。68N/mm；l—-計算跨度（梁底支撐間距)：l=300。00mm;E--面板的彈性模量:E=6000。0N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=40。000×1。8003/12=19.440cm4；面板的最大允許撓度值:[ν］=300/250=1。2mm;面板的最大撓度計算值：ν=0。677×24。68×3004/（100×6000×1.94×105）=1.143mm；面板的最大撓度計算值：ν=1。143mm小于面板的最大允許撓度值：[ν]=1。2mm,滿足要求!七、梁底縱、橫向支撐計算（一）、梁底橫向支撐計算本工程梁底橫向支撐采用木方：80×80mm.強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算（1)鋼筋混凝土梁自重（kN/m）：q1=(24+1。5）×2。4×0.3=18.36kN/m;(2）模板的自重荷載（kN/m）:q2=0。5×（2×2。4+0.4)/0.4×0.3=1.95kN/m（3）施工與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載（kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值P1=（4+2)×0.3=1.8kN/m;恒荷載設(shè)計值：q=1。2×18。36×0。9+1.2×1。95×0.9=21。935kN/m;活荷載設(shè)計值：P=1。4×1。8×0.9=2.268kN/m;線荷載設(shè)計值:q=21。935+2。268=24。203kN/m；簡圖（kN·m)剪力圖（kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm）橫向支撐的支座力N1=N4=0.592kN；N2=N3=5.433kN；橫向支撐桿最大彎矩值為M=0.58kN·m；橫向支撐的最大受彎應(yīng)力計算值:σ=0。582×106/85333.33=6.8N/mm2；截面抗剪強度必須滿足：τ=3V/（2bh0)≤fv梁底橫向支撐受剪應(yīng)力計算值τ=3×5.433×103/(2×80.000×80。000)=1.273N/mm2；橫向支撐的最大撓度：ν=0。619mm；橫向支撐的允許撓度:[ν］=1219。000/250=4。876mm；橫向支撐的最大應(yīng)力計算值6。824N/mm2小于橫向支撐的抗彎強度設(shè)計值［f]=11。000N/mm2,滿足要求!橫向支撐的受剪應(yīng)力計算值1.273N/mm2小于抗剪強度設(shè)計值［τ］=1。400N/mm2，滿足要求！橫向支撐的最大撓度ν=0。619mm小于最大允許撓度［ν]=4。876mm，滿足要求?。ǘ?、梁底縱向支撐計算本工程梁底縱向支撐采用鋼管（雙鋼管）：Ф48×3。1.荷載的計算梁底縱向支撐的荷載主要是梁底橫向支撐作用在上面的集中力,根據(jù)梁底橫向支撐的連續(xù)梁程序，求得梁底縱向支撐的集中荷載為：P=N2=5。43kN。2.抗彎強度及撓度驗算梁底縱向支撐，按集中荷載三跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖)：梁底縱向支撐計算簡圖梁底縱向支撐梁剪力圖(kN）梁底縱向支撐梁彎矩圖（kN·m）梁底縱向支撐梁變形圖（mm）最大彎矩：M=1。303kN·m最大剪力:V=9。418kN最大變形（撓度）：ν＝1.598mm按以下公式進行梁底縱向支撐抗彎強度驗算：σ=M/W〈f其中，σ——梁底縱向支撐承受的應(yīng)力（N/mm2）;M-—梁底縱向支撐計算最大彎矩（N·mm）;W—-梁底縱向支撐的截面抵抗矩:截面抵抗矩W=8980mm3；［f］-—梁底縱向支撐截面的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2）［f]=205。000N/mm2;[w］—-最大容許撓度（mm）［w]=900.000/250=3。600mm;梁底縱向支撐截面的最大應(yīng)力計算值：σ=M/W=1。303×106/8980。000=145。135N/mm2梁底縱向支撐的最大應(yīng)力計算值145。135N/mm2小于梁底縱向支撐抗彎強度設(shè)計值205N/mm2，滿足要求！梁底縱向支撐的最大撓度計算值：ν=1。598mm小于梁底縱向支撐的最大允許撓度［ν]=3。6mm,滿足要求！3?？辜魪姸闰炈憬孛婵辜魪姸缺仨殱M足：τ=2V/A≤fv其中，A-—鋼管的截面面積,對于雙鋼管，取2倍的單鋼管截面面積梁底縱向支撐受剪應(yīng)力計算值τ=2×9.418×103/（2×457。000）=20。608N/mm2；梁底縱向支撐抗剪強度設(shè)計值［fv］=120。000N/mm2；梁底縱向支撐的受剪應(yīng)力計算值20。608N/mm2小于梁底縱向支撐抗剪強度設(shè)計值120N/mm2，滿足要求！八、門架荷載計算1。門架及其構(gòu)配件自重門架及其構(gòu)配件自重荷載標準值包括以下內(nèi)容：（1）模板支架自重產(chǎn)生的軸向力NGK1（kN）門架的每跨距內(nèi)，每步架高內(nèi)的構(gòu)配件及其重量分別為：MF12191榀0。224kN交叉支撐2副2×0。04=0。08kN連接棒2個2×0。165=0。33kN鎖臂2副2×0。184=0。368kN合計1.002kN經(jīng)計算得到，模板支架自重合計NGk1=1。002×［3/1.95］取整=