標段建筑工程低配及高配高大模板論證方案

﹡﹡﹡Ⅰ標段建筑工程低配及高配高大模板專項施工方案編制：審核：審定：﹡﹡﹡目錄第一節(jié)工程概況 -4-一、工程概況 -4-二、施工平面布置 -4-三、施工要求 -4-四、技術保證條件 -5-第二節(jié)編制依據(jù) -6-一、編制說明 -6-二、編制依據(jù) -6-第三節(jié)施工計劃 -7-一、施工進度計劃 -7-二、材料與設備計劃 -7-第四節(jié)施工工藝技術 -11-一、技術參數(shù) -11-二、工藝流程 -15-三、施工方法 -15-四、檢查驗收 -22-第五節(jié)施工安全保證措施 -25-一、組織保障 -25-二、技術措施 -26-三、監(jiān)測監(jiān)控 -32-四、應急預案 -33-第六節(jié)勞動力計劃 -36-一、專職安全生產(chǎn)管理人員 -36-二、所需勞動力安排 -36-第七節(jié)低配3~5軸/D~E軸板模板（扣件式）計算書 -37-一、工程屬性 -37-二、荷載設計 -37-三、模板體系設計 -37-四、面板驗算 -40-五、小梁驗算 -41-六、主梁驗算 -43-七、立柱驗算 -45-八、可調(diào)托座驗算 -46-九、立柱地基基礎驗算 -46-第八節(jié)低配3~5軸/D~E軸WLL4(3)梁模板（扣件式）計算書 -47-一、工程屬性 -47-二、荷載設計 -47-三、模板體系設計 -47-四、面板驗算 -49-五、小梁驗算 -51-六、主梁驗算 -53-七、縱向水平鋼管驗算 -55-八、立柱驗算 -57-九、立柱地基基礎計算 -58-第九節(jié)低配3~5軸/D~E軸WKL4(1)梁模板（扣件式）計算書 -59-一、工程屬性 -59-二、荷載設計 -59-三、模板體系設計 -59-四、面板驗算 -61-五、小梁驗算 -63-六、主梁驗算 -65-七、縱向水平鋼管驗算 -67-八、立柱驗算 -69-九、立柱地基基礎計算 -70-第十節(jié)高配5~7軸/C~D軸板模板（扣件式）計算書 -71-一、工程屬性 -71-二、荷載設計 -71-三、模板體系設計 -71-四、面板驗算 -73-五、小梁驗算 -74-六、主梁驗算 -76-七、立柱驗算 -79-八、可調(diào)托座驗算 -80-九、立柱地基基礎驗算 -80- -81-一、工程屬性 -81-二、荷載設計 -81-三、模板體系設計 -81-四、面板驗算 -83-五、小梁驗算 -85-六、主梁驗算 -87-七、立柱驗算 -89-八、可調(diào)托座驗算 -90-九、立柱地基基礎計算 -90-第十二節(jié)高配5~7軸/C~D軸WL3(6)梁模板（扣件式）計算書 -91-一、工程屬性 -91-二、荷載設計 -91-三、模板體系設計 -91-四、面板驗算 -93-五、小梁驗算 -95-六、主梁驗算 -97-七、立柱驗算 -99-八、可調(diào)托座驗算 -100-九、立柱地基基礎計算 -100-第十三節(jié)高配5~7軸/C~D軸WKL6(2A)梁側(cè)模板計算書 -101-一、工程屬性 -101-二、荷載組合 -101-三、支撐體系設計 -101-四、面板驗算 -102-五、小梁驗算 -103-六、主梁驗算 -105-七、對拉螺栓驗算 -107-第一節(jié)工程概況一、工程概況工程地點：﹡﹡﹡建設單位：﹡﹡﹡設計單位：﹡﹡﹡監(jiān)理單位：﹡﹡﹡施工單位：﹡﹡﹡質(zhì)量監(jiān)督部門：﹡﹡﹡該工程為新建項目，主要包括高配、控制樓、冷凍站、低配及I/O站、R125主裝置、管架和裝置內(nèi)罐區(qū)等。二、施工平面布置本工程高大支模架分布范圍為：低配3~5軸/D~E軸和高配5~7軸/C~D軸，因搭設高度均超過8m，特編制該專項施工方案，詳見設計圖紙。三、施工要求1、確保模板在使用周期內(nèi)安全、穩(wěn)定、牢靠。2、模板在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。3、模板施工前對施工人員進行技術交底。嚴禁盲目施工。四、技術保證條件1、安全網(wǎng)絡2、模板的搭設和拆除需嚴格執(zhí)行該《專項施工方案》。

第二節(jié)編制依據(jù)一、編制說明為了確保本工程模板施工安全可靠，在施工組織設計的指導下，按照施工圖紙的要求特編制該模板專項施工方案。二、編制依據(jù)1、《木結構設計規(guī)范》GB50005-2003(2005年版)2、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20123、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20104、《混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204-20115、《鋼結構工程施工規(guī)范》GB50755-20126、《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準》GB50300-20017、《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范》JGJ46-20058、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-20119、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-200810、《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-201111、《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ90-9112、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法[建質(zhì)[2009]87號文]13、建設工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則（建質(zhì)[2009]25號文）14、本工程施工圖紙15、本工程施工組織設計

第三節(jié)施工計劃一、施工進度計劃本工程施工進度計劃詳見施工組織設計網(wǎng)絡進度計劃附圖二。二、材料與設備計劃1、鋼材的選用鋼材應符合現(xiàn)行國家標準《碳素結構鋼》GB/T700和《低合金高強度結構鋼》GB/T1591的規(guī)定。鋼管應符合現(xiàn)行國家標準《直縫電焊鋼管》GB/T13793或《低壓流體輸送用焊接鋼管》GB/T3092中規(guī)定的Q235普通鋼管的要求，并應符合現(xiàn)行國家標準《碳素結構鋼》GB/T700中Q235A級鋼的規(guī)定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。每根鋼管的最大質(zhì)量不應大于25kg，采用ф48×3.5的鋼管。新鋼管的尺寸和表面質(zhì)量應符合下列規(guī)定：應有產(chǎn)品質(zhì)量合格證；應有質(zhì)量檢驗報告，鋼管材質(zhì)檢驗方法應符合現(xiàn)行國家標準《金屬拉伸試驗方法》GB/T228的有關規(guī)定；鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差，應符合現(xiàn)行規(guī)范《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011的規(guī)定；序號項目允許偏差Δ（mm）檢查工具1焊接鋼管尺寸（mm）外徑壁厚外徑壁厚-0.5-0.36-0.5-0.45游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3鋼管外邊面銹蝕深度0.5游標卡尺鋼管必須涂有防銹漆。舊鋼管的檢查在符合新鋼管規(guī)定的同時還應符合下列規(guī)定：表面銹蝕深度應符合現(xiàn)行規(guī)范《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011的規(guī)定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規(guī)定值時不得使用；鋼管彎曲變形應符合現(xiàn)行規(guī)范《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011的規(guī)定；序號項目允許偏差檢查工具1鋼管彎曲各種桿件鋼管的端部彎曲L≤1.5≤5鋼卷尺b.立桿鋼管彎曲3m＜l≤4m4m＜l≤6.5m≤12≤20c.水平桿、斜桿的鋼管彎曲l≤6.5≤302沖壓鋼腳手板板面撓曲L≤4mL＞4m≤12≤16鋼卷尺b.板面扭曲（任一角翹起）≤5鋼管上嚴禁打孔。鋼鑄件應符合現(xiàn)行國家標準《一般工程用鑄造碳鋼件》GB/T11352中規(guī)定的ZG200-420、ZG230-450、ZG270-500和ZG310-570號鋼的要求。鋼管扣件應符合現(xiàn)行國家標準《鋼管腳手架扣件》GB15831的規(guī)定?？奂尿炇諔舷铝幸?guī)定，新扣件應有生產(chǎn)許可證、法定檢測單位的測試報告和產(chǎn)品質(zhì)量合格證：舊扣件使用前應進行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換；新、舊扣件均應進行防銹處理；支架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65N·m時，不得發(fā)生破壞。連接用的焊條應符合現(xiàn)行國家標準《碳鋼焊條》GB/T5117或《低合金鋼焊條》GB/T5118中的規(guī)定。連接用的普通螺栓應符合現(xiàn)行國家標準《六角頭螺栓C級》GB/T5780和《六角頭螺栓》GB/T5782。2、木材的選用模板結構或構件的樹種應根據(jù)各地區(qū)實際情況選擇質(zhì)量好的材料，不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節(jié)的木材。模板結構應根據(jù)受力種類或用途選用相應的木材材質(zhì)等級。木材材質(zhì)標準應符合現(xiàn)行國家標準《木結構設計規(guī)范》GB50005的規(guī)定。用于模板體系的原木、方木和板材要符合現(xiàn)行國家標準《木結構設計規(guī)范》GB50005的規(guī)定，不得利用商品材的等級標準替代。主要承重構件應選用針葉材；重要的木質(zhì)連接件應采用細密、直紋、無節(jié)和無其他缺陷的耐腐蝕的硬質(zhì)闊葉材。當采用不常用樹種作為承重結構或構件時，可按現(xiàn)行國家標準《木結構設計規(guī)范》GB50005的要求進行設計。對速生林材，應進行防腐、防蟲處理。當需要對模板結構或木材的強度進行測試驗證時，應按現(xiàn)行國家標準《木結構設計規(guī)范》GB50005的標準進行。施工現(xiàn)場制作的木構件，其木材含水率應符合下列規(guī)定：制作的原木、方木結構，不應大于15%；板材和規(guī)格材，不應大于20%；受拉構件的連接板，不應大于18%；連接件，不應大于15%。3、竹、木膠合模板板材的選用膠合模板板材表面應平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，并應有保溫性良好、易脫模和可兩面使用等特點。板材厚度為15mm，并應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土模板用膠合板》各層板的原材含水率不應大于15%，且同一膠合模板各層原材間的含水率差別不應大于5%。膠合模板應采用耐水膠，其膠合強度不應低于木材或竹材順紋抗剪和橫紋抗拉的強度，并應符合環(huán)境保護的要求。進場的膠合模板除應具有出廠質(zhì)量合格證外，還應保證外觀尺寸合格。第四節(jié)施工工藝技術一、技術參數(shù)1、【低配3~5軸/D~E軸板模板（扣件式）】2、【低配3~5軸/D~E軸WLL4(3)梁模板（扣件式）】3、【低配3~5軸/D~E軸WKL4(1)梁模板（扣件式）】4、【高配5~7軸/C~D軸板模板（扣件式）】5、【高配5~7軸/C~D軸WKL6（2A）梁模板（扣件式）】6、【高配5~7軸/C~D軸WL3(6)梁模板（扣件式）】5~7軸/C~D軸WKL6（2A）二、工藝流程1、板扣件搭支架→測水平→擺主梁→調(diào)整樓板模標高及起拱→鋪模板→清理、刷油→檢查模板標高、平整度、支撐牢固情況。2、梁扣件彈梁軸線并復核→搭支模架→調(diào)整托梁→擺主梁→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安側(cè)?！鷤?cè)模拉線支撐（梁高加對拉螺栓）→復核梁模尺寸、標高、位置→與相鄰模板連固。安裝梁一側(cè)模板→安裝另一側(cè)模板→安裝上下鎖品楞、斜撐楞、腰楞和對拉螺栓→復核梁模尺寸、位置→與相鄰模板連接牢固→辦預檢。三、施工方法1、在保障安全可靠的前提下，須兼顧施工操作簡便、統(tǒng)一、經(jīng)濟、合理等要求，因此梁與板整體支撐體系設計的一般原則是：立柱步距要一致，便于統(tǒng)一搭設；立柱縱或橫距盡量一致或成倍數(shù)，便于立柱縱橫向水平桿件拉通設置；構造要求規(guī)范設置，保證整體穩(wěn)定性和滿足計算前提條件。2、柱模板搭設完畢經(jīng)驗收合格后，先澆搗柱砼，然后再綁扎梁板鋼筋，梁板支模架與澆好并有足夠強度的柱和原已做好的主體結構拉結牢固。經(jīng)有關部門對鋼筋和模板支架驗收合格后方可澆搗梁板砼。3、澆筑時按梁中間向兩端對稱推進澆搗，由標高低的地方向標高高的地方推進。事先根據(jù)澆搗砼的時間間隔和砼供應情況設計施工縫的留設位置。搭設本方案提及的架子開始至砼施工完畢具備要求的強度前，該施工層下一層支頂不允許拆除。4、根據(jù)本公司當前模板工程工藝水平，結合設計要求和現(xiàn)場條件，決定采用扣件式鋼管架作為本模板工程的支撐體系。5、一般規(guī)定(1)保證結構和構件各部分形狀尺寸，相互位置的正確。(2)具有足夠的承載能力，剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受施工中所產(chǎn)生的荷載。(3)不同支架立柱不得混用。(4)構造簡單，裝板方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝，澆筑混凝土等要求。(5)多層支撐時，上下二層的支點應在同一垂直線上，并應設底座和墊板。(6)現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度大于4m，模板應起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/1000~3/1000。(7)拼裝高度為2m以上的豎向模板，不得站在下層模板上拼裝上層模板。安裝過程中應設置臨時固定措施。(8)當支架立柱成一定角度傾斜，或其支架立柱的頂表面傾斜時，應采取可靠措施確保支點穩(wěn)定，支撐底腳必須有防滑移的可靠措施。(9)梁和板的立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數(shù)。示意圖如下(10)在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫向水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿?？烧{(diào)支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的距離，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向各設一道水平拉桿。(11)所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續(xù)式剪刀撐。(12)鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用?48×3.5mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于500mm，并應采用2個旋轉(zhuǎn)扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。(13)支架搭設按本模板設計，不得隨意更改；要更改必須得到相關負責人的認可。6、立柱及其他桿件(1)扣件式1)立柱平面布置圖（詳見附圖）；2)搭接要求：本工程所有部位立柱接長全部采用對接扣件連接，嚴禁搭接，接頭位置要求如下：3)嚴禁將上段的鋼管立柱與下端鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。7、水平拉桿(1)每步縱橫向水平桿必須拉通；(2)水平桿件接長應采用扣件連接。水平對接接頭位置要求如下圖：當層高在8～20m時，在最頂步距兩水平拉桿中間加設一道水平拉桿；如下圖示意：8、剪刀撐(1)扣件式、門式本工程剪刀撐按8~20m圖示要求搭設，嚴禁少設、漏設。9、周邊拉結1)豎向結構（柱）與水平結構分開澆筑，以便利用其與支撐架體連接，形成可靠整體；2)當支架立柱高度超過5m時，應在立柱周全外側(cè)和中間有結構柱的部位，按水平間距6～9m、豎向間距2～3m與建筑結構設置一個固結點；3)用抱柱的方式（如連墻件），如下圖，以提高整體穩(wěn)定性和提高抵抗側(cè)向變形的能力。四、檢查驗收1、不滿足要求的相關材料一律不得使用，采用問責式制度，總監(jiān)，專業(yè)監(jiān)理工程師，項目經(jīng)理，項目技術負責人，施工員進行檢查驗收，并且簽字。2、施工過程中加強管理，加大檢查力度，將隱患消滅在初始狀態(tài)，避免遺留安全隱患和加固時人力、物力大量耗費。確保一次驗收通過。3、砼結構觀感質(zhì)量符合相關驗收標準，少量的缺陷修補完善。4、預埋件和預留孔洞的允許偏差如下表：項目允許偏差(mm)預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留孔中心線位置10尺寸+10，05、現(xiàn)澆結構模板安裝的允許偏差及檢查方法如下表：項目允許偏差（mm）檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高±5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內(nèi)部尺寸基礎±10鋼尺檢查柱、墻、梁+4,-5鋼尺檢查層垂直高度不大于5m6經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查相臨兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查6、立柱、縱橫向水平拉桿、剪刀撐等重要桿件的垂直偏差、水平偏差、質(zhì)量等滿足《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2001。腳手架搭設的技術要求與允許偏差序號項目一般質(zhì)量要求1構架尺寸（立桿縱距、立桿橫距、步距）誤差±20mm2立桿的垂直偏差架高≤25m±50mm＞25m±100mm3縱向水平桿的水平偏差±20mm4橫向水平桿的水平偏差±10mm5節(jié)點處相交桿件的軸線距節(jié)點中心距離≤150mm6相鄰立桿接頭位置相互錯開，設在不同的步距內(nèi)，相鄰接頭的高度差應＞500mm7上下相鄰縱向水平桿接頭位置相互錯開，設在不同的立桿縱距內(nèi)，相鄰接頭的水平距離應＞500mm，接頭距立桿應小于立桿縱距的1/38桿件搭接1）搭接部位應跨過與其相接的縱向水平桿或立桿，并與其連接（綁扎）固定2）搭接長度和連接要求應符合以下要求：類別桿別搭接長度連接要求扣件式鋼管腳手架立桿＞1m連接扣件數(shù)量依承載要求確定，且不少于2個縱向水平桿不少于2個連接扣件9節(jié)點連接扣件式鋼管腳手架擰緊扣件螺栓，其擰緊力矩應不小于40N.m，且不大于65N.m其它腳手架按相應的連接要求7、采用鋼管扣件搭設高大模板支撐系統(tǒng)時，還應對扣件螺栓的緊固力矩進行抽查，抽查數(shù)量應符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130）的規(guī)定，對梁底扣件進行100%檢查。8、立柱的規(guī)格尺寸和垂直度應符合要求，不得出現(xiàn)偏心荷載；第五節(jié)施工安全保證措施一、組織保障1、安全保證體系二、技術措施1、準備工作(1)模板拼裝模板組裝要嚴格按照模板圖尺寸拼裝成整體，并控制模板的偏差在規(guī)范允許的范圍內(nèi)，拼裝好模板后要求逐塊檢查其背楞是否符合模板設計，模板的編號與所用的部位是否一致。(2)模板的基準定位工作：1)首先引測建筑的邊柱或者墻軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線，并根據(jù)軸線與施工圖用墨線彈出模板的內(nèi)線、邊線以及外側(cè)控制線，施工前5線必須到位，以便于模板的安裝和校正；2)標高測量，利用水準儀將建筑物水平標高根據(jù)實際要求，直接引測到模板的安裝位置；3)豎向模板的支設應根據(jù)模板支設圖；4)已經(jīng)破損或者不符合模板設計圖的零配件以及面板不得投入使用；5)支模前對前一道工序的標高、尺寸預留孔等位置按設計圖紙做好技術復核工作。2、模板支設(1)基礎及地下工程模板：1)地面一下支模應先檢查土壁的穩(wěn)定情況，當有裂紋及塌方跡象時，應采取安全防范措施后，方可下人作業(yè)。當深度超過2m時，操作人員應扶梯上下；2)距基槽（坑）上口邊緣1m內(nèi)不得堆放模板。向基槽（坑）內(nèi)運料應使用起重機、溜槽或繩索；運下的模板嚴禁立放在基槽（坑）土壁上；3)斜支撐與側(cè)模的夾角不應小于45°，支在土壁上的斜支撐應加設墊板，底部的對角楔木應與斜支撐連牢。高大長脖基礎若采用分層支模時，其上下模板應經(jīng)就位校正并支撐穩(wěn)固后，方可進行上一層模板的安裝；4)在有斜支撐的位置，應在兩側(cè)模間采用水平撐連成整體。(2)樓梯模板1)梯模施工前，根據(jù)實際斜度放樣，先安平臺梁及基礎模板，然后安梯外幫側(cè)板。外幫板先在其內(nèi)側(cè)彈樓梯底板厚度線，劃出踏步側(cè)板位置線，釘好固定踏步側(cè)板的檔木，在現(xiàn)場裝釘側(cè)板，梯高度要均勻一致，特別注意最下一步及最上一步的高度，必須考慮樓地面面層的粉刷厚度；2)樓梯模板支撐用鋼管架支設牢固；3)模板搭設后應組織驗收工作，認真填寫驗收單，內(nèi)容要數(shù)量化，驗收合格后方可進入下道工序，并做好驗收記錄存檔工作。(3)柱模板1)主要方法：基礎面或樓面上彈縱橫軸線和四周邊線，并做好檢查復核工作，柱、墻根部清理干凈。柱、梁接槎部位此處加墊海棉，柱子陽角接縫處必須加墊海棉條，了保證柱子的截面尺寸，設置雙鋼管柱箍。支撐桿與樓板支架連接；2)角柱模板的支撐：預埋件置于砼板中，柱身同一標告處設置不少于2根斜撐，如下圖。(4)墻模板1)當采用拼裝定性模板支撐時，應自下往上進行，必須在下層模板全部緊固后，方可進行上一層的安裝。當下層不能獨立安裝支撐件時，應采取臨時固定措施；2)安裝電梯井內(nèi)墻模前，必須在板底下200mm處牢固地滿鋪一層腳手板；3)對拉螺栓與墻模板應垂直，松緊應一直，墻厚尺寸應正確；4)墻模板內(nèi)外支撐必須堅固、可靠，應確保模板的整體穩(wěn)定。當墻模板外面無法設置支撐時，應在里面設置能承受拉力和壓力的支撐。多排并別且間距不大的墻模板，當其與支撐互成一體時，應采取措施，防止?jié)仓炷習r引起臨近模板變形。(5)梁、板模板1)梁、板的安裝要密切配合鋼筋綁扎，積極為鋼筋分項提供施工面；2)所有跨度≥4m的梁必須起拱0.2%，防止撓度過大，梁模板上口應有鎖口桿拉緊，防止上口變形；3)所有≥2mm板縫必須用膠帶紙封貼；4)梁模板鋪排從梁兩端往中間退，嵌木安排在梁中，梁的清掃口設在梁端；5)梁高≥300的梁側(cè)模板底部的壓條不得使用九合板，用方木固定鋼管頂、夾牢；梁高<300的梁如用模板壓條，則其抗剪強度必須能滿足，澆砼時不能擠崩掉。3、模板支架搭設的一構造要求(1)梁和板的立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數(shù)。(2)木立柱底部應設墊木，頂部應設支撐頭。鋼管立桿底部應設墊木和底座，頂部應設可調(diào)支托，U形支托與楞梁兩側(cè)間如有間隙，必須頂緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與立柱鋼管內(nèi)徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。(3)在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設掃地桿?？烧{(diào)支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。當層高在8～20m時，在最頂步距兩水平拉桿中間應加設一道水平拉桿，當層高大于20m時，在最頂兩步距水平拉桿中間應分別增加一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續(xù)式剪刀撐。(4)木立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用40mmx50mm木條或25mmX80mm的木板條與木立柱釘牢。鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用?48mmx3.5mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于500mm，并應采用2個旋轉(zhuǎn)扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。（5）對于高大模板支撐體系，其高度與寬度相比大于兩倍的獨立支撐系統(tǒng)，應加設保證整體穩(wěn)定的構造措施。（6）高大模板工程搭設的構造要求應當符合相關技術規(guī)范要求，支撐系統(tǒng)立柱接長嚴禁搭接；應設置掃地桿、縱橫向支撐及水平垂直剪刀撐，并與主體結構的墻、柱牢固拉接。（7）搭設高度2m以上的支撐架體應設置作業(yè)人員登高措施。作業(yè)面應按有關規(guī)定設置安全防護設施。（8）模板支撐系統(tǒng)應為獨立的系統(tǒng)，禁止與物料提升機、施工升降機、塔吊等起重設備鋼結構架體機身及其附著設施相連接；禁止與施工腳手架、物料周轉(zhuǎn)料平臺等架體相連接。4、模板拆除(1)拆模板前先進行針對性的安全技術交底，并做好記錄，交底雙方履行簽字手續(xù)。模板拆除前必須辦理拆除模板審批手續(xù)，經(jīng)技術負責人、監(jiān)理審批簽字后方可拆除。(2)支拆模板時，2米(3)模板拆除前必須有混凝土強度報告，強度達到規(guī)定要求后方可拆模。表4.3.1構件類型構件跨度(m)達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率(%)板≤2≥50>2,≤8≥75>8≥100梁、拱、殼≤8≥75>8≥100懸臂構件-≥1001)側(cè)模在混凝土強度能保證構件表面及棱角不因拆除模板而受損壞后方可拆除；2)底模拆除梁長>8米，混凝土強度達到100%；≤8米混凝土強度達到75%；懸臂構件達到3)板底?！?米，混凝土強度達到50%；＞2米、≤8米混凝土強度達到75%；>8(4)柱模拆除，先拆除拉桿再卸掉柱箍，然后用撬棍輕輕撬動模板使模板與混凝土脫離，然后一塊塊往下傳遞到地面。(5)墻模板拆除，先拆除穿墻螺栓，再拆水平撐和斜撐，再用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體，然后一塊塊往下傳遞，不得直接往下拋。(6)樓板、梁模拆除，應先拆除樓板底模，再拆除側(cè)模，樓板模板拆除應先拆除水平拉桿，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暫不拆，操作人員應站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木檔自由墜落，再用鉤子將模板鉤下。等該段的模板全部脫落后，集中運出集中堆放，木模的堆放高度不超過2米(7)當立柱的水平拉桿超過2層時，應首先拆除2層以上的拉桿。當拆除最后一道水平拉桿時，應和拆除立柱同時進行。(8)當拆除4~8m跨度的梁下立柱時，應先從跨中開始，對稱地分別向兩端拆除。拆除時，嚴禁采用連梁底板向旁側(cè)拉倒的拆除方法。三、監(jiān)測監(jiān)控1、監(jiān)測措施(1)監(jiān)測控制采用經(jīng)緯儀、水準儀對支撐體系進行監(jiān)測，主要監(jiān)測體系的水平、垂直位置是否有偏移。(2)監(jiān)測點設置觀測點可采取在臨邊位置的支撐基礎面（梁或板）及柱、墻上埋設倒“L”形直徑12鋼筋頭。(3)監(jiān)測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時解決。(4)儀器設備配置名稱規(guī)格數(shù)量精度電子經(jīng)緯儀DT202C1/精密水準儀/1±2”全站儀一臺RXT—2321±2”，最大允許誤差±20”自動安平水準儀/2千米往返±3mm紅外線水準儀/1/激光垂直儀DZJ22h/40000對講機/3/檢測板手/1/(5)監(jiān)測說明班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查，模板工程日常檢查重點部位：1)桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求；2)連墻件是否松動；3)架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；4)施工過程中是否有超載現(xiàn)象；5)安全防護措施是否符合規(guī)范要求；6)支架與桿件是否有變形現(xiàn)象；(6)監(jiān)測頻率在澆筑混凝土過程中應實時監(jiān)測，一般監(jiān)測頻率不宜超過20~30分鐘一次，在混凝土實凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監(jiān)測，終凝后的監(jiān)測頻率為每天一次。1)本工程立柱監(jiān)測預警值為10mm，立柱垂直偏差在24mm以內(nèi)；2)監(jiān)測數(shù)據(jù)超過預警值時必須立即停止?jié)仓炷?，疏散人員，并及時進行加固處理。四、應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發(fā)生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經(jīng)濟損失，保護生態(tài)環(huán)境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1)領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2)當發(fā)生突發(fā)事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協(xié)調(diào)。(3)負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4)及時到達現(xiàn)場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1)事故報告程序事故發(fā)生后，作業(yè)人員、班組長、現(xiàn)場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯(lián)絡報警，組織搶救。(2)事故報告事故發(fā)生后應逐級上報：一般為現(xiàn)場事故知情人員、作業(yè)隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發(fā)生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在1小時內(nèi)向上級主管部門作出書面報告。(3)現(xiàn)場事故應急處理施工過程中可能發(fā)生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。1）火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。2）觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創(chuàng)處理，創(chuàng)面宜暴露，不宜包扎，發(fā)生內(nèi)部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。3）高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發(fā)紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環(huán)衰竭，醫(yī)療條件不完善時，及時送醫(yī)院治療。4）其他人身傷害事故處理：當發(fā)生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯(lián)絡項目負責人：﹡﹡﹡手機：﹡﹡﹡安全員：﹡﹡﹡手機：﹡﹡﹡技術負責人：﹡﹡﹡手機：﹡﹡﹡醫(yī)院救護中心：120匪警：110火警：119通信聯(lián)系方式應在施工現(xiàn)場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。

第六節(jié)勞動力計劃一、專職安全生產(chǎn)管理人員搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業(yè)中，故應加強安全監(jiān)控力度，現(xiàn)場設定若干名安全監(jiān)控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區(qū)域，用紅白三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經(jīng)理為組長的安全領導小組以加強現(xiàn)場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下﹡﹡﹡（項目經(jīng)理）——組長，負責協(xié)調(diào)指揮工作；﹡﹡﹡（施工員）——組員，負責現(xiàn)場施工指揮，技術交底；﹡﹡﹡（安全員）——組員，負責現(xiàn)場安全檢查工作；﹡﹡﹡（架子工班長）——組員，負責現(xiàn)場具體施工；二、所需勞動力安排木工（人）50鋼筋工（人）25砼工（人）12架子工（人）10水電工（人）15其它工種（人）7

第七節(jié)低配3~5軸/D~E軸板模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱9.6米新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)8.14新澆混凝土樓板邊寬B(m)4.54二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.250.18風壓高度變化系數(shù)μz0.9風荷載體型系數(shù)μs0.8三、模板體系設計模板支架高度(m)8.63立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)900立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)900水平拉桿步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)20立柱距混凝土板長邊的距離(mm)20主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)250小梁距混凝土板短邊的距離(mm)70小梁兩端各懸挑長度(mm)20，20設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000根據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》5.2.1"面板可按簡支跨計算"的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應擱置在梁側(cè)模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、強度驗算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.51kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.252/8，0.11×0.25σ＝Mmax/W＝0.2×106/37500＝5.27N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×2504/(384×10000×281250)＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)60×80小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256因[B/lb]取整＝[4540/900]取整＝5，按四等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為20mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下：1、強度驗算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝1.68kN/m因此，q1靜＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.25＝0.89kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.79kN/mM1＝-0.071q1靜L2-0.107q1活L2＝-0.071×0.89×0.92-0.107×0.79×0.92＝0.12kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.08kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/mM2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.08×0.92+0.21×3.15×0.9＝M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.68×0.022/2，0.08×0.022/2+3.15×0.02]Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.12，0.6，0.06]＝0.6kN·mσ＝Mmax/W＝0.6×106/64000＝9.38N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0.607q1靜L+0.62q1活L＝0.607×0.89×0.9+0.62×0.79×0.9＝0.93kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.08×0.9+0.681×3.15＝V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.68×0.02，0.08×0.02+3.15]Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.93，2.19，3.15]＝3.15kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.15×1000/(2×80×60)＝0.98N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.25＝0.83kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.83×9004/(100×9350×2560000)＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm懸臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.83×204/(8×9350×2560000)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝20/400＝0.05mm滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48×3.5可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.081、小梁最大支座反力計算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝1.42kN/mq1靜＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.25＝0.95kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.25＝0.47kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.25=0.88kN/m承載能力極限狀態(tài)按四跨連續(xù)梁，Rmax＝(1.143q1靜+1.223q1活)L＝1.143×0.95×0.9+1.223×0.47×0.9＝1.5kN按懸臂梁，R1＝q1l=1.42×0.02＝R＝max[Rmax，R1]＝1.5kN;同理，R'＝0.96kN，R''＝0.96kN正常使用極限狀態(tài)按四跨連續(xù)梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×0.88×0.9＝按懸臂梁，R1＝Rmaxl=0.9×0.02＝0.02kNR＝max[Rmax，R1]＝0.9kN;同理，R'＝0.58kN，R''＝0.58kN2、抗彎驗算計算簡圖如下：主梁彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.52kN·mσ＝Mmax/W＝0.52×106/5080＝102.53N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝3.38kNτmax＝2Vmax/A=2×3.38×1000/489＝13.83N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.59mmνmax＝0.59mm≤[ν]＝2.25mm滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型Ф48×3.5立柱截面面積A(mm2)489立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗壓強度設計值[f](N/mm2)205λ＝h/i＝1800/15.8＝114≤[λ]＝150滿足要求！查表得，φ＝0.51Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.18×0.9×1.82/10＝0.06kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.06/0.9＝4.28kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝4284.53/(0.51×489)+0.06×106/5080＝28.83N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！八、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N＝4.28kN≤[N]＝30kN滿足要求！九、立柱地基基礎驗算地基土類型碎石土地基承載力設計值fak(kPa)70立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf1墊板底面面積A(m2)0.1立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝4.28/(1×0.1)＝42.85kPa≤fak＝70kPa滿足要求！第八節(jié)低配3~5軸/D~E軸WLL4(3)梁模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱WLL4(3)新澆混凝土梁計算跨度(m)8.14混凝土梁截面尺寸(mm×mm)250×400新澆混凝土結構層高(m)8.75梁側(cè)樓板厚度(mm)120二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.25非自定義:0.18風壓高度變化系數(shù)μz0.9風荷載體型系數(shù)μs0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)900步距h(mm)1800新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁兩側(cè)立柱中的位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)450梁底增加立柱根數(shù)0梁底支撐小梁根數(shù)3每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)2梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)20設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度1000mm，按二等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.4)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.4)+1.4×0.7×2]×1＝14.28kN/mq1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.4]×1＝12.51kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.4]×1＝10.3kN/m1、強度驗算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×14.28×0.122σ＝Mmax/W＝0.03×106/37500＝0.74N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×10.3×1254/(100×10000×281250)＝0.005mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R3=0.375q1靜l+0.437q1活l=0.375×12.51×0.12+0.437×1.76×0.12＝0.68kNR2=1.25q1l=1.25×14.28×0.12＝標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R3'=0.375q2l=0.375×10.3×0.12＝R2'=1.25q2l=1.25×10.3×0.12＝五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)60×80小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：q1＝max{0.68+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×(0.4-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×max[0.45-0.25/2，(0.9-0.45)-0.25/2]/2×1，2.23+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.25/2}=2.26kN/mq2＝max[0.48+(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×(0.4-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.45-0.25/2，(0.9-0.45)-0.25/2]/2×1，1.61+(0.3-0.1)×0.25/2]＝1.63kN/m1、抗彎驗算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×2.26×0.32，0.5×2.26×0.022]σ＝Mmax/W＝0.02×106/64000＝0.34N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×2.26×0.3，2.26×0.02]τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×0.412×1000/(2×60×80)＝0.13N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×1.63×3004/(100×9350×2560000)＝0mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝ν2＝q2l24/(8EI)＝1.63×204/(8×9350×2560000)＝0mm≤[ν]＝l/400＝20/400＝滿足要求！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載能力極限狀態(tài)Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×2.26×0.3，同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R3＝0.59kN，R2＝0.78kN正常使用極限狀態(tài)R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×1.63×0.3，同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1＝R'3＝0.52kN，R'2＝0.56kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48×3.5主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.367×106/5080＝72.18N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝0.98kNτmax＝2Vmax/A=2×0.98×1000/489＝4.01N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.9mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm滿足要求！4、縱向水平鋼管時支座反力驗算設計值(承載能力極限狀態(tài))R1＝0.98kN，R2＝0.98kN標準值(承載能力極限狀態(tài))R1'＝0.8kN，R2'＝0.8kN七、縱向水平鋼管驗算鋼管類型Ф48×3.5鋼管截面面積A(mm2)489鋼管截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.8鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)12.19鋼管截面抵抗矩W(cm3)5.08鋼管抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125鋼管抗壓、彎強度設計值[σ](N/mm2)215計算簡圖如下：R＝max[R1，R2]=0.98kN，R'＝max[R1'，R2']＝0.8kN1、抗彎驗算縱向水平鋼管彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.25×106/5080＝48.67N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算縱向水平鋼管剪力圖(kN)Vmax＝1.685kNτmax＝2Vmax/A=2×1.685×1000/489＝6.89N/mm2≤[τ]＝170N/mm2滿足要求！3、撓度驗算縱向水平鋼管變形圖(mm)νmax＝0.42mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm滿足要求！4、扣件計算R＝3.29kN≤8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！同理可知，右側(cè)立柱扣件受力R＝3.29kN≤8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！八、立柱驗算鋼管類型Ф48×3.5立柱截面面積A(mm2)489回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗壓強度設計值f(N/mm2)205λ=h/i=1800/15.8=113.92≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得，φ＝0.541、風荷載計算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.9×1.82/10＝0.06kN·m2、穩(wěn)定性計算根據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同：1)面板驗算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.4)+0.9×1.4×2]×1＝13.39kN/m2)小梁驗算q1＝max{0.65+(0.3-0.1)×0.25/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.45-0.25/2，(0.9-0.45)-0.25/2]/2×1，2.09+(0.3-0.1)×0.25/2}=2.12kN/m同上四～七計算過程，可得：R1＝5.6kN，R2＝5.6kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2+N邊2]+Mw/lb＝max[5.6+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.45-0.25/2)/2×0.9，5.6+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.9-0.45-0.25/2)/2×0.9]+0.06/0.9＝8.53kNf＝N/(φA)+Mw/W＝8534.57/(0.54×489)+0.06×106/5080＝43.8N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！九、立柱地基基礎計算地基土類型碎石土地基承載力設計值fak(kPa)140立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf1墊板底面面積A(m2)0.15立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝8.53/(1×0.15)＝56.9kPa≤fak＝140kPa滿足要求！第九節(jié)低配3~5軸/D~E軸WKL4(1)梁模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱WKL4(1)新澆混凝土梁計算跨度(m)4.24混凝土梁截面尺寸(mm×mm)250×500新澆混凝土結構層高(m)8.75梁側(cè)樓板厚度(mm)150二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.25非自定義:0.18風壓高度變化系數(shù)μz0.9風荷載體型系數(shù)μs0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)900步距h(mm)1800新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁兩側(cè)立柱中的位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)450梁底增加立柱根數(shù)0梁底支撐小梁根數(shù)3每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)2梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)320設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度1000mm，按二等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×0.7×2]×1＝17.38kN/mq1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.5]×1＝15.61kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.5]×1＝12.85kN/m1、強度驗算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×17.38×0.122σ＝Mmax/W＝0.03×106/37500＝0.91N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×12.85×1254/(100×10000×281250)＝0.006mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R3=0.375q1靜l+0.437q1活l=0.375×15.61×0.12+0.437×1.76×0.12＝0.83kNR2=1.25q1l=1.25×17.38×0.12＝標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R3'=0.375q2l=0.375×12.85×0.12＝R2'=1.25q2l=1.25×12.85×0.12＝五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)60×80小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：q1＝max{0.83+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×(0.5-0.15)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1]×max[0.45-0.25/2，(0.9-0.45)-0.25/2]/2×1，2.72+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.25/2}=2.75kN/mq2＝max[0.6+(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×(0.5-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.45-0.25/2，(0.9-0.45)-0.25/2]/2×1，2.01+(0.3-0.1)×0.25/2]＝2.03kN/m1、抗彎驗算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×2.75×0.32，0.5×2.75×0.322]σ＝Mmax/W＝0.14×106/64000＝2.2N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×2.75×0.3，2.75×0.32]τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×0.879×1000/(2×60×80)＝0.27N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.03×3004/(100×9350×2560000)＝0mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝ν2＝q2l24/(8EI)＝2.03×3204/(8×9350×2560000)＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝320/400＝滿足要求！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載能力極限狀態(tài)Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×2.75×0.3，同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R3＝0.9kN，R2＝1.2kN正常使用極限狀態(tài)R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.03×0.3，同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1＝R'3＝0.8kN，R'2＝0.89kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48×3.5主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.562×106/5080＝110.55N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝1.5kNτmax＝2Vmax/A=2×1.5×1000/489＝6.13N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝1.4mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm滿足要求！4、縱向水平鋼管時支座反力驗算設計值(承載能力極限狀態(tài))R1＝1.5kN，R2＝1.5kN標準值(承載能力極限狀態(tài))R1'＝1.25kN，R2'＝1.25kN七、縱向水平鋼管驗算鋼管類型Ф48×3.5鋼管截面面積A(mm2)489鋼管截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.8鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)12.19鋼管截面抵抗矩W(cm3)5.08鋼管抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125鋼管抗壓、彎強度設計值[σ](N/mm2)215計算簡圖如下：R＝max[R1，R2]=1.5kN，R'＝max[R1'，R2']＝1.25kN1、抗彎驗算縱向水平鋼管彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.38×106/5080＝75.55N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算縱向水平鋼管剪力圖(kN)Vmax＝2.574kNτmax＝2Vmax/A=2×2.574×1000/489＝10.53N/mm2≤[τ]＝170N/mm2滿足要求！3、撓度驗算縱向水平鋼管變形圖(mm)νmax＝0.65mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm滿足要求！4、扣件計算R＝5.07kN≤8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！同理可知，左側(cè)立柱扣件受力R＝5.07kN≤8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！八、立柱驗算鋼管類型Ф48×3.5立柱截面面積A(mm2)489回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗壓強度設計值f(N/mm2)205λ=h/i=1800/15.8=113.92≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得，φ＝0.541、風荷載計算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.9×1.82/10＝0.06kN·m2、穩(wěn)定性計算根據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同：1)面板驗算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.5)+0.9×1.4×2]×1＝16.15kN/m2)小梁驗算q1＝max{0.77+(0.3-0.1)×0.25/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×max[0.45-0.25/2，(0.9-0.45)-0.25/2]/2×1，2.52+(0.3-0.1)×0.25/2}=2.55kN/m同上四～七計算過程，可得：R1＝6.76kN，R2＝6.76kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2+N邊2]+Mw/lb＝max[6.76+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.45-0.25/2)/2×0.9，6.76+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.9-0.45-0.25/2)/2×0.9]+0.06/0.9＝10.14kNf＝N/(φA)+Mw/W＝10137.37/(0.54×489)+0.06×106/5080＝49.82N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！九、立柱地基基礎計算地基土類型碎石土地基承載力設計值fak(kPa)140立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf1墊板底面面積A(m2)0.15立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝10.14/(1×0.15)＝67.58kPa≤fak＝140kPa滿足要求！第十節(jié)高配5~7軸/C~D軸板模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱屋面板新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)17.72新澆混凝土樓板邊寬B(m)8.75二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.250.18風壓