深基坑支護設計(計算書)

第一章支護結(jié)構(gòu)設計方案綜合說明

1.1工程概況

根本概況

(1)工程名稱：太倉地產(chǎn)TCCX2009-23-3地塊工程基坑支護工程；

(2)地理位置：太倉市新瀏河和杭州路以南，南靠規(guī)劃河道，東依東倉新路，西側(cè)緊

臨建設中的安置小區(qū)。

工程概況

根據(jù)建設單位提供的該工程“地下結(jié)構(gòu)建筑平面布置圖及總平面圖”，該工程的結(jié)構(gòu)概

況如下：

(1)本工程主體結(jié)構(gòu)±0.000相當于吳淞高程+3000(本基坑工程設計除特別說明外

均采用主體結(jié)構(gòu)相對高程系統(tǒng))；

(2)基坑規(guī)模：東西方向長約230m,南北方向約80m,基坑開挖面積約20000??,

周長約630m；

(3)基坑挖深：根據(jù)實測，場地平均高程為吳淞高程+3.0,考慮根底高度及墊層厚度

后基坑開挖深度(預估值)詳見表1-1：

表1-1基坑開挖深度一覽表

區(qū)段底板頂標高(m)底板厚(m)墊層厚(m)自然地面相對標高(m)開挖深度(m)

主體周邊-11.001.000.100.0012.0

(4)平安等級：根據(jù)該基坑的周邊環(huán)境及挖深，確定該工程側(cè)壁平安等級為一級。

1.2地質(zhì)概況

根據(jù)某勘察院提出的《太倉地產(chǎn)TCCX2009-23-3地塊工程勘察報告》，該場區(qū)的工程

與水文地質(zhì)條件如下：

場地地形、地貌

擬建場地地貌類型屬長江三角洲濱海平原，地基二的成因類型主要為濱海?淺海相、

濱海?河口相及河口?湖沼相等。

巖土層分布及分布特征

根據(jù)鉆探揭示、原位測試及室內(nèi)土工試驗綜合分析，基坑開挖影響深度范圍內(nèi)巖土層

分布主要為：

1-1層：雜填上色較雜，稍濕，松散。以粘性上為主，含少量碎石、碎祜等。主要分

布丁場地東側(cè)和東南側(cè)原民居點處。層厚0.50-3.lOiiio

2-1層：粉質(zhì)粘土夾粉土黃灰?灰色，飽和，軟塑；含少量鐵鋸質(zhì)氧化物，夾粉土薄

層，局部以粉土為主。高壓縮性土。切面略光滑，搖振反響中等，干強度中等，韌性中等。

該層土俗稱“硬殼層或氧化層”。由于后期人類活動，除局部河道或暗浜處缺失外全場地均

有分布。層頂高程-0.71~2.19m,層厚0.60?3.90m。

2-2層：粉土青灰色，很濕，稍密，局部夾有粉砂團塊，見云母片，底部夾較多粘性

土薄層。中等壓縮性。無光澤反響，搖振反響中等?迅速，干強度低，無韌性。該層全場

地均有分布，層頂標高和厚度較為穩(wěn)定。層頂高程-2.74~0.09m,層厚().8()~4.8()m。

3-1層：淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土夾粉土灰色，流塑，飽和，具水平層理，層間夾粉土薄層，

粉土厚度一般0.5?5cm,局部厚度達30cm以上。高壓縮性土。含少量貝殼片。切面略光滑,

無搖振反響，干強度中等，韌性中等。全場分布。層頂標高和厚度較為穩(wěn)定。層頂高程

-5.34~-l.72m,層厚0.60?4.10m。

3-2層：淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土灰色，流塑，飽和，含少量貝殼碎片，局部夾粉土薄層。高

壓縮性土。切面較光滑，無搖振反響，干強度高，韌性中等。局局部布。層頂標高較為穩(wěn)

定，但厚度變化較大。層頂高程-7.40~-3.19m,層厚0.B0~12.60m。

4-1層：粉質(zhì)粘土灰黃色，頂部少量為綠灰色，飽和，可塑。質(zhì)不均一，上部以粘土

為主，中下部以粉質(zhì)粘土為主，夾粉土薄層。中等壓縮性土。切面較光滑，無搖振反響，

干強度高，韌性中等。該層土由于后期海侵切割而缺失(3-2層土替代)。局部缺失。層頂

標高和厚度差異性大，分布不穩(wěn)定。層頂高程-12.27~-5.07m,層厚0.50~6.40m。

4-2層：粉土夾粉質(zhì)粘土灰黃-灰綠色，很濕，稍密，千層狀，層厚不等，粉

土與粉質(zhì)粘土比約為5：1~12：1。中等壓縮性。無光澤，搖振反響中等，干強度低，韌性

低。該層土由于后期海侵切割而缺失(3-2層土替代)，局部缺失。層頂標高和厚度差異性

大,分布不穩(wěn)定。層頂高程J4.61~-9.61m,層厚0.50?5.30m。

5-1層：淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土夾粉土灰色，飽和，流塑，具水平層理，層間夾粉土薄層，

層厚0.5-10cm。高壓縮性土。切面略光滑，無搖振反響，干強度中等，韌性中等。全場分

布。該層土頂板標高和厚度有一定差異性，分布不穩(wěn)定。層頂高程-17.99—12.41m,層厚

().80~6.6()m。

5-2層：粉土灰色，濕，稍密-中密，見云母碎片，局部夾淤泥質(zhì)土薄層。高壓縮性土。

無光澤反響，搖振反響中等?迅速，干強度低，韌性低。該層為夾層狀土，厚度較小，分

布不連續(xù),局局部布。層頂高程?18.25~-16.04m,層厚0.40?2.30m。

5-3層：（淤泥質(zhì)）粉質(zhì)粘上灰色，飽和，流塑~軟塑，局部含貝殼碎片。夾少量粉上

薄層。高壓縮性土。切面較光滑，無搖振反響，干強度中等，韌性中等。全場分布，該層

土層頂標高和層厚較為穩(wěn)定。層頂高程-20.66~-16.49m,層厚6.40?12.40m。

7-1層：粉土夾粉砂灰色,很濕，中密?密實；中~薄層狀，層間夾粉砂，粉砂含量占

30%左右，偶夾少量粉質(zhì)粘土薄層。中等壓縮性。搖振反響迅速，無光澤，干強度低，韌

性低。全場分布，層頂標高和層厚較為穩(wěn)定。是本場地較為理想的中長樁樁端持力層。層

頂高程-30.24~-26.87m,層厚2.10~7.70me

水文概況

擬建場地區(qū)域地表水系縱橫交錯，排泄通暢，地表水位受當?shù)貧夂蚣俺毕绊?，并?/p>

內(nèi)河口水閘調(diào)節(jié)控制。本工程地下室抗浮設防水位取設計室外地坪下0.40米標高。場地內(nèi)

地下水發(fā)育，淺部地下水為松散孔隙型潛水，主要賦存于各地基土中，一般情況下，地下

潛水主要來源于大氣降水和地表水入滲補給，以側(cè)向涇流、自然蒸發(fā)方式排泄；對本工程

建設有影響的主要為淺部孔隙潛水。勘察期間，測得穩(wěn)定靜止穩(wěn)定水位埋深在0.00?1.12m

間，標高在1.在?1.97m間,初見水位埋深在0.33?1.60m間，標高在0.在-1.68m間。

地質(zhì)參數(shù)

基坑支護結(jié)構(gòu)設計采用地質(zhì)參數(shù)見表1-2。

表1-2基坑支護設計土質(zhì)參數(shù)

重度抗剪強度（固結(jié)快剪）滲透系數(shù)（xl06cm/s）

土層

3

Y(kN/m)C(kPa)取度）KvKh

2-118.612.216.824.9042.26

2-218.95.426.991.64154.49

3-117.810.89.31.322.25

3-217.612.77.7

4-119.938.413.6

4-218.810.024.6

5-118.413.213.8

5-218.78.421.3

5-318.615.612.0

7-119.06.529.0

注：以上參數(shù)均由勘察報告提供。

1.3支護方案

設計依據(jù)

(1)建設單位提供資料：

a.太倉地產(chǎn)TCCX2OO9-23-3地塊工程總平面圖；

b.太倉地產(chǎn)TCCX2009-23-3地塊工程地下建筑平面布置圖；

c.《太倉地產(chǎn)TCCX2009-23-3地塊工程勘察報告》。

(2)有關(guān)標準、規(guī)程：

a.《建筑結(jié)構(gòu)荷載標準》(2006版)(GB50009-2001)；

b.《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》(JGJ120-99)；

c.《建筑基坑工程技術(shù)標準》(YB9258-97)；

d.《混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)標準》(GB5()010—20()2)；

已《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》(GB50017-2003)；

f.《建筑樁基技術(shù)標準》(JGJ94-2008)；

g.《建筑地基根底設計標準》(GB50007-2002)；

h.《建筑地基根底工程施工質(zhì)量驗收標準》(GB50202-2002)；

i.《混凝土工程施工質(zhì)量驗收標準》(GB50204-2002)；

j.《建筑地基處理技術(shù)標準》(JGJ79-2002)；

k.《建筑基坑工程監(jiān)測技術(shù)標準》(GB50497-2009)；

I.其他有關(guān)的標準及規(guī)程。

支護方案

根據(jù)上述確定的本工程支護設計的重點，結(jié)合已有能確保平安、有成熟設計及施工經(jīng)

驗的案例，提出如下的支護設計方案：

鉆孔灌注樁+三層碎支撐十三軸深攪樁止水帷幕；坑內(nèi)采用管井降水。

(1)圍護體系布置：圍護體系采用剛度較大的鉆孔灌注樁，支護樁選用直至1200的

鉆孔灌注樁，樁間距分別為1400mm,采用該種支護形式剛度較大，變形較?。灰子谠O置

內(nèi)支撐，能很好的控制支護結(jié)構(gòu)的變形，減小基坑開挖及地下結(jié)構(gòu)施工期間對周邊環(huán)境的

影響。在不增加基坑開挖量的情況下根據(jù)主體結(jié)構(gòu)地下室平面形狀盡量減少陽角的出現(xiàn)。

由于基坑較長，開挖較深，減少陽角將增加很多開挖量，所以陽角部位支護結(jié)構(gòu)沿地卜室

結(jié)構(gòu)外邊線布置，支撐系統(tǒng)布置時考慮對該部位進行加強。

鉆孔樁施工工藝簡單、成熟，施工速度快，造價較低。

圍護結(jié)構(gòu)平面布置詳見第二局部“圍護結(jié)構(gòu)平面布置圖”。

(2)支撐體系平面布置：根據(jù)基坑平面形狀，原那么上角部采用角撐，東西方向的長

邊中間部位設置對撐即可，但考慮陽角部位的不利影響，應增大陽角部位的整體穩(wěn)定性。

本設計在陽角部位外側(cè)設置拉梁板，并將外側(cè)拉梁板與內(nèi)側(cè)支撐體系形成整體。該支撐布

置形式施工技術(shù)要求相對簡單，施工質(zhì)量易于控制。

考慮基坑周邊環(huán)境對支護結(jié)構(gòu)變形的敏感性，本設計支撐系統(tǒng)采用剛度較大的混凝土

支撐，且混凝土支撐可控制為先撐后挖，易于控制基坑側(cè)壁的變形。根據(jù)支撐長度的不同

設置適量的立柱〔根據(jù)工程樁的設置情況，可適量采用局部工程樁作為支撐系統(tǒng)的立柱樁,

具體情況施工圖時根據(jù)主體結(jié)構(gòu)工程樁的設置情況進行調(diào)整)。整個平面布置簡單、傳力明

確、受力合理。

支撐結(jié)構(gòu)的具體布置形式見“支撐結(jié)構(gòu)平面布置圖”。

(3)支撐體系豎向布置：支撐體系的豎向布置應考慮既能有效的控制土體變形(包括

淺層位移和深層位移)，又能使樁身的內(nèi)力較小，同時使得基坑開挖面與支撐間距較大，方

便土方的開挖及主體結(jié)構(gòu)樓板的施工，滿足地卜.室主體結(jié)構(gòu)的施工要求。

為減小支護樁內(nèi)力，降低圍護樁的造價，樁頂標高應盡量的降低。但如果樁頂設置過

低，上部空間較大，不易控制基坑頂部的變形，且該場地狹小，不允許放坡支護；下部空

間較小，機械在基坑面下的作業(yè)難度較大，增加土方的開挖難度。

本設計綜合考慮各方面因素，經(jīng)過對支撐位置不同高度設置的計算分析比照，并考慮

周邊施工空間的因素，圈梁頂標高設置在地面下1.6m,即-1.6m,一層支撐中心標高為

-2.000m,二層支撐中心標高為-5.000m位置，三層支撐中心標高為-8.000m位置。

(4)基坑頂部處理：地面與圈梁頂部有一定的高差，該局部可以將止水帷幕深攪樁樁

頂標高升高至地面，作為土方初始開挖澆筑圈梁支撐時的臨時支護措施。待圈梁施工完畢,

可根據(jù)現(xiàn)場施工要求在圈梁上部砌筑磚砌體，磚砌體中間設置構(gòu)造柱(間距3.0m),上部

設置800x1200圈梁，加強砌體的整體穩(wěn)定性，并采用腳手架鋼管設置護欄，保護基坑頂部

平安。同時在深攪樁外側(cè)設置胸砌體排水溝兼做截水作用。

(5)止水帷幕：木基坑開挖深度范圍內(nèi)為大局部粉質(zhì)粘土，基坑外側(cè)本采於50@1200

三軸深攪樁作為止水帷幕，長度為基坑底面下ll.Omo

(6)降水：擬建場地淺部土層中的地下水屬于潛水類型，其動態(tài)變化主要受控于大氣

降水和地面蒸發(fā)影響。

頂部設置排水溝，兼做截水作用，無空間的部位應在基坑邊緣設置截水措施，防止基

坑周圍水體倒流入基坑內(nèi)，影響地下結(jié)構(gòu)的施工，坑內(nèi)采用管井降水。

1.4設計計算

計算條件

(1)根據(jù)周邊環(huán)境的要求及該基坑的規(guī)模確定該基坑平安等級為一級，重要性系數(shù)取

II；

(2)基坑圍護結(jié)構(gòu)內(nèi)力及穩(wěn)定性計算采用理正深基坑軟件進行，土的C、(p值采用勘

察報告提供的固結(jié)快剪指標；

(3)土壓力計算采用土壓力極限平衡理論的朗肯士壓力理論：坑外迎土面的土壓力取

主動土壓力，開挖面深度以下的土壓力按矩形分布考慮，坑內(nèi)開挖面以下背土面的土壓力

取為被動土壓力，土壓力系數(shù)為：

2

主動土壓力系數(shù)：Kai=tan(450-^-)

2

被動土壓力系數(shù)：Kpi=tan(45°+^)

(4)根據(jù)該場地的土層條件，圍護結(jié)構(gòu)變形、內(nèi)力及各項穩(wěn)定性驗算均采用水土合算,

且計算時不考慮圍護體與土體的摩擦作用，不對主、被動土壓力系數(shù)進行調(diào)整，僅作為平

安儲藏;

(5)支撐支錨剛度取值按照相關(guān)標準規(guī)定計算；

(6)超載取值：取20kPa；

(7)地下水位：本設計取自然地面下0.4m；

(8)支護樁樁長按照整體穩(wěn)定性要求控制，并結(jié)合彎矩、剪力及變形確定，配筋按照

各工況最大彎矩計算。

計算工況

工況1.施工支護樁及埋設前期的監(jiān)測器件，圍護樁體到達設計強度的80%后，開挖

土方到冠梁底標高低0.1m；

工況2.鑿樁澆筑冠梁、一層支撐構(gòu)件；

工況3.待圍護樁體到達設計強度100%,且圈梁、支撐到達設計強度的80%,開挖土

方到二層支撐設計標高低0.5m；

工況4.澆筑二層圍楝、支撐；

工況5.二層支撐系統(tǒng)到達設計強度，方可繼續(xù)開挖土方到三層支撐設計標高低().5m；

工況6.澆筑三層圍楝、支撐；

工況7.三層支撐系統(tǒng)到達設計強度，方可繼續(xù)開挖土方到基坑底設計標高；

主要計算結(jié)果

本場地上層分布較為均勻、地面較為平坦，綜合_1層分布、周邊環(huán)境，分別選擇J172、

JI73、J198、Z219勘探孔對圍護體內(nèi)力及穩(wěn)定性進行計算。其主要計算結(jié)果見表1-3?1-4

(有下劃線的為圍護結(jié)構(gòu)體系配筋時取用值)。

表1-3支撐軸力匯總表

支撐軸力(kN)

區(qū)段Ti

T2T3

手算電算手算電算手算電算

東側(cè)(J173)91.92106.05310.88308.87177.89164.24

南側(cè)(Z219)73.1073.12248.97249.92165.82166.07

西側(cè)(J198)53.8853.14114.00115.52218.00219.18

北側(cè)J(172)79.2079.27248.56265.22263.99229.37

表1-4支護樁彎矩匯總表

支護樁彎矩(kN-m)

區(qū)段

手算電算

東側(cè)(J173)916.131192.23

南側(cè)(Z219)932.53932.70

西側(cè)(J198)597.02622.07

北側(cè)J(172)871.881174.63

設計成果

(1)圍護結(jié)構(gòu)設計成果見表1-5。

表1-5支護樁設計參數(shù)

樁長樁頂標樁徑樁間距縱向鋼筋螺旋箍筋加強筋

類型磴等級

(m)高(m)(mm)(mm)(HRB400)(HPB235)(HRB335)

WHZ-131.6-2.41200140016①25中10@200中18@2000C35

WHZ-229.6-2.41200140016①25(D10@200<1)18@2000C35

注：樁長L為至冠梁底面起算，詳見支護樁體大樣。

(2)支撐結(jié)構(gòu)設計結(jié)果見表1-6

表1-6支撐結(jié)構(gòu)設計參數(shù)表

洋而rnri-王助、:耳土耳L口昆曲

1一

(niinxniin)寺放

圈梁1400x8008<P25(HRB335)(1)10@200C35

一層支撐主撐700x5008025(HRB335)①8@200C35

角撐500x5008625(HRB335)68@200C35

圍楝1200x80028①28(HRB335)<1>10@150C35

二層支撐主撐700x60010025(HRB335)中8@2()0C35

角撐600x60012025(HRB335)中8@2()0C35

圍橡1200x80024①28(HRB335)<1>10@150C35

三層支撐主撐700x6008①25(HRB335)①8@200C35

角撐600x60010025(HRB335)<1>10@200C35

立柱上部采用4/180x12格構(gòu)綴板柱；下部采用直徑1000鉆孔灌注樁，L=33.Om。

1.5施工技術(shù)要求

建筑材料

(1)混凝土：除特別注明外均為C35；

(2)鋼筋：支護樁采用HRB400級，一層支撐系統(tǒng)、二層支撐系統(tǒng)及三層支撐系統(tǒng)采

用HRB335級鋼筋，箍筋采用HPB235級鋼；

(3)水泥：42.5級普通硅酸鹽水泥；

(4)焊條:HPB235及Q235B采用E43xx型焊條,HRB335采用E5()xx型焊條。

鉆孔灌注樁施工要求

(1)鉆孔灌注樁應滿足樁身質(zhì)量及鋼筋籠焊接質(zhì)量要求，不得有斷樁、混凝土離析及

夾泥現(xiàn)象出現(xiàn)；

12)混凝土應連續(xù)澆筑，每根樁的澆筑時間不應大于混凝土的初凝時間?；炷翝仓?/p>

應適當大于樁頂設計標高，鑿除泛漿后的樁頂混凝土必須滿足設計要求；

(3)鉆孔灌注樁施工工序：鉆孔灌注樁定位、鉆進成孔(泥漿護壁)、第一次清孔、

下放鋼筋籠、下導管、第二次清孔、水下澆筑混凝土；

(4)泥漿：槽內(nèi)泥漿液面應保持高于地下水位0.5m以上，泥漿比重配比應能保持孔

壁穩(wěn)定；

(5)清孔：清孔分兩次進行，第一次清孔在成孔完成后立即進行；第二次在下放鋼筋

籠和灌注混凝土導管安裝完畢后進行;

(6)鋼筋籠制作：

a.鋼筋籠應宜分段制作，分段長度應根據(jù)成籠的整體剛度，來料鋼筋長度及起重機的有

效起吊高度等因素綜合確定。

b.鋼筋籠制作前，應將主筋校直，去除鋼筋外表污垢、銹蝕等，鋼筋下料時應準確控

制下料長度。

b.鋼筋籠外形尺寸應符合設計要求，主筋保護層允許偏差為20mmo

d.加強筋與主筋的連接應采用點焊連接：螺旋掖筋與主筋的連接可以采用鋼絲綁扎并

間隔點焊固定。

e.成形鋼筋籠應平臥堆放在干凈平整的地面上，堆放層數(shù)不超過兩層。

f.鋼筋籠應經(jīng)中間驗收合格方可安裝。

g.為保證鋼筋保護層厚度，在鋼筋籠的四周應有定位墊塊，沿鋼筋籠水平方向設置四

塊，墊塊縱向間距3米。

h.墊塊在運輸、起吊和安裝的過程中應采取適當?shù)姆雷冃未胧?，起吊點應設在加強箍

位置。

i.鋼筋籠安裝深度應符合設計要求，誤差應小于100mm。

(7)樁位水平偏差不得大于50,垂直度偏差不得大于0.5%,充盈系數(shù)不小于1.1,

作為圍護樁時沉渣厚度＜200,作為立柱樁時沉渣厚度小于50mm,超灌長度500mm；

(8)樁頂應嵌入圈梁50mm,樁體主筋應錨入圈梁N35d。

三軸深攪樁施工要求

⑴三軸深攪樁采用葉片直徑850mm,搭接250mm,間距1200mm；

⑵嚴格按《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》(JGJ120-99),《建筑地基處理技術(shù)標準》(JGJ79-2002)

進行施工；

(3)深攪樁樁位偏差不大于50mm,垂直度偏差不大于0.5%。且確保搭接、連續(xù)、

不斷漿；

(4)使用42.5級普通硅酸鹽水泥，其摻入量為20%,水灰比為1.2,要求深攪樁體28

天的無側(cè)限抗壓強度不小于l.OMPa；

(5)三軸攪拌機下沉速度控制在1.Om/min以內(nèi),攪拌提升速度控制在1.5m/min以內(nèi)，

并保持勻速下沉與勻速提升。攪拌提升時不應使孔內(nèi)產(chǎn)生負壓造成周邊地基沉降；

(6)因故擱置超過2h以上的拌制漿液，應作為廢漿處理，嚴禁再用；

(7)施工時應保證前后臺密切配合，禁止斷漿。如因故停漿，應在恢復壓漿前將三軸

攪拌機下沉0.5m后再注漿攪拌施工，以保證攪拌樁的連續(xù)性;

(8)三軸深攪樁應連續(xù)施工，相鄰樁噴漿工藝的施工時間間隔不宜大丁24小時。否

那么，需做冷縫處理，可在冷縫處增補三軸深攪樁施工或采用旋噴樁和壓密注漿的方式處

理。

支撐系統(tǒng)施工要求

(1)鋼筋混凝土圈梁〔圍橡)、支撐應同時澆筑，支撐系統(tǒng)應連續(xù)澆筑，不得留有施

工縫；

⑵鋼筋錨固長度不得小于250mm；

(3)縱向受力筋應采用焊接方式，焊接長度不得小于35d,且同一截面內(nèi)鋼筋結(jié)構(gòu)面

積不得大于總面積的50%；

(4)支撐系統(tǒng)的施工應遵守《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收標準》(GB50204-2002)

的相關(guān)規(guī)定。

立柱、立柱樁施工要求

(1)基坑底面以上采用400x400鋼格構(gòu)立柱，基坑底面以下采用直徑1000鉆孔灌注

樁，構(gòu)件必須垂直，連接應牢固；

(2)格構(gòu)柱放置時，格構(gòu)邊應與支撐中心線方向平行或垂直；

(3)格構(gòu)柱應保證進入基坑底面以下立柱樁不小于2.0m；

(4)底板綁扎鋼筋時如遇綴板阻擋，可割除阻擋局部綴板，并在相應位置附近加強；

(5)立柱樁位置避開工程樁、地梁及小型承臺等，如相沖突，立柱樁位置可作適當調(diào)

整，但只能沿支撐軸線方向移動；

(6)立柱樁施工要求：

a.成樁樁位偏差應小于3厘米；

b.沉渣厚度小于5厘米(混凝土澆筑前)；

c.立柱樁頂標高與設計標高偏差小于3厘米；

d.立柱中心與鋼筋籠中心在同一軸線上，成樁后立柱垂直度滿足不大于1/300；

e.其它同圍護結(jié)構(gòu)鉆孔樁樁體施工要求。

(7)澆筑底板前在底板中心位置設置止水片。

質(zhì)量檢測要求

支護結(jié)構(gòu)級使用的原材料及半成品應遵照有關(guān)施工驗收標準進行檢驗，如對支護構(gòu)件

的質(zhì)量不確定，應對其進行如下方面的檢測：

(1)灌注樁質(zhì)量檢測要求

a.鉆孔樁施工完成后采用低應變動測法檢測樁身的完整性，檢驗數(shù)量不少丁總樁數(shù)的

10%,且不得少于5根；

b.根據(jù)低應變動測法判定的樁身缺陷可能影響樁的水平承載力時，應采用鉆芯法補充

檢測，檢測數(shù)量不得少于總樁數(shù)的2%,且不得少于3根。

(2)水泥土墻質(zhì)量檢測要求

a.三軸深攪樁施工一周后應進行開挖檢查或采用估孔取芯等手段檢查樁身質(zhì)量，假設不

符合設計要求應及時調(diào)整施工工之；

b.在設計開挖齡期采用鉆芯法檢測樁身完整性，鉆芯數(shù)量不宜少于總樁數(shù)的2%,且不

宜少于5根，并應根據(jù)設計要求進行單軸抗壓強度試驗；

c.作為止水帷幕時應根據(jù)標準要求進行滲透試驗。

1.6土方開挖與降水

土方開挖

(1)基坑土方開挖前施工單位應編制詳細、可行的基坑開挖施工組織設計，并在取得

業(yè)主、監(jiān)理單位和基坑圍護設計單位認可前方可實施；

(2)基坑開挖應在鉆孔灌注樁到達設計要求前方可進行，具體如下：

a.卸土開挖表層土至圈梁及第一層支撐底，并及時完成澆注圈梁和混凝土支撐；

b.待支撐系統(tǒng)到達設計強度的80%后，方可以向二分層對稱開挖至第二層支撐設計標

高；

c.澆筑二層支撐系統(tǒng)圍榛及支撐；

d.待二層支撐系統(tǒng)到達設計強度的80%后，方可向下開挖至第三層支撐設計標高；

e.澆筑三層支撐系統(tǒng)圍橡及支撐；

f.待三層支撐系統(tǒng)到達設計強度的80%后，方可繼續(xù)向下挖至坑底設計標高；

g.清底后及時鋪設墊層及澆筑底板，墊層應做到隨清隨澆，且延伸至圍護樁邊，嚴禁

暴露時間過長：

(3)土方的開挖應進行分層分段開挖應根據(jù)施工組織設計進行，嚴禁任意開挖和超設

計標高開挖；

(4)土方開挖應遵循先撐后挖的原那么，施工順序、方法必須與施工組織設計一致；

(5)施工單位應根據(jù)施工組織設計中挖機及運土車的行走路線，在坑內(nèi)外的通道處設

置路基箱或其他的加固措施，并應保證車輛運行過程中土體的穩(wěn)定;

(6)挖上機械如需在支拴上行走，必須覆實上高丁支撐面30cm以上，且鋪設走道板,

嚴禁機械在底部挖空的支撐結(jié)構(gòu)上行走與操作；

(7)挖土應遵循先撐后挖的原那么，分層分區(qū)對稱開挖，嚴禁單向開挖；挖土應嚴格

按照設計方同意的施工組織設計進行，不得超挖，坑底必須留有200?300毫米厚基土由人

工鏟除修平，開挖面的高差應控制在3米以內(nèi)，并采用大于1:1.5放坡；

(8)挖土過程中，嚴禁機械碰撞圍護結(jié)構(gòu)、工程樁、支撐、立柱；

(9)基坑邊嚴禁大量堆載，地面堆載應控制在20KN/nf以內(nèi)，并嚴格控制不均勻堆

載；

(10〕拆撐時應從比擬平安的地方開始，然后根據(jù)拆撐后基坑的變形情況逐步撤除其

它位置的支撐；

(II)在撤除支撐后，應加強監(jiān)測。

降排水

(1)根據(jù)場地條件，建議該基坑采用明溝集水井堆土體進行疏干；

(2)及時的將水排到排水溝、或影響基坑的范圍以外；

(3)基坑頂部做好截水措施，嚴禁地表水和基坑排水倒流回滲入基坑。

1.7監(jiān)測

為正確指導施工，確保工程的順利進行和周圍建筑物的平安，應加強施工期間的監(jiān)測

工作，實施信息化施工，隨時預報，及時處理，并根據(jù)監(jiān)測數(shù)據(jù)及時調(diào)整施工進度和施工

方法。

技術(shù)要求

U)施工期間應根據(jù)監(jiān)測資料及時控制和調(diào)整施工進度和施工方法，盡量減少基坑的

開挖對周邊環(huán)境的影響；

(2)監(jiān)測儀器的選擇應考慮最大可能需要的量程,選用滿足平安監(jiān)測要求的適宜儀器;

(3)儀器安裝埋設前應進行檢驗和率定，繪制檢測點安裝埋設詳圖，并按照方案和埋

設要求做好埋設準備；

(4)儀器埋設時，應核定傳感器的位置，埋設的準備是否符合要求，按照監(jiān)測的位置

和方向埋設傳感器；

(5)所有監(jiān)測點安裝完畢后，應及時繪制準確測點位置圖，并對監(jiān)測點加強保護，預

防意外破壞;

(6)監(jiān)測數(shù)據(jù)必須做到及時、準確和完整，發(fā)現(xiàn)異常現(xiàn)象，加強監(jiān)測。監(jiān)測數(shù)據(jù)未到

達報警值期間，應向設計單位按照預先約定的周期提交一次監(jiān)測結(jié)果(包括監(jiān)測數(shù)據(jù)和報

告)。監(jiān)測報告應注明施工進度和進度平面布置圖等施工信息便于相關(guān)各方分析監(jiān)測結(jié)果所

反響的情況；

(7)對原始數(shù)據(jù)要分析、去偽存真前方可計算，并繪制觀測讀數(shù)與時間、深度等的關(guān)

系曲線，按照施工階段提出簡報。監(jiān)測工作應貫穿施工始終，待全部資料備齊后，應提供

完整電子版監(jiān)測數(shù)據(jù)、監(jiān)測可程曲線圖及監(jiān)測報告予圍護設計單位及相關(guān)各方；

(8)監(jiān)測數(shù)據(jù)如到達或超過報警值應及時通報各方，以期盡快采取有效措施；

(9)監(jiān)測方案應得到設計單位的認可。

監(jiān)測內(nèi)容

本基坑周邊環(huán)境較復雜，基坑工程平安等級為一級，因此在基坑開挖及地下主體結(jié)構(gòu)

施工期間應有基坑監(jiān)測工作來配合施工，根據(jù)監(jiān)測數(shù)據(jù)及時的調(diào)整施工方案和施工進度。

建議該工程監(jiān)測工程如F：

(1)圈梁頂部的水平、垂直位移：主要目的是通過控制圈梁的位移掌握周圍土體的變

形對周圍建筑物的影響，每隔20米左右設置一個觀測點；

(2)支護樁體深層水平位移：主要目的是通過水平位移的監(jiān)測掌握周圍土體的變形情

況，在圍護樁部位每20米左右設置一個觀測點；

(3)立柱樁豎向、水平位移觀測：開挖期間進行監(jiān)測；

(4)支撐軸力監(jiān)測：通過支撐的受力掌握周圍圍護結(jié)構(gòu)的變形，主要的受力桿件應設

置檢測點；

(5)支護樁樁身應力監(jiān)測：通過對支護樁內(nèi)力監(jiān)測，掌握樁身受力情況；

(6)水位監(jiān)測：通過對水位進行監(jiān)測，掌握降水情況。

觀測要求

U)監(jiān)測單位必須具有相應的監(jiān)測資質(zhì)，監(jiān)測施工前應根據(jù)本設計要求編制詳細的監(jiān)測方

案及施工組織設計，并報本設計單位審查確定前方可執(zhí)行；

(2)監(jiān)測單位應在充分理解本設計方案后，根據(jù)現(xiàn)場實際情況在支護結(jié)構(gòu)施工過程中

布置監(jiān)測點，并取得初讀數(shù)：

(3)監(jiān)測周期：土方開挖至基坑第一層支撐撤除；

(4)監(jiān)測頻率：土方開挖期間原那么上一天一次，具體監(jiān)測頻率可根據(jù)監(jiān)測反響信息

適當調(diào)整。出現(xiàn)異常加密加測頻率；

(5)監(jiān)測單位需及時向建設、設計、監(jiān)理等有關(guān)單位反響監(jiān)測信息并提供監(jiān)測報告;

(6)所有監(jiān)測測成點在監(jiān)測周期內(nèi)需根據(jù)現(xiàn)場情況采取適當措施加強保護，以防破壞。

報警值

圈梁水平位移、沉降：變化速率大于3.0mm/d或總量超過30mm；

圍護結(jié)構(gòu)深層水平位移：變化速率大于3.0mm/d、總位移超過30mm；

立柱樁豎向位移：變化速率±2mm,或總位移超過15mm；

支撐軸力、樁身應力實測值不大于設計值的80%；

應急措施

如監(jiān)測數(shù)據(jù)超過以上報警值，應引起有關(guān)各方面的注意，采取必要的應急措施，妥善

及時解決。

(1)如果位移報警發(fā)生在開挖階段，應立即停止報警部位的開挖，如果連續(xù)3天報警,

應進行回填在通過其它的方法進行開挖；

(2)如果位移報警發(fā)生在開挖末期，應降報警段搶挖澆注；

(3)地面出現(xiàn)裂縫，應及時灌漿修補，防止地表水滲入；

(4)施工過程中加強觀測圍護體的滲水、漏水情況，并事先準備好快凝水泥等堵漏材

料，防范于未然，如出現(xiàn)該種情況采用”引滲--修補”的方法對止水帷幕進行修補；

(5)立柱樁隆起：及時在支撐節(jié)點部位鋪設墊板，并在節(jié)點部位進行堆載。

1.8其它

(1)本次設計以主體結(jié)構(gòu)設計單位提供的“地下建筑布置圖''為依據(jù)，如地下室結(jié)構(gòu)平

面及開挖深度發(fā)生變化，基坑支護圖紙應做相應調(diào)整；

(2)圍護結(jié)構(gòu)施工前，建設單位應會同施工單位確定出土口位置，并通知設計單位采

取措施對出土口進行加強；

(3)本方案應在主體設計單位對支撐設置位置認可后實施；

(4)|制護結(jié)構(gòu)完成后，應根據(jù)相關(guān)標準要求對支護結(jié)構(gòu)進行檢測；

(5)施工單位在編制施工組織設計時應針對其施工工藝、質(zhì)量控制標準及施工順序做

好應急措施；

(6)施工過程中，各單位應密切配合，出現(xiàn)監(jiān)測數(shù)據(jù)異常時，應根據(jù)現(xiàn)場實際情況及

時整改并合理調(diào)整施工方案和施工進度，確?；又苓叚h(huán)境的平安。

第二章支護結(jié)構(gòu)設計計算

2.1計算簡圖

該基坑周邊自然地面標高為±0.00m,基坑底標高為-12.0m,基坑挖深12m0本計算根

據(jù)場地周邊環(huán)境條件及土層分布條件選取J172、J173、J198、Z219勘探孔進行圍護結(jié)構(gòu)內(nèi)

力及穩(wěn)定性驗算；支撐系統(tǒng)按照作用有周邊最大的分布力計算。

基坑支護設計簡圖：

圖2-1基坑支護設計簡圖

2.2設計計算參數(shù)確實定

基坑周邊一般超載取20kPao

表2-1超載取值表

計算點一般超載(kPa)特殊超載備注

JI722030靠近杭州路

JI732030靠近東倉新路

JI982020靠近南碼頭路

Z2I920—

本工程主體結(jié)構(gòu)±0.000相當于吳淞高程+3.000(本基坑工程設計除特別說明外均采用

主體結(jié)構(gòu)相對高程系統(tǒng))。

根據(jù)基坑所處的位置及周邊環(huán)境情況，基坑側(cè)壁平安等級為一級，重要性系數(shù)取1.1。

計算時所用土壓力系數(shù)見下表。

表2基坑支護設計參數(shù)表

重度固快

土層號土名K

KPK

(kN/m]C<P

1-1雜填土18.010.015.0

1-3淤填土18.06.08.0

2-1粉質(zhì)粘土夾粉土18.612.216.80.5510.742

2-2粉土18.95.426.90.3770.6142.6461.627

3-1淤泥質(zhì)粘土夾粉土17.810.89.30.7210.8491.3831.176

3-2淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土17.612.77.70.7630.8731.3071.143

4-1粉質(zhì)粘土19.938.413.60.6180.7861.6121.270

4-2粉土夾粉質(zhì)粘土18.810.024.60.4120.6422.4211.556

5-1淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土夾粉土18.413.213.80.6140.7841.6231.274

5-2粉土18.78.421.30.4660.6832.1361.462

5-3淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土18.615.612.00.6550.8091.5221.234

7-1粉土夾粉砂19.06.529.00.3470.5892.8751.696

注：以上土壓力系數(shù)均未考慮樁與土體的摩擦作用，將其作為平安儲藏考慮。

2.3支護結(jié)構(gòu)設計計算

J173（東側(cè)）勘探孔支護體計算

該區(qū)段基玩底標圖為-12.（）m,自然地而標IWJ為0.000m,基坑挖深為12m,采用二層支

撐。圈梁頂標高為-1.600m,一層支撐軸線標高為-2.000m,二層支撐中心標高為-5.000m,

三層支撐中心標高為-8.000m。該孔位超載取q°=20kPa；地下水位位于自然底面下0.4m。

表2-3土層厚度一覽表

土層編號1-12-12-23-13-24-14-25-15-25-37-1

厚度（m）2.82.10.80.87.12.02.81.30.912.42.5

確定超載影響深度：

1）第一道支撐軸力計算（開挖5.5m）

主動土壓力

1-1雜填土

2-1粉質(zhì)粘土夾粉土

2-2粉土

3-1淤泥質(zhì)粘土

3-2淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土（厚7.1m）

被動土壓力

2-2粉土

3-1淤泥質(zhì)粘土

3-2淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土

因此，土壓力零點在3-2層中。

假設土壓力零點距3-2層頂面x,那么該點的被動土壓力可以表示為下式:

令ep3產(chǎn)ea5，得x=0.757m

計算土壓力合力及作用點

主動區(qū)

1-1雜填土

2-1粉質(zhì)粘土夾粉土

2-2粉土（坑底以上）

2-2粉土（坑底以下）

3-1淤泥質(zhì)粘土

3-2淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土

被動區(qū)

2-2粉土

3-1淤泥質(zhì)粘土

3-2淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土

對土壓力零點取矩，設第一道支撐軸力為Tc”根據(jù)下式：

代入數(shù)據(jù)：

解得Tci=79.2kN

2）第二道支撐軸力計算（開挖8.5m）

主動土壓力

2-2粉土

3-1淤泥質(zhì)粘土

3-2淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土

被動土壓力

3-2淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土

因此，土壓力零點在3?2層中。

假設土壓力零點距3-2層頂面x,那么該點的被動土壓力可以表示為下式:

令ePix=ea5下，得x=3.546m

計算土壓力合力及作用點

主動區(qū)

2-2粉土

3-1淤泥質(zhì)泥土

3-2淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土（坑底以上）

3-2淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土（坑底以下）

被動區(qū)

對土壓力零點取矩,第一道支撐軸力為79.2kN,設第二道支撐軸力為「2,根據(jù)下式:

=h,，WE,“.—hpiZEp「%（%+h門十d）5為一、二道支撐的間距:

3+12

代入數(shù)據(jù):

解得Tc2=248.56kN

3）第三道支撐軸力計算（開挖12.0m）

主動土壓力

3-2淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土

被動土壓力

4-1粉質(zhì)粘土

因為在4-1層中，ep>ea，所以，土壓力零點在3-2層和4-1層交界處。

計算土壓力合力及作用點

主動區(qū)

3-2淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土（坑底以上）

3-2淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土（坑底以下）

被動區(qū)

對土壓力零點取矩，第一道支撐軸力為79.2kN,第二道支撐軸力為248.56kN,設第三道支

撐軸力為Tc3根據(jù)下式：

ha，EEac-hpWEpc-TcjZ(hTi+%+dJ

i=l為Tei到Tc3的距離）

鵬+兒3

代入數(shù)據(jù):

解得Tc3=263.99kN

4）嵌固深度

由于基坑底部存在一定厚度的淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土，因此，可取嵌固深度為22.0m,支護樁進

入7-1層中，驗算抗傾覆:

必=MT+Mp=67079286+16606.38二〉i?符合標準要求。

M52317.195

因此，取嵌固深度hd=22.0m滿足要求,即樁長為31.6m。

5）土壓力分布圖

圖2-2J173孔土壓力分布圖

6）最大彎矩

經(jīng)分析得，第一道和第二道支撐間的剪力零點在2-1層中，第二道和第三道支撐間的剪力

零點在3-2層中，第三道與坑底之間的剪力零點在3.2層中，坑底以下剪力零點在4.2層

中。

a.第一道和第二道支撐間的最大彎矩

設剪力零點距2-1層頂面x,2-1層主動土壓力用x表示：

根據(jù)Z[=ZEa，得下式：

解得x=1.844m

x=1.844m,那么

對剪力零點取距（順時針為正）：

解得M=107.12kN?m

b.第二道和第三道支撐間的最大彎矩

設剪力零點距3-2層頂面x,3-2層主動土壓力用x表示：

根據(jù)得下式：

解得x=1.558m

x=1.558m,那么

對剪力零點取距（順時針為正）：

解得M=-521.23kN?m

c.第三道撐與基坑地面間的最大彎矩

設剪力零點距3-2層頂面x,3-2層主動土壓力用x表示：

根據(jù)21=工民，得下式：

解得x=3.767m

x=3.767m,那么

對剪力零點取距（順時針為正）：

解得M=-839.95kNm

d.坑底以下的最人彎矩（超載影響深度范圍內(nèi)）

設剪力零點距4-2層頂面x,4-2層被動土壓力用x表示：

被動土壓力

4-1粉質(zhì)粘土

4-2粉土夾粉質(zhì)粘土

主動土壓力

4-1粉質(zhì)粘土

4-2粉土夾粉質(zhì)粘土（超載影響范圍內(nèi)）

根據(jù)ZK二WX-ZEp

解得x=1.787m

x=1.787m,那么

4-1層土壓力合力及作用點

對剪力零點取距（順時針為正）：

解得M=871.884kN?m

Z219（南側(cè)）勘探孔支護體計算

該區(qū)段基坑底標高為-12.0m,自然地面標高為0.000m,基坑挖深為12m,采用三層支

撐。圈梁頂標高為-1.600m,一層支撐軸線標高為-2.000m,二層支撐中心標高為-5.000m,

三層支撐中心標高為?8.000m。該孔位超載取q0=20kPa；地下水位位于自然底面下0.4m。

表2-4土層厚度一覽表

土層編號1-12-12-23-13-25-15-37-17-27-3

厚度（H1）0.92.91.82.893.210.64.37.65.7

1）第一道支撐軸力計算（開挖5.5m）

主動土壓力

2-1粉質(zhì)粘土火粉土

2-2粉土

3-1淤泥質(zhì)粘土

被動土壓力

2-2粉土

3-1淤泥質(zhì)粘土

因此，土壓力零點在3-1層中。

假設土壓力零點距3-1層頂面x,那么該點的被動土壓力可以表示為下式:

令eP2x=ea5，得x=1.698m

計算土壓力合力及作用點

主動區(qū)

2-1粉質(zhì)粘土夾粉土

2-2粉土（坑底以上）

2-2粉土（坑底以下）

3-1淤泥質(zhì)粘土

被動區(qū)

2-2粉土

3-1淤泥質(zhì)粘土

對土壓力零點取矩，設第一道支撐軸力為Tz,根據(jù)下式：

代入數(shù)據(jù)：

解得Tci=73.1kN

2）第二道支撐軸力計算（開挖8.5m）

主動土壓力

2-2粉土

3-1淤泥質(zhì)粘土

3-2淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土

被動土壓力

3-2淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土

因此，土壓力零點在3-2層中。

假設土壓力零點距3-2層頂面x,那么該點的被動土壓力可以表示為下式:

令cpix=Ca4卜，得x=3.604m

計算土壓力合力及作用點

主動區(qū)

2-2粉土

3-1淤泥質(zhì)粘土

3-2淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土（坑底以上）

3-2淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土（坑底以下）

被動區(qū)

對土壓力零點取矩，第一道支撐軸力為73.1kN,設第二道支撐軸力為TC2，根據(jù)下式:

兀二院之加小小」一乙也吐壇吧j（d為一、二道支撐的間距:

%2+12

代入數(shù)據(jù)：

解得Tc2=248.97kN

3）第三道支撐軸力計算（開挖12.0m）

由于坑底軟土層較厚，需進行加固，加固土性質(zhì)如下：

表2-5加固土參數(shù)表

加固土重度(kN/m)h(m)厚度（m）c(kPa)(P(0)KPK

205.42.440252.4581.568

主動土壓力

3-2淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土

被動土壓力（加固土）

經(jīng)分析，土壓力零點在加固土深度范圍內(nèi)。

假設土壓力零點距加固土層頂面X,那么該點的被動土壓力可以表示為下式：

令eP?x=ea4下，得x=0.681m

計算土壓力合力及作用點

主動區(qū)

3-2淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土（坑底以上）

3-2淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土（坑底以下）

被動區(qū)

對土壓力零點取矩，第一道支撐軸力為73.1kN,第二道支撐軸力為248.97kN,設第三道支

撐軸力為Tc3根據(jù)下式：

*￡一1%乞Epc-TC1Z（hTi+hc3+dJ

TC3=--------------------------------q------------------（di為Tei到％的距離）

代入數(shù)據(jù)：

解得Tc3=165.82kN

4）嵌固深度

由于基坑底部存在一定厚度的淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土，因此，可取嵌固深度為22.0m,支護樁進

入7-1層中，驗算抗傾覆：

吐MpMT+Mp78222.355+13870.65一,…少■—廣、灶通/

Ks=—^-=—!----=--------------------=1.66>1.2符合林準要求。

sMos*155471.896

因此，取嵌固深度hd=22.0m滿足要求，即樁長為3L6m。

5）土壓力分布圖

圖2-3Z219孔土壓力分布圖

6）最大彎矩

經(jīng)分析得，第一道和第二道支撐間的剪力零點在2-2層中，第二道和第三道支撐間的剪力

零點在3-1層中，第三道與坑底之間的剪力零點在3-2層中，坑底以下剪力零點在加固土

中。

a.第一道和第二道支撐間的最大彎矩

設剪力零點距2-2層頂面x,2-2層主動土壓力用x表示：

根據(jù)21=2民，得下式：

解得x=0.928m

x=0.928m,那么

對剪力零點取距（順時針為正）：

解得M=-l（）5.26kN-m

b.第二道和第三道支撐間的最大彎矩

設剪力零點距3-1層頂面x,3-1層主動土壓力用x表示：

根據(jù)工工=工旦,得下式：

解得x=2.486m

x=2.486m,那么

對剪力零點取距（順時針為正）：

解得M=-526.754kN-m

c.第三道撐與基坑地面間的最大彎矩

設剪力零點距3-2層頂面x,3-2層主動土壓力用x表示：

根據(jù)Zl=ZEa，得下式：

解得x=1.125m

x=1.125m,那么

對剪力零點取距（順時針為正）：

解得M=-664.24Nm

d.坑底以下的最大彎矩

設剪力零點距加固土頂面x,加固土的被動土壓力用X表示：

被動土壓力

加固土（厚5.4m）

主動土壓力

根據(jù)ZK二WX-ZEp

解得x=4.528m

x=4.528m,那么

對剪力零點取距（順時針為正）：

解得M=932.53kNm

J198（西側(cè)）勘探孔支護體計算

該區(qū)段基坑底標高為-12.0m,自然地面標高為0.000m,基坑挖深為12m,采用三層支

撐。圈梁頂標高為-1.600m,一層支撐軸線標高為2000m,二層支撐中心標高為-5.000m,

三層支撐中心標高為-8.000m。該孔位超載取q0=20kPa；地下水位位于自然底面下0.4m。

表2-6土層厚度一覽表

土層編號1-12-12-23-14-14-25-15-37-17-2

厚度（m）2.01.53.01.54.15.32.410.65.74.1

確定超載影響深度：

1）第一道支撐軸力計算（開挖5.5m）

主動土壓力

1-1雜填土

2-1粉質(zhì)粘土夾粉土

2-2粉土

被動土壓力

2-2粉土

經(jīng)分析，土壓力零點在2-2層中。

假設土壓力零點距2-2層頂面x,那么該點的被動土壓力可以表示為下式:

令Cpix=ea3下，得x=0.4335m

計算土壓力合力及作用點

主動區(qū)

1-1雜填土

2-1粉質(zhì)粘土夾粉土

2-2粉土（坑底以上）

2-2粉土（坑底以下）

被動區(qū)

2-2粉土

對土壓力零點取矩，設第一道支撐軸力為Tc”根據(jù)下式：

代入數(shù)據(jù)：

解得T*53.88kN

2）第二道支撐軸力計算（開挖8.5m）

動土壓力

2-2粉土

3-1淤泥質(zhì)粘土）

4-1粉質(zhì)粘土

被動土壓力

4-1粉質(zhì)粘土

因此，土壓力零點位于基坑底部。

計算土壓力合力及作用點

主動區(qū)

2-2粉土

3-1淤泥質(zhì)粘土

4-1粉質(zhì)粘土（坑底以上）

對土壓力零點（即坑底處）取矩，第一道支撐軸力為79.2kN,設第二道支撐軸力為TC2,

根據(jù)下式：

12二-hpigEm-T?+L+d）&為一、二道支撐的間距：

%2+%

代入數(shù)據(jù):

解得Tc2=U4.0kN

3）第三道支撐軸力計算（開挖12.0m）

主動土壓力

4-1粉質(zhì)粘土

被動土壓力

4-1粉質(zhì)粘土

因此，土壓力零點位于基坑底部。

計算土壓力合力及作用點

主動區(qū)

4-1粉質(zhì)粘土（坑底以上）

對土壓力零點（即坑底處）取矩，第一道支撐軸力為53.88kN,第二道支撐軸力為114.0kN,

設第三道支撐軸力為TZ根據(jù)下式：

haiZEac-\.Z-TC1Z（L+hc3+4）

TC3=---------------------史------------（di為Tei至ljTC3的距離）

鵬+hc3

代入數(shù)據(jù)：

解得Tc3=218.0kN

4）嵌固深度

由于基坑底部存在一定厚度的淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土，因此，可取嵌固深度