核心期刊論文-電力系統(tǒng)接地短路電流分布變電站地網(wǎng)分流系數(shù)研究

電力系統(tǒng)接地短路電流分布及變電站地網(wǎng)分流系數(shù)研究作者姓名摘要：接地短路時(shí)故障電流分布的準(zhǔn)確計(jì)算對(duì)電力系統(tǒng)接地設(shè)計(jì)具有重要意義，分流系數(shù)是設(shè)計(jì)變電站地網(wǎng)接地電阻時(shí)必須考慮的一個(gè)重要參數(shù)。文章將變壓器的相分量模型與傳統(tǒng)相分量法相結(jié)合，提出了連接有任意回不同電氣結(jié)構(gòu)及不同電壓等級(jí)輸電線路（包括架空線路和地下電纜）的變電站網(wǎng)內(nèi)與網(wǎng)外短路時(shí)故障電流分布及分流系數(shù)的計(jì)算方法。關(guān)鍵詞：變電站；接地短路；故障電流分布；分流系數(shù)；相分量模型；相參數(shù)StudyontheGroundfaultCurrentDistributionandCurrentDivisionFactorofSubstationGroundingGridofPowerSystemName：Abstract:Refinedcalculationsoffaultcurrentdistributionwhengroundingshortcircuitfaultoccuringinandoutsubstationhaveimportantsignificanceinpowersystemgroundingdesign,currentdivisionfactorisanessentialparameterinthedesignofthegroundingresistanceofsubstation.Basedonthecombinationofthephase-componentmodeloftransformerandthetraditionalphase-componentmethod,acalculationmethodoffaultcurrentdistributionandcurrentdivisionfactorwasputforwardwhengroundingshortcircuitfaultoccurringinandoutsubstation,whichisconnectedtransmissionlineshavinganynumbercircule(includingoverheadlinesandundergroundcables)thathavedifferentelectricalstructuresanddifferentvoltageclasses.Keywords:substation;earthshortcircuit;faultcurrentdistribution;currentdivisionfactor;phase-componentmethod;phase-parameter0引言變電站是電力系統(tǒng)中變換電壓、接收和分配電能、控制電力流向和調(diào)整電壓的電力設(shè)施，它通過變壓器將不同電壓等級(jí)的電網(wǎng)聯(lián)系起來，因此在電力系統(tǒng)中占據(jù)著舉足輕重的地位。變電站是電力系統(tǒng)中變換電壓、接收和分配電能、控制電力流向和調(diào)整電壓的電力設(shè)施，它通過變壓器將不同電壓等級(jí)的電網(wǎng)聯(lián)系起來，因此在電力系統(tǒng)中占據(jù)著舉足輕重的地位。接地短路是“變電站-線路”系統(tǒng)最常發(fā)生的故障之一，按照故障位置的不同，可以分為站（網(wǎng)）內(nèi)短路和站（網(wǎng)）外短路，站內(nèi)接地短路主要指變電站母線與接地網(wǎng)之間的短接；而站外接地短路主要指變電站外相導(dǎo)線與地之間被導(dǎo)體短接起來。盡管接地短路出現(xiàn)的概率很小、持續(xù)時(shí)間也不長，但產(chǎn)生的后果卻十分嚴(yán)重，特別是現(xiàn)代電網(wǎng)規(guī)模日益擴(kuò)大，一旦發(fā)生接地短路故障，短路電流的增大必將危及整個(gè)電力系統(tǒng)的安全運(yùn)行，甚至產(chǎn)生一些附加災(zāi)害，給人民的生產(chǎn)建設(shè)和生活秩序帶來嚴(yán)重影響[1-4]。當(dāng)系統(tǒng)發(fā)生接地短路時(shí)，短路電流經(jīng)變電站地網(wǎng)和“避雷線-桿塔”及電纜金屬外皮接地系統(tǒng)回流，在變電站接地網(wǎng)設(shè)計(jì)中，我們最關(guān)心的是最大地網(wǎng)入地電流[2]。因?yàn)樽冸娬緝?nèi)設(shè)備和人身安全主要取決于站內(nèi)的跨步電壓、接觸電壓以及轉(zhuǎn)移電勢(shì)、局部電位差，而在最大地網(wǎng)入地電流流經(jīng)變電站接地網(wǎng)時(shí)產(chǎn)生的地電位升、跨步電勢(shì)和接觸電勢(shì)最大，屬于最危險(xiǎn)的情況。在變電站接地網(wǎng)連接有避雷線或電纜外皮時(shí)，短路電流除經(jīng)地網(wǎng)流入（出）大地外，還可以“避雷線-桿塔”和電纜外皮接地系統(tǒng)為回流通道流向站外，也就是說經(jīng)地網(wǎng)入地的電流并不等于接地短路點(diǎn)總故障電流[1]。雖然流向站外的短路電流分量不會(huì)在地網(wǎng)上形成壓降，但經(jīng)過避雷線、桿塔和電纜外皮流通，也會(huì)造成桿塔地電位升高、避雷線和電纜外皮發(fā)熱，致使其機(jī)械性能下降，因此計(jì)算避雷線故障電流分布還是其選型和熱效應(yīng)分析的基礎(chǔ)[5-6]。當(dāng)架空線路周圍架設(shè)有通信線路和管道時(shí)，由于相互耦合作用，避雷線上的短路電流會(huì)在通信線和管道上感應(yīng)出電壓，因此對(duì)輸電線路電磁環(huán)境評(píng)估有很大的影響[7-9]。綜上所述，無論從安全還是經(jīng)濟(jì)的角度，都要求準(zhǔn)確計(jì)算電力系統(tǒng)接地短路時(shí)地網(wǎng)入地電流和“避雷線-桿塔”、電纜外皮接地系統(tǒng)的故障電流分布。1.相分量模型法電力系統(tǒng)短路故障的計(jì)算模型主要有序分量模型和相分量模型[10-11]，相應(yīng)的，故障電流分布和分流系數(shù)的計(jì)算方法也可以分為“序分量模型法”和“相分量模型法”。實(shí)際情況下故障點(diǎn)與變電站之間不可能保證全換位，考慮到以上情況時(shí)各序分量間存在耦合，此時(shí)對(duì)稱分量法就難以實(shí)施且存在較大的誤差。并且在實(shí)際中，同一條線路上的短路電流分布不是處處均勻的，而對(duì)稱分量法并不能求出短路電流的分布[12]。為解決“序分量模型法”未考慮到線路換位等實(shí)際情況使得各相電量之間的關(guān)系不對(duì)稱等，加拿大F.Dawalibi博士于1980年提出了相分量模型及相應(yīng)的分析方法—普通雙側(cè)消去法[13]。相對(duì)于“序分量模型法”，它是對(duì)a、b、c三相直接進(jìn)行計(jì)算的方法。但普通雙側(cè)消去法僅限于分析單相電路的短路；1984年，F(xiàn).Dawalibi又提出了廣義雙側(cè)消去法[14]，它除了可以分析單相短路，還可以分析兩相和多相電路的短路，以及平行管道的電流分布，但廣義雙側(cè)消去法只能求解相同電氣結(jié)構(gòu)互聯(lián)的線路系統(tǒng)?！跋喾至磕Ｐ头ā闭J(rèn)為變電站發(fā)生接地短路時(shí)，各相導(dǎo)線、地線和電纜外皮均以大地為返回路徑，無對(duì)稱約束條件。它以相參數(shù)為基礎(chǔ)，得到了求解故障電流分布的相分量模型，該模型能很好的反映實(shí)際情況，準(zhǔn)確度更高。2.基于變壓器相分量模型由加拿大F.Dawalibi博士提出的基于相分量模型的雙側(cè)消去法，雖然可以方便的對(duì)單相及多相電路短路情況進(jìn)行分析，但是它沒有包括變壓器的信息，且在建模時(shí)忽略了非故障相等因素的影響，因此無法對(duì)具有不同電壓等級(jí)的復(fù)雜電力系統(tǒng)網(wǎng)絡(luò)求解計(jì)算，準(zhǔn)確性也不高。本文將在傳統(tǒng)相分量模型法的基礎(chǔ)上引入變壓器相分量模型，然后利用電路方法求解由用相參數(shù)表示的變壓器、線路、桿塔等組成的整個(gè)電力系統(tǒng)網(wǎng)絡(luò)的故障電流分布，然后根據(jù)定義對(duì)變電站接地短路時(shí)的分流系數(shù)進(jìn)行計(jì)算和分析。2.1架空線路的情況本文采用了澳大利亞Moorthy和DavidHoadley兩位博士于2002年提出的一種新的基于相分量的變壓器模型[15]。該模型沒有對(duì)變壓器進(jìn)行任何形式的等效，而是通過一個(gè)包含變壓器電氣參數(shù)、連接組號(hào)及中性點(diǎn)接地方式等信息的導(dǎo)納矩陣對(duì)其進(jìn)行描述。通過對(duì)基本模型進(jìn)行“歸算拓展”和“節(jié)點(diǎn)拓展”并和傳統(tǒng)相分量法相結(jié)合后，很適用于不同電氣結(jié)構(gòu)互聯(lián)及具有不同電壓等級(jí)的復(fù)雜輸電系統(tǒng)網(wǎng)絡(luò)接地故障時(shí)故障電流分布和分流系數(shù)的計(jì)算，其模型如圖2-1所示。圖中給出的是一臺(tái)變壓器連接有兩回不同電壓等級(jí)線路的情況，當(dāng)變電站有多臺(tái)變壓器及連接多回架空線和（或）電纜線路時(shí)，將相應(yīng)線路添加到與各臺(tái)變壓器相連的變電站母線上即可。圖2-1改進(jìn)相分量模型法電路模型圖中改進(jìn)相分量模型法設(shè)定的待求量是回路電流，其基本回路如圖2-2所示，圖中只畫出了變電站右側(cè)進(jìn)出線的電路圖，對(duì)于左側(cè)，其幾乎與右側(cè)對(duì)稱（只不過沒有短路點(diǎn)而已）。按避雷線接地的檔距共分n段，第1段為終端系統(tǒng)站側(cè)，第n段為變電站側(cè)，假設(shè)在站內(nèi)C相母線發(fā)生單相接地短路故障。規(guī)定有關(guān)符號(hào)的意義如下。圖2-2改進(jìn)相分量模型法回路示意圖Zik—第k段第i相線以大地為回路時(shí)第i相線的自阻抗；Zgk—第k段地線g以大地為回路時(shí)地線g的自阻抗；Zij,k—第k段第i相導(dǎo)線（地線）回路與第j相導(dǎo)線（地線）回路之間的互阻抗(圖中沒有標(biāo)出)；IK—短路點(diǎn)處總接地短路電流；Zsi—第i相電源內(nèi)阻抗；Vi、Ei—變電站第i相母線電壓和第i相電源電壓；Ikg—第k段地線g所在回路的回路電流；rk—第k回路左端桿塔的接地電阻；rn、r0—中心故障變電站和終端站的接地電阻；Ii—第i相導(dǎo)線中流過的電流。（i，j=A、B、C，k=1、2、…、n）參照?qǐng)D2-2給定的回路參考方向，按照基爾霍夫電壓定律，考慮非故障相的影響，對(duì)于第k段地線-大地網(wǎng)孔有： （2-1）同理，在電源（終端變電站）側(cè)，即k=1段，對(duì)于地線-大地網(wǎng)孔有： （2-2）類似的，在短路點(diǎn)處，即k=n段，對(duì)于地線-大地網(wǎng)孔有： （2-3）對(duì)于第i相導(dǎo)線所在網(wǎng)孔，有：（2-4）在接地短路處，母線電壓與地網(wǎng)地電位升相等，所以有以下附加方程： （2-5）式（2-1）至（2-5）式列出了中心故障變電站右側(cè)的回路電流方程，對(duì)于變電站左側(cè)的情況，可按照相同的方法寫出，將它們寫成矩陣方程的形式，有： （2-6）上式中Z為回路阻抗矩陣，Il、Vi、Ei分別為回路電流、母線電壓和電源電壓列向量。圖2-3為一臺(tái)雙繞組變壓器，它通過1-7號(hào)節(jié)點(diǎn)與外部線路相連，根據(jù)變壓器的相分量模型，端口電流列向量Ip（Ip1~Ip6）與節(jié)點(diǎn)電壓列向量Vn的關(guān)系可表示為[30-31]： （2-7）圖2-3變壓器的相分量模型上式中Yn為反映變壓器電氣參數(shù)與繞組聯(lián)結(jié)方式的導(dǎo)納矩陣，由于Ip可以用回路電流表示，且Vn=Vi，將式（2-7）式代入式（2-6），可得： （2-8）式（2-8）中，端口電流列向量Ip是圖2-2中流過相導(dǎo)線的電流Ii的一部分，因此Ip可以用Il表示，從而式（2-8）可進(jìn)一步簡化為： （2-9）從上面的推導(dǎo)可以看出，回路矩陣Zl為一復(fù)數(shù)稀疏矩陣，而對(duì)于復(fù)稀疏矩陣的求解，在數(shù)學(xué)上有效率較高的“LU三角分解法”，求解矩陣方程（2-9）后，就可以得到圖2-2所示電力系統(tǒng)網(wǎng)絡(luò)的短路故障電流分布。求得相導(dǎo)線和避雷線的故障電流分布后，則短路電流分流系數(shù)Kf為： （2-10）上式中IB1為所有流過避雷線短路電流的代數(shù)和，IS為站外系統(tǒng)提供的短路電流。在有的文獻(xiàn)中[18]，還定義了各檔避雷線的分流系數(shù)（回流系數(shù)）為： （2-11）式（2-11）中Ki的符號(hào)可根據(jù)實(shí)際流過避雷線電流的方向來確定。2.2地下電纜的情況對(duì)于變電站連接有地下電纜線路的情況，可將圖2-2中對(duì)應(yīng)進(jìn)（出）線中的導(dǎo)線、避雷線換成電纜芯線和金屬外皮（包括金屬護(hù)套和鎧裝層），圖中對(duì)應(yīng)的符號(hào)也需換成芯線和外皮的自、互阻抗。由于地下電纜外皮接地方式多種多樣，使得有電纜線路時(shí)故障電流分布計(jì)算的改進(jìn)相分量模型與架空線路相比有一定差異且更加復(fù)雜。按照單根電纜中芯線的數(shù)目，地下電纜可以分為單芯電纜和三芯電纜。在我國，35kV以上高壓及超高壓電纜往往采用單芯結(jié)構(gòu)，而35kV及其以下配電電纜為三芯結(jié)構(gòu)[32]，其截面圖如圖2-4和圖2-5所示。根據(jù)圖2-2，電纜外皮接地方式?jīng)Q定著整條線路接地檔距的分段，從而對(duì)變電站連接有電纜線路時(shí)的網(wǎng)絡(luò)故障電流分布也有很大影響。我國35kV以上電壓等級(jí)單芯電纜外皮常采用交叉互聯(lián)接地方式，而35kV以下三芯電纜外皮往往兩端直接接地。本文將著重介紹使用這兩種外皮接地方式電纜的相分量模型。圖2-4單芯電纜橫截面示意圖圖2-5三芯電纜橫截面示意圖三芯電纜因其芯線均勻布置于電纜中，正常運(yùn)行情況下，芯線在電纜外皮上的感應(yīng)電壓為零，因而外皮中無電流流過，故可將外皮兩端直接接地（連接在兩中心故障變電站和終端站的地網(wǎng)上），如圖2-6所示。圖中R1和R2為變電站和終端站的接地阻抗。故障條件下，與架空線路的情況比較，相當(dāng)于中心變電站與終端站之間只有一個(gè)檔距。所以當(dāng)變電站連接有外皮兩端直接接地的電纜時(shí)，將圖2-6所示回路替代圖2-2中的避雷線部分，然后列寫回路電流方程即可。圖2-6三芯電纜外皮兩端直接接地當(dāng)高壓單芯電纜超過一公里長度時(shí)，常采用電纜外皮交叉互聯(lián)接地的方式以減少金屬護(hù)套感應(yīng)電壓及環(huán)流[33]，如圖2-7所示。交叉互聯(lián)是指將電纜線路分成三個(gè)等長的小段（偏差不超過5%），在每小段之間安裝絕緣接頭，金屬外皮在絕緣接頭處用同軸電纜引出并經(jīng)互聯(lián)箱進(jìn)行交叉互聯(lián)后，通過電纜護(hù)層保護(hù)器接地。電纜的一個(gè)終端直接接地，另一個(gè)終端經(jīng)保護(hù)器接地或直接接地。圖2-7單芯電纜外皮交叉互聯(lián)接地在圖2-7中，當(dāng)交叉互聯(lián)段的另一端經(jīng)保護(hù)器接地時(shí)，相當(dāng)于三相電纜外皮對(duì)地絕緣，且此時(shí)兩個(gè)交叉互聯(lián)段之間無電氣上的連接，所以采用這種接地方式的電纜外皮在變電站接地短路時(shí)不能作為故障電流的流通通道；而當(dāng)另一端也直接接地時(shí)，由于兩個(gè)交叉互聯(lián)段之間的電纜外皮都是接地的，接地短路時(shí)的故障電流可以經(jīng)電纜外皮形成回路，因此電纜外皮能起到分流作用。對(duì)于使用這種外皮接地方式的單芯電纜，在圖2-2中，接地檔距應(yīng)按照交叉互聯(lián)的段數(shù)來劃分，相對(duì)于架空線路，由于三相電纜外皮都流過有故障電流，改進(jìn)相分量模型法的回路更多，列寫回路電流方程時(shí)回路電流前的系數(shù)也更加復(fù)雜。圖2-2中給出的是站內(nèi)短路的情況，對(duì)于站外接地短路（線路故障），可按同樣方法列寫回路電流方程來求求取故障電流分布和分流系數(shù)。對(duì)于式（2-5）至式（2-9）中架空線路或地下電纜自、互阻抗的計(jì)算方法，將在第三章介紹。2.3特殊情況下分流系數(shù)的討論現(xiàn)代電力系統(tǒng)的接線方式多種多樣，如低壓側(cè)經(jīng)接地變壓器（接有小電阻或消弧線圈）和超高壓交流架空輸電線路絕緣避雷線的情況，下面分別進(jìn)行討論。2.3.1系統(tǒng)低壓側(cè)經(jīng)接地變壓器的情況隨著城市建設(shè)發(fā)展的需要和供電負(fù)荷的增加，110kV變電站中10kV電纜出線逐漸增多，因此發(fā)生單相接地短路時(shí)的電容電流將急劇增加，往往超過規(guī)程規(guī)定的要求（新規(guī)程規(guī)定為10A），而一般的110/10kV變電站，其變壓器低壓側(cè)為Δ型接線，即10kV網(wǎng)絡(luò)的電源側(cè)無中性點(diǎn)引出，因此在110/10kV變電站中要采用10kV接地變壓器（在工程實(shí)際中可兼作為站用變壓器）來人為的給出一個(gè)中性點(diǎn)，以供電網(wǎng)中性點(diǎn)運(yùn)行方式的轉(zhuǎn)變[34-35]。圖2-8110kV變電站低壓側(cè)線路連接方式（安裝有接地變壓器）接地變壓器的設(shè)置會(huì)影響接地短路時(shí)故障電流的分布，從而對(duì)分流系數(shù)也有影響，加裝有接地變壓器后的110kV變電站低壓側(cè)線路連接方式如圖2-8所示。此時(shí)，當(dāng)110kV母線發(fā)生單相接地短路故障時(shí)，由于10kV母線上裝有接地變壓器，所以此時(shí)故障電流分量IS除可以經(jīng)避雷線和電纜外皮以及變電站接地網(wǎng)回流外，還可以經(jīng)過低壓側(cè)的接地變壓器流至對(duì)側(cè)系統(tǒng)。對(duì)于圖2-8所示的110kV變電站在高壓側(cè)發(fā)生接地短路，根據(jù)圖中主要故障電流分布情況和分流系數(shù)的定義可得： （2-12）式（2-12）中I'D即為經(jīng)接地變壓器流向站外的短路電流。但比較而言，接地變壓器的零序阻抗相對(duì)于10kV電纜外皮自阻抗和地網(wǎng)接地阻抗往往較大（大約為10~15Ω），因此經(jīng)短路電流分量I'D占總短路電流IK的比例很小，在工程應(yīng)用中幾乎可以忽略接地變壓器對(duì)分流系數(shù)的影響。2.3.2超高壓線路絕緣避雷線的情況由于避雷線與交流輸電導(dǎo)線間存在靜電耦合和電磁耦合，因此,盡管在正常情況下三相導(dǎo)線上的負(fù)荷電流是平衡的，但在避雷線上仍然會(huì)出現(xiàn)沿線分布的縱向感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)和靜電感應(yīng)電壓，其電壓值可達(dá)數(shù)千伏至數(shù)萬伏。如果將避雷線逐基桿塔接地，這個(gè)電動(dòng)勢(shì)就會(huì)產(chǎn)生電流，其結(jié)果就增加了線路的電能損耗，這個(gè)附加的電能損耗與負(fù)荷電流的平方和線路長度成比例。例如對(duì)于500kV,長300~400公里的架空線路，每年地線損耗約百萬千瓦時(shí)[36]。因此，目前我國新設(shè)計(jì)的超高壓交流線路，一般采用絕緣避雷線以降低線損，減少能耗。由于絕緣避雷線的采用會(huì)改變“避雷線-桿塔”接地系統(tǒng)等效回流阻抗，因而對(duì)分流系數(shù)有較大的影響。我國新建超高壓線路往往采用一根OPGW（光纖復(fù)合架空地線），另一根普通避雷線的方案。對(duì)于這種組合地線方式，為了能同時(shí)降低避雷線的附加損耗和保證OPGW的通信功能，我們可以采用一種較新的“開環(huán)技術(shù)”，如圖2-9所示。它是指兩根地線在跨接鐵塔處直接接地，而在下一基終端桿塔處，一根地線對(duì)地絕緣，另一根地線接地，接著在下一跨接鐵塔處又都直接接地，全線如此輪回，構(gòu)成開環(huán)系統(tǒng)。圖2-9避雷線開環(huán)接線示意圖由于避雷線開環(huán)技術(shù)具有投資少、能防止OPGW斷股等諸多優(yōu)點(diǎn)，同時(shí)對(duì)線路零序保護(hù)、操作過電壓等也有重要意義，因而在我國多條超高壓線路中已經(jīng)采用該技術(shù)，應(yīng)用前景廣闊[36-37]。在避雷線開環(huán)接線中，雖然所有避雷線都是斷開的，但從發(fā)送端到接收端，對(duì)不平衡電流和故障電流仍然存在一條金屬回線（圖2-9中黑粗線所示）。所以系統(tǒng)發(fā)生接地故障時(shí)金屬回線能夠提供短路電流的回流通道，即采用避雷線開環(huán)技術(shù)的超高壓線路相當(dāng)于還是有一根避雷線在起分流作用，因此可以采用2.3.1的方法對(duì)故障電流分布和分流系數(shù)進(jìn)行分析計(jì)算。總結(jié)本文介紹了基于傳統(tǒng)相分量法和變壓器相分量模型的改進(jìn)相分量模型法，解決了由不同電氣結(jié)構(gòu)和不同電壓等級(jí)混合輸電系統(tǒng)互聯(lián)且具有多臺(tái)變壓器的電力系統(tǒng)接地短路計(jì)算問題，為故障電流分布和分流系數(shù)計(jì)算軟件設(shè)計(jì)及后續(xù)分析提供了理論基礎(chǔ)，通過對(duì)特殊情況下的分流系數(shù)進(jìn)行討論，拓展了改進(jìn)相分量模型法的應(yīng)用范圍。參考文獻(xiàn)[1]解廣潤.電力系統(tǒng)接地技術(shù)[M].北京：中國電力出版社，1991：100-117.[2]何金良，曾嶸.電力系統(tǒng)接地技術(shù)[M].北京：科學(xué)出版社，2007：162-189.[3]李妮.入地短路電流的數(shù)值計(jì)算與限制措施[D].武漢：武漢大學(xué)，2007.[4]DL/T621-1997.交流電氣裝置的接地[S].北京：中國電力出版社，1998.[5]杜天倉，張堯，夏文波.利用短路電流熱效應(yīng)的OPGW地線選型[J].高電壓技術(shù)，2007，33(9):110-114.[6]C.A.Crisafulli,D.J.Spoor.ACasestudyontheappropriateselectionofopticalgroundwire[C].2008AustralasianUniversitiesPowerEngineeringConference,2008,12:1-5.[7]H.-J.Haubrich,B.A.Flechner,W.Machczynski.Auniversalmodelforcomputationoftheelectromagneticinterferenceonearthreturncircuits[J].IEEETransonPowerDelivery,1994,9(3):1593-1599.[8]陸家榆，袁建生，馬信山.城市電力線路附近地下金屬管網(wǎng)中感應(yīng)電流與其屏蔽系數(shù)的計(jì)算[J].中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)，1999，19(11)：22-27.[9]蔣俊，郭劍，陸家榆.交流輸電線路單相接地故障對(duì)輸油輸氣管道的電磁影響與線路參數(shù)的關(guān)系[J].電網(wǎng)技術(shù)，2010，34(6):10-13.[10]姜彤，郭志忠，等.多態(tài)相分量法及其在電力系統(tǒng)三相不對(duì)稱分析中的應(yīng)用[J].中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2002，22(5)：70-74.[11]周占平.基于相分量法的電力系統(tǒng)故障分析方法研究[D].濟(jì)南：山東大學(xué)，2008.[11]鄭魏，張德藝.深圳地區(qū)變電站接地電阻計(jì)算中分流系數(shù)的探討[J].廣東電力，2004，17(2)：22-24.[12]黃銳峰.變電站接地網(wǎng)接地電阻近距離測量與短路電流分布計(jì)算[D].保定：華北電力大學(xué)，2003.[13]F.Dawalibi.Groundfaultcurrentdistributionbetweensoilandneutralconductors[J].IEEETransonPowerApparatusandSystems,1980,99(2):452-461.[14]F.Dawalibi,G.B.Niles.Measurementsandcomputationsoffaultcurrentdistributiononoverheadtransmissionlines[J].IEEETransonPowerApparatusandSystems,1984,103(3):553-560.[15]S.S.Moorthy,D.Hoadley.Anewphase-coordinatetransformermodelforYbusanalysis[J].IEEETransonPowerSystems,2002,17(4):951-956.[16]許繼葵，牛海清，等.高壓電纜網(wǎng)絡(luò)短路分流系數(shù)的研究[J].高電壓技術(shù)，2007，33(10)：142-146.[19]F.Dawalibi,D.Bensted,D.Mukhedkar.Soileffectsongroundfaultcurrents[J].IEEETransonPowerApparatusandSystems,1981,100(7):3442-3450.[20]H.B.Gooi,S.A.Sebo.Distributionofgroundfaultcurrentsalongtransmissionlines-Animprovedalgorithm[J].IEEETransonPowerApparatusandSystems,1985,104(3):663-670.[21]D.L.Garrent,J.G.Myers,S.G.Patel.Determinationofmaximumsubstationgroundingsystemfaultcurrentusinggraphicalanalysis[J].IEEETransonPowerDelivery,1987,2(3):725-732.[22]A.P.Meliopoulous,R.P.Webbetal.ComputationofmaximumearthcurrentinsubstationSwitchyards[J].IEEETransonPowerApparatusandSystems,1983,102(9):3131-3139.[23]R.Verma,D.Mukhedkar.Groundfaultcurrentdistributioninsubstation,towersandgroundwire[J].IEEETransonPowerApparatusandSystems,1979,98(3):724-730.[24]J.Fortin,H.G.Sarmiento,D.M