地下室高大模板安全施工計算書

地下室高大模板安全施工計算書

目錄

10.1超重梁底模板計算書.......................................................-2-

10.1.1400x1500梁底模板計算書.............................................-2-

10.1.2600x1200梁底模板計算書...........................................-19-

10.1.3600x1500梁底模板計算書...........................................-37-

10.1.4800x2000梁底模板計算書...........................................-54-

10.2超高梁底模板計算書......................................................-71-

10.2.1搭設(shè)高度9.15m,300x600梁底模板計算日............................-71-

10.2.2搭設(shè)高度9.15m,600x1250梁底模板計算書...........................-89-

10.3梁側(cè)模板計算書.........................................................-107-

10.3.1300x600梁側(cè)模板計算書............................................-107-

10.3.2600x1250梁側(cè)模板計算書...........................................-114-

10.3.3400x1500梁側(cè)模板計算書...........................................-129-

10.3.4600x1200梁側(cè)模板計算書...........................................-137-

10.3.5400x2200梁側(cè)模板計算書...........................................-145-

10.3.6800x2000梁側(cè)模板計算書...........................................-153-

10.4高支模板模板計算書.....................................................-161-

10.4.1污水處理站高支模板模板計算書.....................................-161-

10.4.2超重板模板計算書.................................................-174-

10.5超高墻模板計算書.......................................................-187-

10.6超高柱模板計算書.......................................................-193-

滿足要求！..................................................................-198-

附圖一：特種作業(yè)及安全員證、管理人員證件...............................-199-

附圖二：節(jié)點詳圖........................................................-207-

10.1超重梁底模板計算書

10.1.1400x1500梁底模板計算書

梁模板(盤扣式，設(shè)置擱置橫梁)計算書

計算依據(jù)：

1、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016

2、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2OO8

3、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010

4、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012

5、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017

6、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018

一、工程屬性

新澆混凝土梁名稱400*1500混凝土梁“算截面尺寸(mmxmm)400x1500

梁側(cè)樓板計算厚度(mm)180模板支架高度H(m)6.9

模板支架橫向長度B(m)43模板支架縱向長度L(m)60

支架外側(cè)模板高度Hm(mm)1000

二、荷載設(shè)計

面板0.1

模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值GlMkN/m2)面板及小梁0.3

樓板模板0.5

新澆筑混凝土口重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/nR24

混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/n?)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/n?)1.1

施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值QlMkN/nf)4

支撐腳手架計算單元上集中堆放的物

1

科自審標(biāo)準(zhǔn)值Gjk(kN)

模板支拆環(huán)境是否考慮風(fēng)荷載是

風(fēng)荷載參數(shù):

風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值省份廣東

基本風(fēng)壓oXXkN/m2)0.5

(ok(kN/m2)

地區(qū)汕頭市

地而粗糙度A類(沂?；蚝秴^(qū))

風(fēng)荷載高度變化系

模板支架頂部離建1.162

數(shù)W6.9

筑物地面高度(m)

單根模板支架"St0.127

cofk=(t)0nzps?w=2.06

風(fēng)荷載體型系數(shù)黑整體模板支架MSIW3.553

4

支架外側(cè)模板因1.3Wmk=oX)HzMs=0.755

三、模板體系設(shè)計

結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)yo1

腳手架安全等級II級

新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁垂直梁跨方向

梁跨度方向立桿縱距是否相等是

梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)1200

梁底兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200

最大步距h(mm)1500

頂層步距h1(mm)1000

可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)450

新澆混凝土樓板立桿間距1a(mm)、1b(mm)1200、120(1

梁居梁兩側(cè)立桿中的位置居中

梁左側(cè)立桿距梁中心線的距離si(mm)600

梁底可調(diào)托撐個數(shù)2

梁底可調(diào)托捽間距l(xiāng)c(mm)400

梁底左側(cè)可調(diào)托撐距梁中心線的距離m(mm)200

梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)200

每跨距內(nèi)梁底支撐小梁間距(mm)250

梁底支撐小梁左側(cè)懸挑長度ai(mm)0

梁底支撐小梁右側(cè)懸挑長度a2(mm)0

荷載系數(shù)參數(shù)表:

正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)

本圖梁側(cè)支撐構(gòu)造僅作示意.具體詳見梁側(cè)模板設(shè)計

四、面板驗算

面板類型覆面木膠合板面板厚度l(mm)15

面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值［fRN/mn?)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值［T］(N/mm2)1.4

面板彈性模量E(N/mn】2)60(H)驗算方式簡支梁

按簡支梁計算：

截面抵抗矩：W=bh2/6=400x15x15/6=15000mm3,截面慣性矩：I=bh3/12=400xl5xl5xl5/12

=112500mm4

qi=yox[l.3(Gik+(G2k+G3k)xh)+1.5xyixQIk]xb=1x[1.3x(0.1+(24+1.5)x1.5)+1.5x0.9x4]x0.4=

22.102kN/m

q:=[lx(Gik+(G2k+G3k)xh)]xb=[1x(0.1+(24+l.5)x1.5)]x0.4=15.34kN/m

簡圖如下：

，，，，，，，，

uuuuiuuiuiununuu2u2.10u2kNn/muuHunuuuuuuuuu

⑴飛

250

1、抗彎驗算

22

MmaX=0.125qiL=0.125x22.102x0.25=0.173kNm

o=Mmax/W=0.173X106/15000=11.511N/mm2<[f]=15N/mm2

滿足要求！

2、撓度驗算

44

Vmax=5q2L/(384EI)=5x15,34x250/(384x6000x112500)=1.156mm<[v]=min[L/150,10]=

min[250/150,10]=1.667mm

滿足要求！

3、支座反力計算

設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))

R加x=lqiL=1x22.102x().25=5.526kN

標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))

Rmax=lq2L=lx15.34x0.25=3.835kN

五、小梁驗算

小梁類型方木小梁截面類型(mm)50x10C

小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mnF)15.444小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值m(N/mn12)1.782

小梁截面抵抗矩W(cn?)83.333小梁弗性模量E(N/mm2)9350

小梁截面慣性矩Ken?)416.667

承載能力極限狀態(tài)：

面板傳遞給小梁qi=5.526/0.4=13.814kN/m

小梁自重q2=1x1.3x(O.3-0.1)x0.25=0.065kN/m

梁左側(cè)樓板及側(cè)模傳遞給小梁荷載R=1x[1.3x(0.5+(24+l.l)x0.18)+1.5x0.9x4]x(0.6-

04/2)/2x0.25+1x1.3x0.5x(l.5-0,18)x0.25=0.8HkN

梁右側(cè)樓板及側(cè)模傳遞給小梁荷載F2=lx[1.3x(0.5+(24+l.1)x0.18)+1.5x0.9x4]x(0.6-

04/2)/2x0.25+1x1.3xQ.5x(l.5-0.18)x0.25=0.81IkN

正常使用極限狀態(tài):

面板傳遞給小梁qi=3.835/0.4=9.588kN/m

小梁自重q2=1x(0.3-0.1)x0.25=0.05kN/m

梁左側(cè)樓板及側(cè)模傳遞給小梁荷載Fi二(1x0.5+1x(24+1.1)x0.18)x(0.6-0.4/2)/2x0.25+1x0.5x(1.5-

0.18)x0.25=0.416kN

梁右側(cè)樓板及側(cè)模傳遞給小梁荷載F2=(1x0.5+1x(24+1.1)x0.18)x(0.6-0.4/2)/2x0.25+1x0.5x(1.5?

0.18)x0.25=0.416kN

計算簡圖如下:

0.811kNO.SllkN

uiuuiuuiuiuuunuu1u3.8u79kNn./muuHunuuuiuuuuu

⑴

400

承載能力極限狀態(tài)

0.416kN0.416kN

9.638kN.'m

⑴飛

400

正常使用極限狀態(tài)

1、抗彎驗算

小梁彎矩圖(kN?m)

22

o=Mnxax/W=0.266x1()6/83333=3.198N/mm<[f]=15.444N/mm

滿足要求！

2、抗剪驗算

小梁剪力圖(kN)

Vmax=2.776kN

Tmax=3Vmax/(2bho)=3x2.776x1000/(2x50x100)=0.833N/mm2<[T]=1.782N/mm2

滿足要求！

3、撓度驗算

-0.082

小梁變形圖(mm)

Vmax=0.082mm<[v]=min[L/150,10]=minf400/150,10]=2.667mm

滿足要求！

4、支座反力計算

承載能力極限狀態(tài)

Ri=3.587kN,R2=3.587kN

正常使用極限狀態(tài)

R'i=2.344kN,R'2=2.344kN

六、主梁驗算

主梁類型方鋼管主梁截面類型(mm)□50x50x3

主梁抗彎龍度設(shè)計值IfRN/mm?)215主梁抗剪處度設(shè)計值[JN/mnB125

主梁裁面抵抗矩W(cm)7.79主梁彈性模量E(N/mnf)206000

士梁截面慣性矩1(end)19.47主梁計算方式四等跨連續(xù)梁

可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.6

主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6

由上節(jié)可知P=max[R”R2]xO.6=2.152kN,P=max[Ri',R2'jx0.6=1.406kN

2.1522.1522.1522.1522.1522.1522.1522.1522.1522.1522.1522.1522.1522.1522.1522.1522.1522.1522.1522.1522.152kN

主梁計算簡圖一

2.1522.1522.1522.1522.1522.1522.1522.1522.1522.1522.1522.1522.15221522.1522.1522.1522.1522.1522.1522.152kN

1、抗彎驗算

主梁彎矩圖一(kN.m)

-0.867-0.867

主梁彎矩圖二(kN-m)

o=Mmax/W=1.307x106/7790=167.779N/mm2<[f]=215N/mm2

滿足要求！

2、抗剪驗算

€6.707

4.814.818

4.04,0533.793.79「4.5554.555

~「.6662.666

1.9011.901|1.6381.€38"]2,4032.4032.2,152

0.5140.514[02510.251

IF

0-0.25

-1.9OL13oi

2-666

,555484818-4.C-4.053

-6707

主梁剪力圖二(kN)

Vmax=6.707kN

2222

Tmax=Vmax/(8Iz8)[bho-(b-8)h]=6.7O7x1000X[50X50-(50-6)X44]/(8X194700x6)=

28.575N/mm2<[r]=125N/mm2

滿足要求！

3、撓度驗算

主梁變形圖一(mm)

主梁變形圖二(mm)

跨中Vmax=L838mm0[v]=min[h/15O,10]=min[1200/150,10]=8mm

滿足要求！

懸臂端Vmax=1.108mmSM=min[2h/150,10]=min[2x200/150,10]=2.667mm

滿足要求！

4、支座反力計算

圖一：R,nax=H.706kN

圖二：R,nax=II.525kN

用小梁的支座反力分別代入可得：

承載能力極限狀態(tài)

圖一

瓦調(diào)頂托1：Ri=l1.706kN,可調(diào)頂托2：R2=11.706kN

圖二

可調(diào)頂托1：Ri=11.525kN,可調(diào)頂托2：R2=11.525kN

擱置橫梁所受主梁支座反力依次為:可調(diào)頂托l(wèi)：Pi=11.706/0.6=19.51kN,可調(diào)頂托

2:P2=11.706/0.6=19.51kN

正常使用極限狀態(tài)

圖一

可調(diào)頂托1：Ri'=7.648kN,可調(diào)頂托2：R2-7.648kN

圖二

可調(diào)頂托1：Ri'=7.53kN,可調(diào)頂托2：R2'=7.53kN

擱置橫梁所受主梁支座反力依次為:可調(diào)頂托1：P/二7.648/0.6=12.747kN,可調(diào)頂托

2：P2'=7.648/0.6=12.747kN

七、可調(diào)托座驗算

荷載傳遞方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設(shè)計值[N](kN)30

可調(diào)托座最大受力N=max[Pi,P2]=l9.51kN<[N]=30kN

滿足要求！

八、擱置橫梁驗算

擱置橫梁類型雙槽鋼擱置橫梁截面類型(mm)8號槽鋼

擱置橫梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值山(N/mn?)205擱置橫梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值m(N/mn?)125

擱置橫梁截面抵抗矩W(cnI3)25.3擱置橫梁彈性模量E(N/mn/)206000

擱置橫梁截面慣性矩Kcm4)101.3擱置橫梁受力不均勻系數(shù)k。0.6

擱置橫梁自重標(biāo)準(zhǔn)值q'=0.08kN/m

擱置橫梁自重設(shè)計值q=1x1.3x0.08=0.105kN/m

荷載設(shè)計值：Fi=koRi/ks=0.6xl1.706/0.6=11.706kN,F2=koR2/ks=0.6x11.706/0.6=11.706kN

,

荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Fr=koRi7ks=0.6x7.648/0.6=7.648kN,F2=koR27ks=0.6x7.648/0.6=7.648kN

計算簡圖如下：

11.706kN11.706kN

uuuuiuuiuiuniuuui0u.10u5kNn/muuHunuuuuuuuuu

⑴飛

1200

1、抗彎驗算

4697

擱置橫梁彎矩圖(kN-m)

o=M,nax/W=4.697x1O6/253()O=185.637N/mnr<[f]=205N/mm2

滿足要求！

2、抗剪驗算

11.76911.727

0.021

■0.021

41.727-11.769

擱置橫梁剪力圖(kN)

VmaX=11.769kN

2222

Tmax=Vmax/(8Iz8)[bho-(b-8)h]=11.769X100()X[43X80-(43-5)X64]/(8X1()13000x5)=

34.724N/mm2<[r]=125N/mm2

滿足要求！

3、撓度驗算

-2.257

擱置橫梁變形圖(mm)

vmax=2.257mm<[v]=min[lb/15(),l()]=min[l200/150,10]=8mm

滿足要求！

4、支座反力計算

承載能力極限狀態(tài)

支座反力依次為Ri=11.769kN,R2=l1.769kN

九、連接盤抗剪承載力驗算

FR=max[Ri,R2]/ko=max[l1.769,11.769]/0.6=19.615kN<Qb=40kN

滿足要求！

十、立桿驗算

立桿鋼管做面類型(mm)①48.3x3.0立桿鋼管計算截面類型(mm)①48.3x3.0

鋼材等級Q345立桿截面面積Almm?)427

回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16.1立桿截面抵抗矩W(cm3)4.55

支架立桿計算長度修正系數(shù)n1.2懸臂端計算長度折減系數(shù)k0.7

抗壓強(qiáng)度設(shè)計值［fRN/mm?)290支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.15

1、長細(xì)比驗算

hmax=max(r|h,h'+2ka)=max(l.2x1500,1000+2x0.7x450)=1800mm

X=hmax/i=1800/16.1=111.801<[X]=150

長細(xì)比滿足要求！

查表得：(p=0.398

2、穩(wěn)定性計算

Ri=11.769kN,R2=11.769kN

梁兩側(cè)立桿承受樓板荷載：

左側(cè)樓板傳遞給梁左側(cè)立桿荷載:N透尸1x[1.3x(0.5+(24+l.l)x0.18)+1.5x0.9x4]x(1.2+0.6-

0.472)/2x1.2=11.446kN

右側(cè)樓板傳遞給梁右側(cè)立桿荷載:N邊2=1x[1.3x(0.5+(24+l.l)x0.18)+1.5x0.9x4]x(1.2+1.2-0.6-

0.4/2)/2xl.2=11.446kN

Nd=max[Ri/k0+Ni2zi,Rz/ko+N邊2]+1xl.3x0.15x6.9=max[11.769/0.6+11.446,

11.769/0.6+11.446]+1.346=32.407kN

R=Nd/((pA)=32.407X103/(0.398x427)=190.69N/mm2<[f]=290N/mm2

滿足要求！

十一、高寬比驗算

根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨立架體高

寬比不應(yīng)大于3.()

H/B=6.9/43=0.16<3

滿足要求！

十二、架體抗傾覆驗算

幀用晚點

GO風(fēng)荷儀整體作用09“打通元風(fēng)荷極作用

以背或作用示意圖

支撐腳手架風(fēng)線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:qwk=l'aX?i<=1.2x2.064=2.477kN/m：

風(fēng)荷載作用在支架外側(cè)模板上產(chǎn)生的水平力標(biāo)準(zhǔn)值：

Fwk=l'aXHmXu)mk=1.2x1x0.755=0.906kN

支撐腳手架計算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mok：

22

MOk=0.5HqWk+HFwk=0.5x6.9x2.477+6.9x0.906=65.212kN.m

參考《規(guī)范》GB51210-2016第6.2.17條：

2

Bra(gki+gk2)+2ZGjkbj>3y()Mok

gn——均勻分布的架體面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/nf

gk2一均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/nf

Gk——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值kN

bj——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離m

2

Bra(gki+gk2)+2ZGjkbj

22

=Bra[qH/(raxrb)+Gik]+2xGjkxB/2=43x1.2x[0.15x6.9/(1.2x1.2)+0.5]+2x1x43/2=2747.162kN.m>3yo

Mok=3x1x65.212=195.635kN.M

滿足要求！

十三、立桿支承面承載力驗算

支撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強(qiáng)度等級C30

混凝上的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強(qiáng)度fc(N/mn3)8.294

混凝土的熨測抗拉強(qiáng)度fMN/mn?)0.829立.桿招板長a(mm)200

立桿墊板寬b(mm)200

F!=N=32.407kN

1、受沖切承載力計算

根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表

公式參數(shù)剖析

Fl局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值

截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h$800mm時，取0h=l.O：當(dāng)22000mm時，

Ph

取Ph=09中間線性插入取用。

ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值

)

FlS(O.7phlt+O.25apc.m)rumhO臨界面周長上兩個方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，

opcjn

其值控制在L0-3.5N：mm2范圍內(nèi)

臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面枳周邊hO/2處板垂

Um

直截面的最不利周長。

h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值

n1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)

n2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)

q=min(r||.i]2)局部荷載或集中反力作用面枳為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，ps

Ps

qI=0.4+1.2/ps,q2=0.5+asxh0/4Um不宜大于4：當(dāng)保＜2時取保=2,當(dāng)面積為圓形時，取保=2

板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40,對邊柱，取as=30：

as

對角柱，取as=20

在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中opc,m之值，將其取

說明

為0,作為板承載能力安全儲備。

可得：Ph=1,ft=0.829N/mm2,r)=l,ho=h-2O=100mm,

Um=2[(a+ho)+(b+ho)]=1200mm

F=(0.7phfi+0.25apc.m)numho=(0.7xixO,829+0.25xO)xlxi200xlOO/1000=69.636kN>Fi=32.407kN

滿足要求！

2、局部受壓承載力計算

根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表

公式參數(shù)剖析

Fl局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計值

fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計位：可按本規(guī)范表4.1.4/取值

F|<1.35PcPlfcAlnPc混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用

Pl混凝土局部受壓時的強(qiáng)度提高系數(shù)

Ain混凝.上局部受壓凈面枳

Al混凝土局部受壓面積

3l=(Ab/Al)1/2

Ab局部受壓的計算底面積，按本規(guī)范第662條確定

2

不得：fc=8.294N/mm,pc=L

,/2,/2,/22

pi=(Ab/Ai)=[(a+2b)x(b+2b)/(ab)]=[(600)x(600)/(200x200)]=3,Ain=ab=40000mm

F=1.35pcpifcAin=1.35xlx3x8.294x40000/1000=1343.628kN>Fi=32.407kN

滿足要求！

10.1.2600x1200梁底模板計算書

梁模板(盤扣式，設(shè)置擱置橫梁)計算書

計算依據(jù)：

1、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016

2、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008

3、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010

4、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012

5、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017

6、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018

一、工程屬性

新澆混凝土梁名稱600*1200混凝土梁計算戳面尺寸(mmxmm)600x1200

梁側(cè)樓板計算厚度(mm)180模板支架高度H(m)6.9

模板支架橫向長度B(m)43模板支架縱向長度L(m)60

支架外側(cè)模板高度Hm(nun)1000

二、荷載設(shè)計

面板0.1

模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值GlKkN/n?)面板及小梁0.3

樓板模板0.5

新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/n?)24

混凝上梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/n?)1.5混凝上板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/n?)1.1

施工荷我標(biāo)準(zhǔn)值Qlk(kN/n/)4

支撐腳手架計算單元上集中堆放的物

1

料自重標(biāo)準(zhǔn)值Gjk(kN)

模板支拆環(huán)境是否考慮風(fēng)荷載是

風(fēng)荷載參數(shù):

省份廣東

基本風(fēng)壓uXXkN/n?)U.3

地區(qū)汕頭市

地面粗糙度A類(近海4湖岸區(qū))

風(fēng)荷載高度變化系

模板支架頂部離建1.162

風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值數(shù)J1Z6.9

筑物地面高度(m)

(ok(kN/m2)

單楹模板支架由t0.127

(ofk=?0pznstw=2.06

風(fēng)荷載體型系數(shù)型整體模板支架Mtw3.553

4

支架外側(cè)模板因1.3(0mk=aX)|.izps=0.755

三、模板體系設(shè)計

結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)Y01

腳手架安全等級I級

新澆混凝土梁支撞方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁垂直梁跨方向

梁跨度方向立桿縱距是否相等是

梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)1200

梁底兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200

最大步距h(mm)1500

頂層步距h,(mm)1000

"調(diào)托庫伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)450

新澆混凝土樓板立桿間距1a(mm)、1b(mni)1200、1200

梁居梁兩側(cè)立桿中的位置居中

梁左立桿距梁中心線的距離sl(mm)600

梁底可調(diào)托撐個數(shù)2

梁底可調(diào)托撐間距l(xiāng)c(mm)600

梁底左側(cè)可調(diào)托撐距梁中心線的距離m(mm)300

梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)200

每跨距內(nèi)梁底支撐小梁間距(mm)300

梁底支撐小梁左側(cè)懸挑長度ai(mm)0

梁底支撐小梁右側(cè)懸挑長度a2(mm)0

荷載系數(shù)參數(shù)表:

正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)

可變荷載調(diào)整系數(shù)YL10.9

可變荷載的分項系數(shù)YQ11.5

永久荷載的分項系數(shù)YG11.3

結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)yo1

設(shè)計簡圖如下:

平面圖

本圖梁側(cè)支撐構(gòu)造僅作示意，具體詳見梁惻模板設(shè)計

四、面板驗算

面板類型覆面木膠合板面板厚度l(mm)15

面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值［fRN/mn?)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值［T］(N/mm2)1.4

面板彈性模量E(N/mn】2)60(H)驗算方式簡支梁

按簡支梁計算:

截面抵抗矩：w=bh2/6=600x15x15/6=22500mm3,截面慣性矩：I=bh3/12=600xl5xl5xl5/12

=168750mm4

qi=Yox[1.3(Gik+(G2k+G3k)xh)+1.5xYLxQIk]xb=lx[1.3x(O,l+(24+1.5)xl.2)+1.5xO.9x4]xO.6=

27.186kN/m

q:=[lx(Gik+(G2k+G3k)xh)]xb=[1x(0.1+(24+l.5)x1.2)]x0.6=18.42kN/m

簡圖如下:

，，，，，，，，

uuuuiuuiuiununuu2u7.18u6kNn/muuHunuuuuuuuuu

⑴飛

1、抗彎驗算

22

Mmax=0.125qiL=0.125x27.186x0.3=0.306kNm

o=Mmax/W=0.306X106/22500=13.593N/mm2<[f]=15N/mm2

滿足要求！

2、撓度驗算

44

vmax=5q2L/(384EI)=5x18.42x300/(384x6000x168750)=1.919mm<[v]=min[L/150,10]=

min[300/150,10]=2mm

滿足要求！

3、支座反力計算

設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))

R加x=lqiL=lx27.186x0.3=8.156kN

標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))

Rmax=lq2L=lxl8.42x0.3=5.526kN

五、小梁驗算

小梁類型方木小梁截面類型(mm)50x10C

小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mnF)15.444小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值m(N/mn12)1.782

小梁截面抵抗矩W(cn?)83.333小梁弗性模量E(N/mm2)9350

小梁截面慣性矩Ken?)416.667

承載能力極限狀態(tài)：

面板傳遞給小梁qi=8.156/().6=13.593kN/m

小梁自重q2=1x1.3x(O.3-0.1)x0.3=0.078kN/m

梁左側(cè)樓板及側(cè)模傳遞給小梁荷載R=1x[1.3x(0.5+(24+l.l)x0.18)+1.5x0.9x4]x(0.6-

0.672)/2x0.3+1x1.3x0.5x(l.2-0.18)x03=0.735kN

梁右側(cè)樓板及側(cè)模傳遞給小梁荷載F2=lx[1.3x(0.5+(24+l.1)x0.18)+1.5x0.9x4]x(0.6-

0.6/2)72x0.3+1x1.3x0.5x(l.2-0.18)x03=0.735kN

正常使用極限狀態(tài):

面板傳遞給小梁qi=5.526/0.6=9.21kN/m

小梁自重q2=1x(0.3-0.1)x0.3=0.06kN/m

梁左側(cè)樓板及側(cè)模傳遞給小梁荷載Fi二(1x0.5+1x(24+1.1)x0.18)x(0.6-0.6/2)/2x0.3+1x0.5x(1.2-

0.18)x03=0.379kN

梁右側(cè)樓板及側(cè)模傳遞給小梁荷載F2=(1x0.5+1x(24+1.1)x0.18)x(0.6-0.6/2)/2x0.3+1x0.5x(1.2-

0.18)x03=0.379kN

計算簡圖如下:

0.735kNO.735kN

uiuuiuuiuiuuunuu1u3.6u71kNn/muuHunuuuiuuuuu

⑴

600

承載能力極限狀態(tài)

0.379kN0.379kN

9.27kN/m

⑴飛

600

正常使用極限狀態(tài)

1、抗彎驗算

小梁彎矩圖(kN?m)

o=Mnxax/W=0.591X106/83333=7.087N/mm2<[f]=15.444N/mm2

滿足要求！

2、抗剪驗算

小梁剪力圖(kN)

Vmax=4.101kN

Tmax=3Vmax/(2bho)=3x4.101x1000/(2x50x100)=l.23N/mm2<[T]=1.782N/mm2

滿足要求！

3、撓度驗算

-0.402

小梁變形圖(mm)

Vmax=0.402mm<[v]=min[L/150,10]=minf600/150,10]=4mm

滿足要求！

4、支座反力計算

承載能力極限狀態(tài)

Ri=4.836kN,R?=4.836kN

正常使用極限狀態(tài)

Ri=3.16kN,R,2=3.16kN

六、主梁驗算

主梁類型方鋼管主梁截面類型(mm)□50x50x3

主梁抗彎龍度設(shè)計值IfRN/mm?)215主梁抗剪處度設(shè)計值[JN/mnB125

主梁裁面抵抗矩W(cm)7.79主梁彈性模量E(N/mnf)206000

士梁截面慣性矩1(end)19.47主梁計算方式四等跨連續(xù)梁

可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.6

主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6

由上節(jié)可知P=max[Ri,R2]x0.6=2.902kN,P=max[Ri',R2']x0.6=1.896kN

2.902k2.902k2.902k2.902k2.902k2.902k2.902k2.902k2.902k2.902k2.902k2.902k2.902k2.902k2.902k2.902k2.902k2,902kN

主梁計算簡圖一

2.902k2.902k2.902k2.902k2.902k2.902k2.902k2.902k2.902k2.902k2.902k2902k2.902k2.902k2.902k2.902k2.902k2,9C2kN

主梁計算簡圖二

1、抗彎驗算

主梁彎矩圖一(kN.m)

1.4151.415