中厚板生產(chǎn)壓下規(guī)程設(shè)計(jì)

1、第一章選擇面團(tuán)兒1.1制定生產(chǎn)技術(shù)產(chǎn)品編號(hào)： 45鋼產(chǎn)品規(guī)格：=mm此次修訂產(chǎn)品為中厚板，連續(xù)澆鑄產(chǎn)品節(jié)能，組織性能好，成材率高，主要用于生產(chǎn)厚度小于80mm的中厚板，原材料選用連續(xù)澆鑄產(chǎn)品。根據(jù)工廠設(shè)備的條件及原料和成品的尺寸，確定生產(chǎn)工藝：原料加熱除鱗軋制(粗軋、精軋)矯正蒸發(fā)制冷劃線剪切檢查清掃印刷包裝。板坯加熱最好采用步進(jìn)式連續(xù)加熱爐，加熱溫度控制在1200左右，使軋制溫度滿足1150的要求。 另外，為了去除水垢和麻點(diǎn)，提高加熱品質(zhì)，可以采用“快速、高溫、小風(fēng)量、小爐壓”的加熱方法。 該方法除了能夠減少水垢的生成，還提高了水垢的去除性。板坯的軋制有粗軋和終軋，在2斯坦共和國(guó)壓延機(jī)通常，

2、第一斯坦共和國(guó)點(diǎn)稱為粗壓延機(jī)，第二斯坦共和國(guó)點(diǎn)稱為終軋壓延機(jī)。 粗軋階段主要控制寬度和拉伸軋制材料。 精軋階段主要是一邊繼續(xù)拉伸軋材一邊進(jìn)行板狀、厚度、性能、表面質(zhì)量等的控制。 因?yàn)榻K軋時(shí)的溫度低、軋制壓力大，所以壓下量過(guò)大時(shí)要不得。1.2素材尺寸的決定修訂后的產(chǎn)品尺寸=mm，加上切邊量，寬度設(shè)定為1950mm，長(zhǎng)度暫時(shí)不確定，材料尺寸設(shè)定修訂。產(chǎn)品厚度h為10mm，首先選擇壓縮比，壓縮比從經(jīng)驗(yàn)值選擇，選擇的最低基準(zhǔn)為6-8，壓縮比選擇9時(shí)，原材料厚度為90mm，=1950mm，原材料=b-600，原材料長(zhǎng)度=1350mm=在校正計(jì)算中，變?yōu)?1680mm，并且最終，素材尺寸變?yōu)?mm。第二章

3、變形量分配2.1軋制方法的確定首先用2輥壓延機(jī)進(jìn)行縱向軋制，不考慮邊緣切削，使板坯長(zhǎng)度與產(chǎn)品寬度相等，然后旋轉(zhuǎn)90圈，橫向軋制至期望的規(guī)格。2.2道次壓下量的確定面團(tuán)兒尺寸：=mm，總壓下量為90-10=80mm。 選擇軋制道次n=10，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)方法制定壓下規(guī)程。粗軋為前5道次(選擇2輥可逆壓延機(jī))，精軋為后5道次(選擇4輥可逆壓延機(jī))，壓下規(guī)程如表1所示表2-2道次的壓下量的分配粗扎傳球軋制方式機(jī)架高射炮乙/毫米反艦飛彈h/mm毫米e/%。0去氧化皮高壓水90168013501縱軋二輥7014561950200.222橫軋二輥5519501846150.213橫軋二輥401950256315

4、0.274橫軋二輥3019503417100.255橫軋二輥251950410050.17精軋6橫軋四輥機(jī)201950512550.27橫軋四輥機(jī)161950640640.28橫軋四輥機(jī)141950732120.139橫軋四輥機(jī)121950854120.1410橫軋四輥機(jī)1019501024920.17第三章變形工具的設(shè)定3.1本輥可逆壓延機(jī)的確定初壓延機(jī)的軋輥有力大的沖擊負(fù)荷，為了提供強(qiáng)度，粗軋選用兩根軋輥鍛鋼軋輥，軋輥面硬度。3.1.1滾筒長(zhǎng)度和滾筒名義直徑的確定：=當(dāng)量=10002500mm、=150200mm。=1950mm、選擇=200mm，因此，=1950 200=2150mm毫米

5、選擇中厚板軋機(jī)=2.22.8、2.5，得到=860mm。3.1.2頸徑和長(zhǎng)度的確定支重輪頸選擇滾動(dòng)軸承=0.50.55，取0.55，得到了支重輪頸直徑470mm。=0.831.0，取頸長(zhǎng)400mm。3.1.3支重輪頭的尺寸修正計(jì)算中厚板軋制輥頭選擇萬(wàn)象輥頭：經(jīng)過(guò)修正的=850mm、=212mm、=425mm、=170mm、=170mm。3.1.4過(guò)渡焊縫米高3.1.5校準(zhǔn)卷入條件咬入角一般設(shè)定為=1525、=。mm、粗軋各道次的壓下量最大為20 mm，滿腳丫子卷入。3.2卷可逆壓延機(jī)的確定由于精軋選擇4輥可逆壓延機(jī)，熱壓延機(jī)工作輥主要選擇軋輥面強(qiáng)度為鑄鐵元素輥，應(yīng)用備份輥在工作中主要承受軋制力

6、，直接大，考慮強(qiáng)度和輥淬火性，選擇含合金鍛鋼，故4輥可逆壓延機(jī)的工作輥選擇鑄鐵元素輥，應(yīng)用備份輥選擇3.2.1確定支重輪主體的尺寸根據(jù)公式=10002500mm，=150200mm，得到的=1950 200=2150mm。工作輥直徑： mm應(yīng)用備份輥徑： mm3.2.2確定頸部的尺寸工作角色：米高米高應(yīng)用備份支重輪：米高米高3.2.3支重輪頭尺寸的確定工作輥選擇萬(wàn)象滾刀頭，而應(yīng)用備份輥則不傳遞扭矩，因此不需要滾刀頭。工作角色：米高米高米高米高米高3.2.4過(guò)渡焊縫工作輥： mm應(yīng)用備份支重輪：毫米3.2.5校準(zhǔn)卷入咬入角一般設(shè)為=15-25、=20、mm大于5mm，滿足卷入條件。壓延機(jī)的尺寸設(shè)

7、定修訂如下表所示表3-1卷尺寸支重輪機(jī)身/毫米過(guò)渡焊縫/輥徑/mm支重輪頭/毫米測(cè)殘奧器l型drl型dD1sa乙c二輥2150860103400470850212425170170工作輥215053864269269530132265106106應(yīng)用備份支重輪21501075129537537第四章軋制力的計(jì)算4.1速度和時(shí)間制度的確定中厚板軋材很長(zhǎng)，為了操作而選擇梯子。 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)資料，平均加速度=40rpm/s，平均減速度=60rpm/s。咬入能力豐富，因此采用高速穩(wěn)定咬入，15道次咬入穩(wěn)定咬入速度=20rpm，放出速度=20rpm，610道次咬入穩(wěn)定咬入速度=60rpm，放出速度=30rp

8、m，穩(wěn)定咬入時(shí)的時(shí)間、平均速率；間隙時(shí)間：根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，4輥壓延機(jī)的往返軋制一般為：3.5m，不需要云推送定心，=2.5s； 8m，用云推送床定心，=6s； L8m，用云推送床定心，=4s。修正結(jié)果如下表所示表4-1軋制速度表傳球/rpm/rpm/s/s/s/s/毫米/秒/毫米/秒/毫米/毫米1202019.717.52.29001950220204.62.52.19001846320205.32.52.89002563420206.32.53.890034175202010.664.69004100660309.162.60.5168912674491634760309.963.40.51689

9、126757726348603010.463.90.5168912676687634960309.144.60.516891267790763410603010.145.60.5168912679615634表中粗軋時(shí)間為46.5s，精軋時(shí)間為48.6s，差異不大，符合一般生產(chǎn)要求。4.2各道次軋制溫度的確定在第一次軋制之前，面團(tuán)兒被加熱，為了保證產(chǎn)品品質(zhì)，粗軋制時(shí)必須將面團(tuán)兒溫度控制在9501200之間，各道次的軋制結(jié)束后的軋制材料溫度也必須控制在該范圍內(nèi)。 因此，當(dāng)軋制溫度為1150時(shí)，=1150 273=1423K。為了確定各道次的軋制溫度，需要求出每道次的溫度降。 高溫時(shí)軋制材料的溫度

10、降可以通過(guò)輻射散熱進(jìn)行修正，但是通過(guò)對(duì)流和傳導(dǎo)散失的熱幾乎可以與通過(guò)變形功變換的熱抵消。 由于輻射散熱導(dǎo)致的溫度下降，對(duì)于熱板卷帶，可用以下公式進(jìn)行修正式中的Z是輻射時(shí)間，即該路的純結(jié)束時(shí)間，Z=； 前的絕對(duì)溫度，單位k。由于軋材頭部和尾部的溫度下降不同，為了設(shè)備的安全，確定各道的溫度下降時(shí)，以尾部為基準(zhǔn)，云同步的間隙時(shí)間也有溫度下降，即公式：現(xiàn)在按照上式來(lái)修正每條路徑的溫度降。 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，一般軋制溫度為1150。 例：最初(縱軋)KK基于同樣的理由，可以計(jì)算其他道次的軋制溫度，結(jié)果如表4-2所示。4.3各軌道的變形程度根據(jù)式的變形程度，即壓下率=，這里是各道次的壓下量，是各道次的前軋制材的厚

11、度，例如第一次的壓下率=，其他各道次的壓下率如下述表4-2所示。4.4各行程的變形速度根據(jù)式，各道次軋制輥的最大速度如表4-1所示，表示各道次的前軋制材的厚度、各道次的后軋制材的厚度、各道次的壓下量，表示工作輥的輥體的半徑。 由于咬入速度、穩(wěn)定軋制速度、打出速度的可取值不同，所以v在各道次中不完全相同。 像第1次變形速度那樣，其他各過(guò)程的變形速度如表4-2所示。4.5屈服應(yīng)力的確定45鋼的屈服應(yīng)力。 例如，第一個(gè)屈服應(yīng)力：美聯(lián)儲(chǔ)其他各道次的金屬變形阻力如表4-2所示表4-2傳球頭部溫度/K尾部溫度/K純結(jié)時(shí)間/s間隔時(shí)間/s壓下量/mm變形速度變形程度屈服應(yīng)力/MPa0142314231142

12、1.71411.52.217.5202.430.226.3214101408.22.12.5152.690.216.431405.61403.32.82.5153.540.277.241398.51395.43.82.5103.020.257.051387.91378.34.6653.530.176.861372.51361.53.16510.240.28.671352.91339.93.96411.440.29.281328.51313.44.4629.710.138.591299.41288.95.14211.20.149.5101270.81259.66.14213.240.1710.9

13、4.6軋制力的修正計(jì)算由于制造的產(chǎn)品是熱板卷帶材，因此用于修正軋制力的公式選擇sims公式在那之中。根據(jù)軋制工藝中的圖5-24及R/h的相關(guān)系譜圖，從軋制工藝中的圖5-22得到，由于軋制時(shí)沒(méi)有張力，因此取=1，第一次軋制力：美聯(lián)儲(chǔ)其他各路徑請(qǐng)參照下表4-3表4-3l接觸長(zhǎng)度r美國(guó)職棒大聯(lián)盟192.70.7114306.2280.30.71114307.5380.30.72114308.5465.50.82114307.8546.40.9114305.8636.71.1112697.1732.81.15112697.1823.21.16112694.7923.21.2112695.41023.2

14、1.25112696.5第五章軋輥強(qiáng)度檢查5.1二輥強(qiáng)度檢查5.1.1卷筒體的強(qiáng)度軋制力在輥體上產(chǎn)生的彎曲力矩、撓曲應(yīng)力從表4-3可知，由于使用了前5道次中第三道次的軋制力最大、軋制材料寬度相同的輥，所以僅檢查第三道次的輥的強(qiáng)度即可美國(guó)宇航局美聯(lián)儲(chǔ)5.1.2頸部強(qiáng)度支重輪頸受到的彎曲力矩?fù)锨鷳?yīng)力由于在前五遍中第三遍的軋制力最大，使用相同的輥，所以可以檢查第三遍中的輥的強(qiáng)度：美國(guó)宇航局美聯(lián)儲(chǔ)頸上的扭矩：扭轉(zhuǎn)應(yīng)力由于前5道次的輥頸相同為860mm，因此R=430mm，其中第一道次和第三道次的壓下量和軋制力最大，因此只進(jìn)行這兩次修正即可。第一遍： Nmm美聯(lián)儲(chǔ)第三道： Nmm美聯(lián)儲(chǔ)所以，第三次校對(duì)就可以了。關(guān)于鋼軋輥，根據(jù)第四強(qiáng)度理論美聯(lián)儲(chǔ)5.1.3支重輪頭強(qiáng)度因?yàn)橹е剌嗩^是萬(wàn)象支重輪頭，所以其斷面為不規(guī)則形狀，略呈矩形。 調(diào)查=850mm、=212mm、表5-1可知。表5