框架結構畢業(yè)設計計算書完整版

1、XXXXX設計學 生：指導老師：三峽大學XX學院摘要：本設計課題為。Abstract：The project is the design of a express hotel.關鍵詞：框架結構 抗震等級 內力分析 荷載組合 獨立基礎 板式樓梯Keywords:frame structure 前言畢業(yè)設計是大學本科教育培養(yǎng)目標實現的重要階段，是畢業(yè)前的綜合學習階段,是深化、拓寬、綜合教與學的重要過程,是對大學期間所學專業(yè)知識的全面總結。本組畢業(yè)設計題目為。1. 建筑設計11工程概況本工程為該工程采用鋼筋混凝土框架結構，抗震設防烈度為7度(0. 1g)，設計地震分組為第一組，抗震等級為三級。12地

2、質資料工程重要性等級為三級，本地區(qū)屬亞熱帶大陸行季風氣候，13平面布置在平面布置中14立面布置15各種用房和交通聯(lián)系的設計本工程工程重要性等級為三級，根據旅館建筑設計規(guī)范16建筑各構件用料、裝飾及做法1.墻體：2. 結構設計211結構布置方案及結構選型根據建筑使用功能要求，本工程采用框架承重方案?？蚣苤W布置如下圖2.1.1：212確定結構計算簡圖（1）計算基本假定：一片框架可以抵抗在本身平面內的側向力，而在平面外的剛度很小，可以忽略（因而整個結構可以劃分成若干個平面結構共同抵抗與平面結構平行的側向荷載，垂直于該方向的結構不參加受力）；樓板在其自身平面內剛度無限大，樓板平面外剛度很小，可以忽略

3、（因而在側向力作用下，樓板可做剛體平移或轉動，各個平面抗側力結構之間通過樓板無相互聯(lián)系和協(xié)同工作）。圖2.1.1：框架柱網布置圖框架近似計算補充假定：a忽略梁、柱軸向變形及剪切變形；b桿件為等截面等剛度，以桿件軸線作為框架計算軸線；c在豎向荷載的作用下結構的側移很小，因此，在計算豎向荷載作用時，假定結構無側移。（2）計算簡圖如下圖2.1.2（1）根據圖2.1.1框架柱網布置圖，如圖2.1.2（1）所示，選定陰影部分作為框架結構的計算單元，假定框架柱嵌固于基礎頂面，框架梁與柱剛接。由于各層柱的截面尺寸不變，故梁跨等于柱截面形心軸線間的距離。底層柱高為：3.9m0.60.65.1m，其中3.9m為

4、層高，0.6m為室內外高差和基層頂面到室外地面的高度；二層柱高為3.9m，標準層柱高從樓面算至上一層樓面，均為3m，由此可匯出橫向框架的豎向計算簡圖如圖2.1.2（2）所示。圖2.1.2（1）框架計算單元簡圖框架梁跨度（按柱中心線確定）：AB、CD跨：5400m；BC跨：7800m框架柱高度：底層：Z15100mm；二層：Z23900mm；標準層：Z33000mm，框架計算簡圖如下圖所示。2.2主要構件選型及尺寸初步估算221主要構件選型（1）梁、柱結構形式：現澆鋼筋混凝土結構；（2）板結構形式：現澆鋼筋混凝土結構；（3）墻體：采用陶?？招钠鰤K填充墻，厚度200mm；（4）基礎：柱下獨立基礎。

5、222梁、柱截面尺寸估算(1)主梁截面尺寸估算：主梁橫向的跨度主要有邊跨5400mm和中間跨7800mm，縱向為7500mm，為滿足施工方便的要求，取相同的截面，故可以以跨度較大的中間跨為計算標準進行設計。 圖2.1.2（2）橫向框架豎向計算簡圖對中間間跨，取L=7800mm，h=（1/81/14）=975557.1mm，取h=600mm，b=（1/21/4）h=300150mm，取b=300mm，滿足b200mm故主要框架主梁梁初選截面尺寸為：bh=300mm600mm(2)次梁截面尺寸估算：次梁的跨度橫向和縱向的主要有7500mm、5400mm、2700mm三種跨度，也以跨度較大的7500

6、mm為計算標準進行設計。L=7500mm，h=（1/121/18）=625416.7mm，取h=500mm，b=（1/21/4）h=250125mm，取b=200mm，滿足b150mm故框架次梁初選截面尺寸為：bh=200mm500mm（3）柱截面尺寸估算：柱截面初估時，可用下列經驗公式初略確定： 式中 G-折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，可根據實際荷載計算，也可以近似取1214KN/m2 ；F-按簡支狀態(tài)計算的柱的負荷面積；n-驗算截面以上樓層數；-考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數，邊柱取1.3，中柱取1.2；-混凝土軸壓強度設計值；-框架柱軸壓比限值，見抗震規(guī)范第6.3.76條；A

7、- 柱截面面積，取方形是邊長為a；取底層柱的混凝土強度等級為C35，=16.7N/mm2 ；其他層柱的混凝土強度等級為C30，=14.3 N/mm2 ；結構抗震強度等級為三級，因此，軸壓比為=0.9；各層G近似取12KN/m2 ，所以第一層柱截面面積為：中柱 邊柱 柱取方形截面，則中柱與邊柱邊長分別為576mm和369mm。故可取中柱的截面尺寸為: bh=600mm600mm；邊柱截面尺寸為bh=400400。2.3梁、柱慣性矩、線剛度、相對線剛度計算231梁、柱慣性矩計算梁： 柱子：232梁、柱線剛度計算根據公式i=EI/l，可以得出梁、柱的線剛度如下邊梁： I=3.0107KN/m25.4

8、10-3m4/5.4m=3.0104KNm中梁： I=3.0107KN/m25.410-3m4/7.8m=2.1104KNm底層柱： I=3.15107KN/m210.810-3m4/5.1m=6.7104KNm二層柱： I=3.15107KN/m210.810-3m4/3.9m=8.7104KNm其他層柱：I=3.0107KN/m210.810-3m4/3.0m=10.8104KNm3. 荷載計算3.1恒荷載計算311恒荷載標準值計算（1）屋面恒荷載（98ZJ001屋11）高聚物改性瀝青卷材防水屋面（有隔熱層、保溫層） 3.61kN/m結構層：120厚C30現澆鋼筋混凝土板 25kN/m0.

9、12m=3.0 kN/m抹灰層：12厚水泥砂漿 20kN/m0.012m=0.24 kN/m合計 6.85 kN/m（2）樓面恒荷載（98ZJ001樓6）樓面：水磨石樓面 0.65 kN/m結構層：120厚C30現澆鋼筋混凝土板 3.0 kN/m抹灰層：12厚水泥砂漿 0.24 kN/m合計 3.89 kN/m（3）梁自重主梁bh=300mm600mm： 25kN/m0.3m（0.6-0.12）m=3.6kN/m抹灰層：12厚水泥砂漿 20kN/m0.3m+（0.6-0.12）m20.012m=0.302kN/m合計 4.205kN/m次梁bh=200mm500mm： 25kN/m0.2m（0

10、.5-0.12）m=1.9kN/m抹灰層：12厚水泥砂漿20kN/m0.2m+（0.5-0.12）m20.012m=0.235kN/m合計 2.135kN/m（4）柱自重中柱bh=600mm600mm： 25kN/m0.6m0.6m=9kN/m抹灰層：12厚水泥砂漿 20kN/m0.6m0.012m4=0.576kN/m合計 9.576kN/m邊柱bh=400mm400mm： 25kN/m0.4m0.4m=4kN/m抹灰層：12厚水泥砂漿 20kN/m0.4 m0.012m4=0.384kN/m合計 4.384kN/m（5）墻自重標準層外縱墻自重：墻體： 5.0kN/m（7.5-0.4）m3.

11、0m-2.1m1.5m0.2m=18.15kN鋁合金窗： 0.35kN/2.1m1.5m=1.103kN面磚外墻面： 0.5kN/（7.5-0.4）m3.0m-2.1m1.5m=9.075kN水泥砂漿涂料內墻面：0.36kN/m（7.5m3.0m-2.1m1.5m）0.02m=0.139kN合計 28.328kN標準層內縱墻自重：墻體： 5.0kN/m(7.5-0.6-0.952)m3.0m0.2m=15kN水泥砂漿涂料內墻面：0.36kN/m(7.5-0.6-0.952)m3.0m0.02m=0.108kN合計 15.108kN標準層C、D軸線間走廊縱墻自重墻體： 5.0kN/m7.5m3.

12、0m-2.1m（0.9m2+0.6m）0.2m=17.46kN木門： 0.2kN/（2.1m0.9m2+2.1m0.6m）=1.008kN水泥砂漿涂料內墻面：0.36kN/m7.5m3.0m-2.1m（0.9m2+0.6m）0.02m =0.126kN合計 18.594kN標準層橫墻自重：墻體： 5.0kN/m3.0m0.2m=3.0kN/m水泥砂漿涂料內墻面： 0.36kN/m0.02m3.0m2=0.043kN/m合計 3.043kN/m底層、二層外縱墻自重：墻體： 5.0kN/m（7.5-0.4）m3.9m-2.1m1.8m）0.2m=23.91kN鋁合金窗： 0.35kN/2.1m1.

13、8m=1.323kN面磚外墻面： 0.5kN/（7.5-0.4）m3.9m-2.1m1.8m）=11.955kN水泥砂漿涂料內墻面：0.36kN/m（7.5m3.9m-2.1m1.8m）0.02m=0.183kN合計 37.188kN底層、二層C、D軸線間走廊縱墻自重（按二層計算）墻體： 5.0kN/m(7.5m3.9m-2.1m0.9m2)0.2m=25.47kN木門 0.2kN/2.1m0.9m2=0.756kN水泥砂漿涂料內墻面：0.36kN/m(7.5m3.9m-2.1m0.9m2)0.02m =0.183kN合計 26.409kN底層、二層橫墻自重：墻體： 5.0kN/m3.9m0.

14、2m=3.9kN/m水泥砂漿涂料內墻面： 0.36kN/m0.02m3.9m2=0.056kN/m合計 3.956kN/m（6）女兒墻自重（墻高1230mm，70mm厚260寬的混凝土壓頂）及天溝自重女兒墻自重（包括墻體和水泥砂漿涂料內墻面和面磚外墻面）：5.0kN/m1.23m0.24m+25kN/m0.1m0.26m+0.36kN/m0.02m1.3m+0.5kN/1.23m=2.459kN/m天溝自重（包括天溝內側水泥砂漿涂料和外側面磚）：25kN/m（0.5m0.08m+0.07m0.35m）+0.36kN/m0.02m（0.36+0.27）m+0.5kN/1.23m（0.33+0.3

15、6）m=2.072kN/m3.1.2豎向恒荷載作用下框架受荷圖（1）AB軸間框架梁屋面板傳荷載：6.85kkN/m7.5m=51.375kN/m樓面板傳荷載：3.89kN/m7.5m=29.175kN/m梁自重： 4.205kN/mAB軸間框架梁均布荷載為：屋面梁恒載=梁自重+屋面板傳荷載=4.205kN/m+51.375kN/m=55.58kN/m樓面梁恒載=梁自重+樓面板傳荷載=4.205kN/m+29.175kN/m=33.38kN/m（2）BC軸間框架梁屋面梁恒載、樓面梁恒載均與BC跨相同屋面梁恒載=55.58kN/m；樓面梁恒載=33.38kN/m（3）CD軸間框架梁屋面梁恒載、樓面

16、梁恒載均與AB跨相同屋面梁恒載=55.58kN/m；樓面梁恒載=33.38kN/m（4）A軸柱縱向集中荷載的計算頂層柱恒載=女兒墻自重+天溝自重+梁自重 =(2.459+2.072)kN/m7.8m+4.205kN/m（7.5-0.4）m=65.197kN標準層柱恒載=縱墻自重+梁自重=28.328kN+4.205kN/m（7.5-0.4）m=58.184kN二層柱恒載=縱墻自重+梁自重 =37.188kN+4.205kN/m（7.5-0.4）m=67.044kN基礎頂面荷載=縱墻自重+基礎梁自重=37.188kN+4.205kN/m（7.5-0.4）m=67.044kN（5）B軸柱縱向集中荷

17、載的計算頂層柱恒載=梁自重=4.205kN/m（7.5-0.6）m=29.015kN標準層柱恒載=縱墻自重+梁自重=15.108kN+4.205kN/m（7.5-0.6）m=44.123kN標準層次梁上恒載=縱墻自重+梁自重=18.594kN+2.135kN/m（7.5-0.6）m=33.323kN二層柱恒載=梁自重=4.205kN/m（7.5-0.6）m=29.015kN二層次梁上恒載=縱墻自重+梁自重 =26.409kN+2.135kN/m（7.5-0.6）m=41.141kN（6）C軸柱縱向集中荷載的計算 C軸柱列的集中荷載與B柱列相同（7）D軸柱縱向集中荷載的計算 D軸柱列的集中荷載與

18、A柱列相同。則豎向受荷總圖如下圖3.1.23.2活荷載的計算3.2.1活荷載標準值計算（1）屋面和樓面活荷載標準值根據荷載規(guī)范查得，上人屋面為2.0kN/m2，走道為2.0kN/m2，旅館為2.0kN/m2（2）雪荷載宜昌地區(qū)的基本雪壓為3.5kN/，平屋頂的屋面積雪分布系數為1.0因此S=1.00.35kN/=0.35kN/雪荷載與屋面活荷載不同時考慮，兩者中取其較大者（3）屋面、樓面豎向活荷載因為屋面活荷載大于雪荷載，故屋面板傳活載=2.0kN/7.5m=15kN/m樓面板傳活載=2.0kN/7.5m=15kN/m框架豎向活荷載受荷總圖如圖3.2.1圖3.1.2恒載豎向受荷總圖 注：圖中集

19、中荷載的單位為kN，均布荷載的單位為kN/m3.3水平地震作用計算3.3.1重力荷載代表值計算（1）各樓層重力荷載代表值水平地震作用計算簡圖如圖3.3.1（1）所示G10屋面重力荷載代表值包括：屋面、女兒墻及天溝自重、50%屋面雪荷載、梁自重、半層柱自重、半層墻體重屋面 6.85kN/45m18.6m=5733.45kN女兒墻及天溝 （2.459+2.072）kN/m（45+18.6）m2=127.2=576.343kN50雪荷載 0.50.35kN/45m18.6m=146.475kN梁自重 4.205kN/m7.0m24+4.205kN/m（18.6-0.62-0.4）m7+2.135kN

20、/m（18.6-2.4）m6+2.135kN/m45m2=1606.507kN半層柱： （9.576+4.384）kN/m1.5m14=293.16kN半層墻： （28.328+15.108+18.594）kN6+3.043kN/m5.46=470.773kN合計 8646.708kNG6=G5=G4=G3 包括樓面恒載、50均布荷載、梁自重、柱及墻自重樓面恒載： 3.89kN/45m18.6m=3255.93kN50均布活載： 0.52.0kN/45m18.6m=795kN梁自重： 1606.507kN柱自重： 293.16kN2=586.32kN墻自重： 470.773kN2=941.54

21、6kN合計 7227.303kNG1=G2 包括樓面恒載、50均布活載、梁自重、柱自重、墻自重樓梯自重，除柱自重和梁自重外，其他均同上柱自重：（9.576+4.384）kN/m3.9m14=762.216kN墻自重：（37.188+26.409）kN12+3.956kN/m5.412=1019.513kNG1=G2=3255.93kN+795kN+1606.507kN+762.216kN+1019.513kN=7439.166kN則各質點的重力荷載代表值及質點高度如圖3.3.1（2）圖3.2.1活載豎向受荷總圖（單位：kN/m）圖3.3.1（1）水平地震作用計算簡圖3.3.2橫向框架側移剛度計

22、算邊梁： I=3.0104KNm中梁： I=2.1104KNm底層柱： I=6.7104KNm二層柱： I=8.7104KNm其他層柱：I=10.8104KNm3.3.3橫向框架側移剛度D值橫向框架剛度D值計算表見表3.3.33.3.4橫向框架自振周期計算由于框架質量和剛度沿高度比較均勻，所以其自振周期可按高層建筑混凝土結構技術規(guī)范JGJ3-2002附錄13.0.2規(guī)定計算 式中 計算結構基本自振周期用的結構頂點假想位移(m);結構基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數，框架結構取0.60.7；該框架取0.7。橫向框架結構頂點假想位移計算如表3.3.4圖3.3.1（2）各質點重力荷載代表值及

23、質點高度（單位：mm）因此， 3.3.5橫向地震作用計算根據抗震規(guī)范GB50011-2001第5.1.2條規(guī)定，對于高度不超過40m、以剪切變形為主且質量和剛度沿高度分布比較均勻的結構，以及近似于單質點體系的結構，可采用底部剪力法等簡化方法計算抗震作用。因此，本框架結構采用底部剪力法計算抗震作用。采用底部剪力法時，各樓層可僅取一個自由度，結構的水平地震作用標準值為：式中 相應于結構基本自振周期的水平地震影響系數；結構等效總重力荷載，單質點取總重力荷載代表值；多質點取總重力荷載代表值的85（等效重力荷載系數）。樓層 柱類型根數底層邊柱0.4480.3871196314中柱0.7610.45714

24、22614D二層邊柱0.3450.1471008914中柱0.5860.2271558114D其他層邊柱0.2780.1221756814中柱0.4720.1912750414D在多遇的地震作用下，由地震設防烈度為7度，設計地震分組為第一組，設計基本地震加速度為0.1g；建筑場地土類別為類，由抗震規(guī)范GB50011-2001表5.1.4-1和表5.1.4-2可以查得：表3.3.3橫向框架側移剛度D值樓層 (KN)（kN）（kN/m）（m）（m）78646.7088648.7080.01370.451267227.30315876.0110.02520.437557227.30323103.31

25、40.03660.412347227.30330330.6170.04810.375737227.30337557.920.05950.327627439.16644997.0860.12520.268117439.16652426.2520.14290.1429表3.3.4橫向框架結構頂點假想位移計算表且橫向地震影響系數為：對于多質點體系，結構底部總橫向水平地震作用標準值為：由算得的作用于各層質點上橫向水平地震作用標準值計算見表3.3.5則橫向框架各層水平地震作用及地震剪力分布圖如圖3.3.5所示樓層（m）（kN）(kN)724.08646.708.9920.2630.866392.9386

26、21.07227.303.3630.1920.866286.860518.07227.303.4540.1650.866246.520415.07227.303.5450.1370.866204.686312.07227.30386727.6360.1100.866164.34729.07439.16666952.4940.0850.866126.99515.17439.16637939.7470.0480.86671.715表3.3.5各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力3.3.6抗震作用驗算結構任一樓層的水平地震剪力應符合下式要求： 其中為剪力系數，此處按抗震規(guī)范取0.016第七層：第六層

27、：依次驗證第五層、第四層、第三層、第二層、底層，均滿足要求?？拐鹱冃悟炈悖菏街卸嘤龅卣鹱饔脴藴手诞a生的樓層內最大的彈性層間位移彈性層間位移角限值，這里鋼筋混凝土框架取1/550H為計算樓層層高圖3.3.5橫向框架各層水平地震作用及地震剪力分布圖第七層：第六層：依次驗證第五層、第四層、第三層、第二層、底層，均滿足要求?？拐鹱冃悟炈悖菏街袨槎嘤龅卣鹱饔脴藴手诞a生的樓層內最大的彈性層間位移為彈性層間位移角限值，這里鋼筋混凝土框架取1/550h為計算樓層層高對底層，=V/D=1494.061kN/kN/m=4.07mmh=1/5505100mm=9.27mm4.07（滿足要求）對二層，=V/D=142

28、2.346kN/kN/m=3.96mmh=1/5503900mm=7.09mm3.96（滿足要求）由此可知，其他層必也滿足要求，故結構的抗震變形滿足要求。4.荷載作用下框架的內力分析荷載取為設計值，它等于荷載標準值乘以相應的荷載分項系數41恒荷載作用下框架的內力恒荷載設計值=1.2恒荷載標準值，恒荷載作用下框架的受荷簡圖如圖3.1.2411恒荷載作用下框架的彎矩、剪力、軸力計算 根據豎向恒載受荷總圖3.1.2，輸入相應數據即可計算得恒載作用下框架的彎矩圖、剪力圖、軸力圖分別如圖4.1.1（1）、4.1.1（2）、4.1.1（3）所示412活荷載作用下框架的彎矩、剪力、軸力計算根據豎向活載受荷總

29、圖3.2.1，輸入相應數據即可計算得恒載作用下框架的彎矩圖、剪力圖、軸力圖分別如圖4.1.2（1）、4.1.2（2）、4.1.2（3）所示42水平地震作用下框架的內力因為梁柱的線剛度比3，所以在計算水平力作用下的內力時，可采用D值法做內力的近似計算，取底層柱的反彎點在2h/3處，其他各層反彎點在柱的中點，由此可計算得每根柱分配的剪力為： , ， ， 圖4.1.1（1）恒載作用彎矩圖（單位：）圖4.1.1（2）恒載作用剪力圖（單位:kN）圖4.1.1（3）恒載作用軸力圖（單位：kN）根據各柱分配到的剪力反彎點位置，由以下公式計算第i層第j個柱柱端彎矩。上端彎矩：下端彎矩：由柱端彎矩，并根據節(jié)點平

30、衡計算梁端彎矩。對于邊跨梁梁端彎矩：圖4.1.2（1）活荷載作用下彎矩圖（單位：）對于中跨，由于梁的端彎矩與梁的線剛度成正比，因此 ，根據力平衡原理，由梁端彎矩和作用在該梁上的豎向荷載求出梁跨中彎矩和剪力、軸力，計算得其彎矩、剪力、軸力分別如圖4.2.1（1），4.2.1（2），4.2.1（3）所示。圖4.1.2（2）活荷載作用下剪力圖（單位：kN）圖4.1.2（3）活荷載作用下軸力圖（單位：kN）5.荷載組合與內力組合考慮三種荷載組合：由于構件控制截面的的內力值應取自支座邊緣，為此在進行組合時，應先計算各控制截面處的（支座邊緣處的）內力值。為了簡化起見，本設計采用軸線處內力值，這樣算的的鋼筋

31、用量比需要的鋼筋用量略微多一點。圖4.2.1（1）水平地震作用彎矩圖（單位：kNm）圖4.2.1（2）水平地震作用剪力圖（單位：kN）1、地震作用不參與組合 2、地震作用參與組合 圖4.2.1（3）水平地震作用軸力圖（單位：kN）在組合各種荷載的內力時，地震荷載分別考慮左震和右震，由于活荷載較小，均按滿布考慮，對活荷載產生的跨中彎矩乘以擴大系數1.2。在恒荷載和活荷載豎向荷載組合時，跨間可近似取跨中的彎矩代替，即:式中左、右為梁左、右端彎矩。若跨中彎矩小于，則應取。彎矩調幅：考慮到塑性內力重分布，現澆框架的支座調幅系數可采用0.80.9，取0.85，跨中彎矩為組合得最不利內力，故不必調整。5.

32、1 橫梁內力組合表框架橫梁的控制截面是支座截面和跨中截面。支座處一般產生最大負彎矩和最大剪力（水平荷載作用下還有正彎矩產生，故也要組合可能出現的正彎矩；跨中截面產生的最大正彎矩，也要注意組合可能出現的負彎矩）。橫梁內力組合按上式組合，結果如下列表所示。（注，圖中所有彎矩的單位為kNm，剪力的單位為kN）表5.1（1）第七層橫梁內力組合桿件號截面內力種類恒載（梁端彎矩0.85）活載（跨中彎矩1.2）地震荷載內力組合控制值左右1.35恒+1.4活1.2（恒+0.5活）+1.3左震1.2（恒+0.5活）+1.3右震A7B7B7右M44.815.3-17.617.681.940.0685.8285.8

33、2V124.233.7-7.37.3214.85159.77178.75214.85跨中M-86.0-32.62.2-2.2-161.74-119.9-125.62-161.74C7左M163.551.521.9-21.9292.83255.57198.63292.83V-175.9-47.2-7.37.3-303.55-248.89-229.91-303.55B7C7C7右M233.273.9-18.118.1418.28300.65347.71418.28V216.858.4-4.64.6374.44289.22301.18374.44跨中M-126.1-48.100-237.58-180

34、.18-180.18-237.58D7左M233.273.918.1-18.1418.28347.71300.65418.28V-216.8-58.4-4.64.6-374.44-301.18-289.22-374.44C7D7D7右M163.551.5-21.921.9292.83198.63255.57292.83V175.947.2-7.37.3303.55229.91248.89303.55跨中M-86.0-32.6-2.22.2-161.74-125.62-119.9-161.74E7左M44.815.317.6-17.681.985.8240.685.82V-124.2-33.7-

35、7.37.3-214.85-178.75-159.77-214.85表5.1（2）第六層橫梁內力組合桿件號截面內力種類恒載（梁端彎矩0.85）活載（跨中彎矩1.2）地震荷載內力組合控制值左右1.35恒+1.4活1.2（恒+0.5活）+1.3左震1.2（恒+0.5活）+1.3右震A6B6B6右M28.8 24.5 -38.338.373.18 -0.53 99.05 99.05V82.0 36.8 -15.115.1162.22 100.85 140.11 162.22跨中M-42.8 -24.4 2.5-2.5-91.88 -62.73 -69.23 -91.88C6左M52.9 44.3 4

36、3.3-43.3133.39 146.31 33.73 146.31V-40.7 -44.1 -15.115.1-116.69 -94.93 -55.67 -116.69B6C6C6右M190.7 75.1 -33.533.5362.59 230.35 317.45 362.59V163.5 58.4 -8.68.6302.49 220.06 242.42 302.49跨中M-119.4 46.7 00-95.81 -115.26 -115.26 -226.57D6左M190.7 75.1 33.5-33.5362.59 317.45 230.35 362.59V-163.5 -58.4 -8

37、.68.6-302.49 -242.42 -220.06 -302.49C6D6D6右M52.9 44.3 -43.343.3133.44 33.77 146.35 146.35V98.3 44.1 -15.115.1194.45 124.79 164.05 194.45跨中M-42.8 24.4 -2.52.5-23.62 -39.97 -33.47 -91.94E6左M28.8 24.5 38.3-38.373.18 99.05 -0.53 99.05V38.3 -36.8 -15.115.10.19 4.25 43.51 43.51表5.1（3）第五層橫梁內力組合桿件號截面內力種類恒載（

38、梁端彎矩0.85）活載（跨中彎矩1.2）地震荷載內力組合控制值左右1.35恒+1.4活1.2（恒+0.5活）+1.3左震1.2（恒+0.5活）+1.3右震A5B5B5右M43.523.8-56.156.192.05-6.45139.41139.41V80.336.6-22.222.2159.6589.46147.18159.65跨中M-45.0-24.64-4-95.19-63.56-73.96-95.19C5左M88.644.864.1-64.1182.33216.5349.87216.53V-99.9-44.3-22.222.2-196.89-175.32-117.60-196.89B5C

39、5C5右M190.775-49.949.9362.38208.92338.66362.38V163.558.4-12.812.8302.49214.60247.88302.49跨中M-119.5-46.700-226.71-171.42-171.42-226.71D5左M190.77549.9-49.9362.45338.71208.97362.45V-163.5-58.4-12.8-12.8-302.49-247.88-247.88-302.49C5D5D5右M88.644.8-64.164.1182.3349.87216.53216.53V99.944.3-22.222.2196.8911

40、7.60175.32196.89跨中M-45.0-24.6-44-95.19-73.96-63.56-95.19E5左M43.523.856.1-56.192.05139.41-6.45139.41V-80.3-36.6-22.222.2-159.65-147.18-89.46-159.65表5.1（4）第四層橫梁內力組合桿件號截面內力種類恒載（梁端彎矩0.85）活載（跨中彎矩1.2）地震荷載內力組合控制值左右1.35恒+1.4活1.2（恒+0.5活）+1.3左震1.2（恒+0.5活）+1.3右震A4B4B4右M43.7 23.8-72.472.492.32 -27.40 160.84 160

41、.84V80.3 36.6-28.728.7159.65 81.01 155.63 159.65跨中M-44.8 -24.65.2-5.2-94.92 -61.76 -75.28 -94.92C4左M88.7 44.882.7-82.7182.47 240.83 25.81 240.83V-99.9 -44.3-28.728.7-196.89 -183.77 -109.15 -196.89B4C4C4右M190.6 75-64.364.3362.31 190.13 357.31 362.31V163.5 58.4-16.516.5302.49 209.79 252.69 302.49跨中M-1

42、19.6 -46.700-226.84 -171.54 -171.54 -226.84D4左M190.6 7564.3-64.3362.31 357.31 190.13 362.31V-163.5 -58.4-16.516.5-302.49 -252.69 -209.79 -302.49C4D4D4右M88.7 44.8-82.782.7182.47 25.81 240.83 240.83V99.9 44.3-28.728.7196.89 109.15 183.77 196.89跨中M-44.8 -24.6-5.25.2-94.92 -75.28 -61.76 -94.92E4左M43.7 23.872.4-72.492.32 160.84 -27.40 160.84V-80.3 -36.6-28.728.7-159.65 -155.63 -81.01 -159.65表5.1（5）第三層橫梁內力組合桿件號截面內力種類恒載（梁端彎矩0.85）活載（跨中彎矩1.2）地震荷載內力組合控制值左右1.35恒+1.4活1.2（恒+0.5活）+1.3左震1.2（恒+0.5活）+1.3右震A3B3B3右M43.723.8-88.288.292.3