型鋼懸挑式腳手架施工方案匯總

1、型鋼懸挑式腳手架施工方案在這里我給大家看一看本人在煙臺南山麗景花園所做的一個懸挑腳手架施工方案 此方案是用(pkpm) 施工安全計算軟件制作目錄一、工程概況二、編制依據(jù)三、材料及其要求四、設計構思及工藝原理五、外腳手架構造六、懸挑腳手架布置及節(jié)點大樣七、節(jié)點構造八、懸挑外腳手架的安全驗算九、結論型鋼懸挑腳手架施工方案一、工程概況煙臺南山 麗景花園一期工程位于煙臺市萊山新區(qū)，由煙臺南山置業(yè)發(fā)展有限公司開發(fā)建設。總建筑面積約 （其中地下室面積約 ），共十九棟。其中：高層住宅32層的兩棟、28層的四棟、18層的兩棟；小高層住宅11層的六棟、9層+11層的四棟；多層公寓4層的一棟。本方案編制的對象是麗

2、景花園30#樓，共28層，標準層層高2.90m，屋面為多層次坡屋面，主要檐口高度為81.55m（相對于建筑物0.00），結構形式為框架剪力墻結構，基礎頂至8.65標高混凝土強度等級為C40， 8.6537.65標高段混凝土為C35，37.65標高以上結構混凝土為C30。為了配合業(yè)主的要求，不影響地下室頂板上部的土方回填、園建、管線施工，擬在本樓的3F（5.80m標高）、12F（31.90m標高）、21F（58.00標高）設置三道懸挑式腳手架，滿足上部各分項工程的施工需要。序號槽鋼懸挑位置本次懸挑腳手架搭設跨度本次懸挑腳手架搭設高度(m)腳手架架體總搭設高度(m)一3F9層26.1077.20二

3、12F9層26.10三21F8層25.00二、編制依據(jù)1、煙臺南山麗景花園工程施工圖紙2、建筑施工手冊3、建筑施工計算手冊4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范及施工實例三、材料及其要求1、鋼管：鋼管包括立桿、大橫桿、小橫桿、剪刀撐、附墻桿等。鋼管采用外徑48mm，壁厚3.5mm，其材質符合GB700-79普通碳素結構鋼技術要求中A3鋼的技術要求。彎曲變形，銹蝕鋼管不得使用。2、扣件：扣件包括直角扣件、旋轉扣件、對接扣件及其附件T型螺栓、螺母、墊圈等?？奂捌涓郊螱B978-67可鍛鐵分類及技術條件的規(guī)定，機械性能不低于KT33-8的可鍛鑄鐵的制作性能，其附件的制造材料應符合GB700

4、-79中A3鋼的規(guī)定，螺紋應符合GB196-81普通螺紋的規(guī)定，墊圈應符合GB95-76墊圈的規(guī)定。扣件與鋼管的貼合面必須嚴密，保證鋼管扣緊時接觸良好，扣件活動部位應能夠靈活轉動，旋轉扣件的旋轉面間隙小于1mm，扣件表面應進行防銹處理。3、鋼絲繩（吊索）：鋼絲繩選用61914光面鋼絲繩，抗拉設計強度1700Mpa，斷股、銹蝕嚴重的鋼絲繩不得使用。4、懸挑型鋼：12#槽鋼。5、腳手板：腳手板采用鋼筋網(wǎng)片。6、安全網(wǎng)：采用密目式安全網(wǎng)。四、設計構思及工藝原理1整個體系由鋪設于樓板處的懸挑槽鋼、鋼絲繩拉索和鋼管扣件雙排腳手架、分段卸載用的鋼絲繩等四部分組成。通過樓板上布置預埋鋼筋懸挑槽鋼和斜拉鋼絲繩

5、作為支撐體系承受雙排架底部荷載，并通過設置在腳手架高度中部卸載鋼絲繩分段承受架體荷載。2所有懸挑槽鋼、鋼絲繩斜拉索通過雙排腳手形成一個空間體系協(xié)同受力，作為雙排架的受力支撐平臺，承受整個搭設單元架子自重恒載和兩排施工活載、部分風載。3本工程腳手架按照結構腳手架的荷載標準取值計算。4煙臺市地區(qū)的基本風壓為0.60kN/m2，由于腳手架屬于臨時設施，風荷載按照30年一遇標準計算，基本風壓見計算書。五、外腳手架構造從3層、12層、21層樓面開始懸挑，具體構造說明如下：1、平面布置：立桿縱向間距1500mm，橫向間距1000mm，內排立桿距離建筑物的距離為300mm。立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不

6、得隔步設置和遺漏，且立桿的直接頭應相互錯開0.5個節(jié)長，其接頭距大橫桿的距離不大于步距的1/3。2、立面布置：大橫桿步距1800mm，上下橫桿的接長位置錯開布置，錯開距離不小于縱距的1/3，剪刀撐要求滿設，并沿架高連續(xù)布置，斜桿與立桿接觸部位均用旋轉扣件扣緊，其與水平桿的夾角在450600之間，剪刀撐的節(jié)點應在同一水平和垂直線上，其接長必須用搭接，搭接長度不小于1000mm，且不少于三個扣件，除在兩頭與立桿和大橫桿連接外，中間還增加24個節(jié)點。立桿和大橫桿交點處必須設小橫桿。3、搭設步驟：3.1、在地下室頂板-2.40m標高處搭設落地式雙排腳手架至三層樓面處，立桿間距1.5m，排距1.0m，步

7、距1.8m。3.2、第一道懸挑在三層樓板鋼筋綁扎過程中，按照本方案槽鋼平面布置圖的槽鋼位置預埋樓板預埋件。待三層樓板砼澆筑后開始布置懸挑槽鋼，并按懸挑式腳手架的縱距、排距、步距搭設腳手架，高度不超過6m。四層樓板鋼筋綁扎時預埋斜拉鋼絲繩吊環(huán)預埋件，并在砼強度達到80%后對懸挑鋼梁進行鋼絲繩張拉。經(jīng)檢查符合方案要求后，架體方可繼續(xù)向上搭設。同時，地下室頂板以上的落地式腳手架進行拆除。架體搭設到8F時，在樓板內埋設吊環(huán)預埋件，對架體分段卸載，鋼絲繩張拉要求同四層斜拉鋼絲繩，架體搭設至12F底部。3.3、第二道懸挑在12F樓板中預埋槽鋼鋼筋吊環(huán)，布置槽鋼完全卸載，17F埋設鋼絲繩卸載預埋件，具體施工

8、要求同第一道懸挑層，架體搭設至21F底部。3.4、第三道懸挑位于21F樓板，布置槽鋼完全卸載，26F埋設鋼絲繩卸載預埋件，具體施工要求同第一道懸挑層，架體搭設直至頂部。六、懸挑腳手架布置及節(jié)點大樣1各卸載層槽鋼平面布置圖2節(jié)點大樣轉角處加強槽鋼示意圖七、節(jié)點構造1、連墻桿：為增強腳手架的側向剛度及穩(wěn)定性，腳手架于建筑物之間設置連墻桿，連墻桿用短鋼管制成，長度約1500mm，一端用扣件固定于腳手架的立桿上，另一端用雙扣件固定在預埋在混凝土內的鋼管上，預埋在混凝土里的鋼管長度為300mm，要求伸出樓面150200mm，連墻桿設置間距為兩步兩跨，垂直間距每層樓應均設置，除吊索下連桿外，其它連桿應上下

9、錯開，成菱形布置。連墻桿盡可能設置在立桿與大、小橫桿的連接處，與腳手架架體垂直，如在規(guī)定的位置上設置有困難，應在鄰近點補足。2、預埋件樓板固定懸挑槽鋼預埋件和分段卸載鋼絲繩吊環(huán)選用A16鋼筋制作，槽鋼斜拉鋼絲繩吊環(huán)選用A16鋼筋制作。樓板固定懸挑槽鋼預埋件分別埋設于框架梁中和槽鋼端部100mm位置，見懸挑架架體側立面圖。八、懸挑外腳手架的安全驗算為了安全的角度出發(fā)，本工程懸挑式腳手架驗算選取最上部的第三道懸挑架作為計算對象。風荷載按30年一遇標準取值，風荷載高度系數(shù)按83m計算，梁板混凝土強度按C30計算。型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2

10、001)、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)、建筑施工安全檢查評分標準(JGJ59-99)、建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范(JGJ80-91) 以及本工程的施工圖紙。一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為 26.1 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為1m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù) 0.80；連墻件布置取一步二跨，豎向間距 1.8 m，水

11、平間距3 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數(shù):2 層；3.風荷載參數(shù)本工程地處山東煙臺市，查荷載規(guī)范基本風壓為0.500kN/m2，風荷載高度變化系數(shù)z為1.971，風荷載體型系數(shù)s為1.128；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(wǎng)自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):4 層；腳手板類別:沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別:欄

12、桿、竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用12.6號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.4m，建筑物內錨固段長度 1.6 m。樓板預埋的鋼筋吊環(huán)直徑(mm):16.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數(shù)鋼絲繩安全系數(shù)為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):2.900；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，鋼絲繩拉結點距框架梁邊 1.3 m。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.

13、均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.31/(2+1)=0.1 kN/m ；活荷載標準值: Q=31/(2+1)=1 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.1=0.166 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.41=1.4 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦? 跨中最大彎距為M1max=0.080.1661.52+0.101.41.52 =0.345 kN.m

14、；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1661.52-0.1171.41.52 =-0.406 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.345106,0.406106)/5080=79.921 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 79.921 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.1=0.138 kN/m；活荷載標準值: q2= Q =1 kN/m；最大撓度

15、計算值為：= 0.6770.13815004/(1002.06105)+0.990115004/(1002.06105) = 2.185 mm；大橫桿的最大撓度 2.185 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據(jù)JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.311.5/(2+

16、1)=0.150 kN；活荷載標準值：Q=311.5/(2+1) =1.500 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.058+0.15)+1.4 1.5 = 2.349 kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.03812/8 = 0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 2.3491/3 = 0.783 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.789 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.789106/

17、5080=155.276 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =155.276 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: qmax=50.03810004/(3842.06105) = 0.02 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.15+1.5 = 1.708 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: pmax = 1707.61000(310002-410002/9 )

18、/(722.06105) = 2.414 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.02+2.414 = 2.434 mm；小橫桿的最大撓度為 2.434 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1000/150=6.667與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向

19、作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381/2=0.019 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.311.5/2=0.225 kN；活荷載標準值: Q = 311.5 /2 = 2.25 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.019+0.225)+1.42.25=3.512 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/

20、mNG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8026.10 = 4.092kN；(2)腳手板的自重標準值；采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.3kN/m2NG2= 0.341.5(1+0.3)/2 = 1.17 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/mNG3 = 0.1541.5/2 = 0.45 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)；0.005 kN/m2NG4 = 0.0051.526.1 = 0.196 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.908 kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生

21、的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ= 311.52/2 = 4.5 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Wo = 0.5 kN/m2；Uz - 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz= 1.971 ；Us - 風荷載體型系數(shù)：取值為1.128；經(jīng)計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.51.9711.128 = 0.778 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG

22、+1.4NQ= 1.25.908+ 1.44.5= 13.39 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.908+ 0.851.44.5= 12.445 kN；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.7781.51.82/10= 0.45 kN.m；六、鋼絲繩卸荷計算鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內卸荷1次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。卸荷凈高度為11.6m; 經(jīng)過計算得到a1=arctg2.900/(1.000+0.

23、300)=65.854度a2=arctg2.900/0.300=84.094度卸荷處立桿軸向力為：P1 = P2 = 1.513.3911.6/26.1 =8.927 kN；kx為不均勻系數(shù)，取1.5 各吊點位置處內力計算為(kN)：T1 = P1/sina1 = 8.927/0.913 = 9.782 kNT2 = P2/sina2 = 8.927/0.995 = 8.974 kNG1 = P1/tana1 = 8.927/2.231 = 4.002 kNG2 = P2/tana2 = 8.927/9.667 = 0.923 kN其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉

24、力為Fg= T1 =9.782 kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，取0.82； K- 鋼絲繩使用安全系數(shù)。計算中Fg取 9.782kN，=0.82，K=6，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(29.7826.000/0.820)0.5 = 12.0 mm。吊環(huán)強度計算公式為： = N / A f其中f - 吊環(huán)鋼筋抗拉強度，混凝土結構設計規(guī)范規(guī)定f = 50 N/mm2； N - 吊環(huán)上承受的荷載等于Fg；

25、 A - 吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算,A=0.5d2；選擇吊環(huán)的最小直徑要為：d =(2Fg/f/)0.5 =（29.782103/50/3.142）0.5 = 12 mm。本工程鋼絲繩選用直徑為 14.0 mm，必須拉緊至 9.782 kN，吊環(huán)預埋件直徑為 16 mm。七、立桿的穩(wěn)定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 13.3914.5/26.1 =7.439 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數(shù)參照

26、扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 7439/(0.186489)=81.787 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 81.787 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的

27、軸心壓力設計值 ：N = 12.44514.5/26.1 =6.914 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 6913.82/(0.186489)+.734/5080 = 164.604 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 164.604 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！八、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.778 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 5.4 m2；按規(guī)范5.4