水乙醇連續(xù)精餾板式塔設計任務書

1 水乙醇連續(xù)精餾板式塔設計任務書 第一章 工藝流程的選擇及示意圖 第一節(jié) 概述 一、精餾操作在化工生產(chǎn)中的應用 在化工、石油、輕工等生產(chǎn)過程中，原料和中間產(chǎn)品有許多是由幾具組分組成的液相均相混合物 (或稱混合液、溶液 )，為了對某些組分進行提純，或回收其中有用的組分，常需將混合液進行分離。精餾就是最為常用的分離方法之一。該設計中，用精餾的方法來分離乙醇和水的混合物。 二、精餾分離的依據(jù) 精餾是利用混合物中各組分揮發(fā)性不同這一性質(zhì)，將混合物中各組分進行分離的單元操作。由于乙醇比水在同樣的條件下更易揮發(fā)，因此，乙醇為 易揮發(fā)組分，水為難揮發(fā)組分。 第二節(jié) 設計方案的確定 一、 操作壓力 精餾操作通?？稍诔?、加壓、減壓下進行，確定操作壓力主要是根據(jù)所處理物料的性質(zhì)，兼顧技術上的可行性和經(jīng)濟上的合理性進行考慮。 一般來說，常壓精餾最為簡單經(jīng)濟，若物料無特殊要求，應盡量在常壓下操作。對于沸點低、常壓下呈氣態(tài)的物料必須在加壓下進行蒸餾。加壓操作可提高平衡溫度，有利于塔頂蒸汽冷凝熱的利用，或可用較便宜的冷卻劑，減少冷凝，冷卻費用。在相同的塔徑下，適當?shù)靥岣卟僮鲏毫?，可以提高塔的處理能力。但相對揮發(fā)度有所下降。對熱敏性的物料和高沸 點物料常采用減壓精餾操作，降低操作壓力，組分的相對揮發(fā)度增加，有利于分離。減壓操作降低了平衡溫度，這樣可以使用較低溫位的加熱劑。但降低壓力也導致塔徑增加和塔頂蒸汽溫度的降低，且必須使用抽真空的設備，增加了相應的設備和操作費用。本設計為 3力下操作。 （不是常壓嗎，不需要抄一堆文字，應具體指出你選了哪種形式的操作壓力，并說明原因） 二、加熱方式 本設計的精餾塔采用間接蒸汽加熱。 （同上道理，應說明選擇的原因） 三、進料狀態(tài) 進料的熱狀態(tài)指進料的 q 值， q 的定義為使每千摩爾進料變成飽和蒸汽所需的熱量與每千摩爾進料的汽化潛熱之比。進料狀態(tài)主要有五種：冷進料、泡點進料、氣、液混合進料、飽和蒸汽進料、過熱蒸氣進料等。其中泡點進料的操作比較容易控制，并且不受季節(jié)氣溫的影響；另外，泡點進料時，精餾段與提餾段的塔徑相同，在設計和制造時也比較方便。所以本設計操作選擇泡點進料 ,即 q=1。 四、熱能利用 蒸餾過程的特性是重復地進行汽化和冷凝，因此，熱效率很低，其蒸餾系統(tǒng)的熱能利用問題非常重要。 五、工藝流程示意圖 （全文所有的圖應按順序列成圖 1、圖 2在圖下方注明： 圖號 圖名） 2 第二章 精餾塔的 工藝設計計算及結(jié)構設計 第一節(jié) 引言 精餾所進行的是氣、液兩相之間的傳質(zhì)，而作為氣、液兩相傳質(zhì)用的塔設備首先必須要能使氣、液兩相得到充分接觸，以達到較高的傳質(zhì)效率。塔設備設計要具備下列各種基本要求： 1、 氣、液處理量大，即當生產(chǎn)能力大時，仍不致發(fā)生大量的霧沫夾帶，攔液或液泛等破壞操作的現(xiàn)象。 2、 操作穩(wěn)定，彈性大，即當塔設備的氣、液負荷有較大范圍的變動，仍能在較高的傳質(zhì)效率下進行穩(wěn)定操作，并應保證長期連續(xù)操作所必須具有的可靠性。 3、 流體流動的阻力少，可降低操作費用。 4、 結(jié)構簡單，材料耗用量小，制造和安裝容易。 5、 耐腐蝕 和不易堵塞，方便操作、調(diào)節(jié)和檢修。 6、 塔內(nèi)的滯留量要小。（這段文字人人相同，能不能改進一下） 第二節(jié) 原始數(shù)據(jù) 原始液： 乙醇和水 的混合物 (全文所有的表應按順序列成表 1、表 2在表上方注明： 表號 表名） 原料液處理量 h 原料液（含乙醇） 質(zhì)量分數(shù)） 原料液溫度 20 塔頂產(chǎn)品（含乙醇） 爾分率） 塔底殘液（含乙醇） 爾分率） 操作壓力 常壓 熱源條件 3 第三節(jié) 物料衡算 1、揮發(fā)度高的乙醇作為輕 組分在塔頂分出，揮發(fā)度低的水作為重組分在塔底分出。 2、乙醇的分子式為 子量為 的分子式為 3、將質(zhì)量分率換算成摩爾分率 (我初步驗算了一下，發(fā)現(xiàn)你的計算小數(shù)點后的數(shù)字有些出入，你是否自己從頭到尾再仔細檢查一下 ) 原料組成： 1 9 6 52 參考文獻（ 4）下冊 2 餾出液組成 ： 52 2 釜出液組成： 52 2 4、原料液摩爾流量 原料液平均分子量： 塔頂平均分子量： 3 0 1 塔底平均分子量： 8 2 4 1 17 3 M 、回流比的確定 （此處要一定畫圖才能求最小回流比，可用 不然不知數(shù)據(jù)從哪來） 根據(jù)乙醇 水溶液氣液平衡數(shù)據(jù)，在常壓下作（ 衡相圖。作 X= D 直線與對角線相交于 a 點，過 a 點作相平衡曲線的切線，交軸于 b 點。此切線為精餾段操作線，)1/( m ( 參考文獻（ 4）下冊 ， 所有參考文獻應注明頁碼 4 R R=(截距 b=1料液為泡點進料 q=1. 于是有回流比與板數(shù)的關系： (操作回流比也應作圖得到，圖應出現(xiàn)在設計書中，具體辦法見設計課本 50頁 ) 序號 倍數(shù) R 截距 b 理論塔板數(shù) N 1 2 2 7 3 5 4 3 5 2 任意選定以上表中的五種回流比， 作 從而選出合適的回流比 R=對應的理論塔板數(shù) N=17塊。 6、 原料的摩爾流量： hk m o 300 參考文獻（ 4）下冊 7、 列物料衡算方程式 參考文獻（ 4）下冊 8、 求解： 21 9 6 2 9、解得： D=h W=h 6、 7、 8、 9 可合成一點：物料衡算。 10、計算結(jié)果列于下表： (全文所有的表應按順序列成表 1、表 2在表上方注明： 表號 表名） 組分 進料液 塔頂產(chǎn)品 塔底產(chǎn)品 進 料量 F （ h） 摩爾百分率餾出液 D（ h） 摩爾百分率釜液 W（ h） 摩爾百分率2 合液 1 1 第四節(jié) 塔溫的確定 5 由于各操作階段的乙醇和水的質(zhì)量百分含量已確定，所以根據(jù)乙醇和水的質(zhì)量百分含量，查得各組分的溫度和密度： 溫度 ( 什么溫度 ?沸點？熔點？ ) 密度 塔 頂 乙 醇 的 摩 爾 分 率 ：X t （單位統(tǒng)一放在第一欄） 3/810 （單位統(tǒng)一放在第一欄） 進 料 的 乙 醇 摩 爾 分 率 ：X t （單位統(tǒng)一放在第一欄） 3/947 （單位統(tǒng)一放在第一欄） 塔 底 乙 醇 的 摩 爾 分 率 ：X t （單位統(tǒng)一放在第一欄） 3/964 （單位統(tǒng)一放在第一 欄） 8872 9648102 3 精精 64947 3 提提 全塔提精 第五節(jié) 塔板數(shù)的確定 (這里的圖在哪？是手繪的嗎，你的精餾段 16，提餾段只有 1，好像太離譜了，畫圖可能誤差太大，我建議你用簡捷法或 逐板計算法 ) 本設計采用圖解法計算塔板數(shù)，（如附圖一）直角梯級條件并不完全符合，會引起一定的誤差，但具有簡便的優(yōu)點。圖解法的步驟如下： 在 醇和水）的平衡線與 作 的垂線與對角線交于點 ),( DD 在 y 軸上定出點 )1/(,0 ,連結(jié) 出精餾段操作線； 作垂線與對角線交于點 )(ff ，過 q=1的 線與 交于點 d； 作垂線與對角線交于點 )(ww ，連接 畫出提餾 段操作線； 從點 a 開始，在平衡線與精餾段操作線間畫階梯，跨過 d 點后改在平衡線與提餾段操作線間畫階梯，直到到達或跨過垂線為止，所畫的階梯數(shù)就是所需理論斑層數(shù) 包括塔釜） 從附圖和先前確定的最佳回流比 R=氣液平衡相圖上作得理論塔板數(shù)為 =17塊，進料位置是第 16 塊。 第六節(jié) 理論塔板數(shù)及進料位置的確定 （ 3） 全塔效率的計算（根據(jù)“奧康內(nèi)爾的精餾塔效率關聯(lián)圖”來估算塔效率） 6 當 t=，查 乙醇水溶液氣液平衡數(shù)據(jù)表，得 x 考文獻（ 6）附表 3 5 1 5 0 5 4 0 5 1 5 ( )1( yx 參考文獻（ 4）下冊 當 t=，查乙醇水溶液氣液平衡數(shù)據(jù)表，得 x 2 5 0 9 9 7 1 9 7 2. 0 9 ( )1( yx 因為在精餾塔內(nèi)，當壓力和溫度的變化都比較小時，可取塔頂與塔底相對揮發(fā)度的幾何平均值作為全塔的平均值相對揮發(fā)度，即 m 進料液在塔頂與塔底的平均溫度下粘度： 查 t=時，乙醇粘度為： 52 水的粘度為： 2 173 96 查“奧康內(nèi)爾的精餾塔效率關聯(lián)圖”得 =47 實際塔板數(shù) p=7/6 塊 參考文獻（ 5） 實際加料板 :N=16/4 塊，即第 34板為加料板。 取 塔板間距）為 塔的有效高度： P 36()1( 第七節(jié) 熱量衡算 計算加熱蒸汽量 參考文獻（ 4）下冊 (1). 原料液帶入的熱量 由于 t 從乙醇水混合物的熱焓表，查得 / F / 6 0 8 2 (2). 回流液帶入的熱量 由于 從乙醇水混合物的比熱表查得 )/( 7 3 5 2 (3). 塔頂蒸汽帶出熱量 V=kg V /2 9 7 2 8 8 7 5)16 3 2 5 ( (4). 塔釜液帶出的熱量可以近似按水記 查塔底溫度下（Wt w=） 水的比熱 ) 0 1 9 4 4 （ 5） . 加熱蒸 汽用量 查飽和水蒸汽表， 飽和水蒸氣的氣化潛熱為 g )( (h 計算冷卻用水量 設冷卻水進出口溫度分別 201t 和 t 冷卻用水量： 2 1 2 1( 1 ) ( ) ( 1 ) ( ) ( 1 . 6 3 9 5 1 ) 4 6 . 6 2 5 3 4 1 . 3 0 1 5 ( 1 1 5 7 . 1 2 . 4 8 7 8 . 9 )( ) ( ) 4 . 1 8 3 ( 7 8 . 9 2 0 )1 9 8 3 4 . 5 6 7 6 /V L V R I I D R I C t t C t tk g h 第八節(jié) 塔和塔板主要工藝尺寸設計 計算塔徑時，根據(jù)適宜的空塔氣速，求出塔的截面積即可求出塔徑。 塔徑 D 按各操作階段的溫度，分別查出 乙醇水溶液與蒸汽的密度：精餾段的平均密度 精餾段的平均密度 3/887 氣相密度 3( /7 6 7 1 6 1 精） 提餾段的平均密度 3 /氣相密度 (31 0 1 . 3 2 5 2 2 . 1 7 8 5 0 . 7 5 7 8 /8 . 3 1 4 ( 8 3 . 5 2 2 7 3 . 1 5 )k g 提 ）精餾段下流液量： 8 L=h 73 6 0 0 4 1 6 2 0 0 34 精餾段上升液量 : V=L+D=h 31 2 3 . 0 6 7 5 3 2 . 4 1 6 8 1 . 4 4 3 3 /3 6 0 0 3 6 0 0 0 . 7 6 7 8m s 液氣動能參數(shù)為： )( 選取 0 ，查乙醇水溶液的表面張力表，由乙醇濃度為 83 %，查得 =m 參考文獻（ 5） 最大允許氣速 取安全系數(shù)為 適宜空塔速度為： u=s 由下式計算精餾段的塔徑： T 9 6 1 8 4 3 參考文獻（ 5） 按標準塔徑尺寸圓整，取 D= 提餾段下流液量： 33 提餾段上升液量： 0 0 00 1 7 液氣動能參數(shù)為： 0 9 8 )( 選取 0 ，查乙醇水溶液的表面張力，由乙醇濃度為 10%，查得 =m 參考文獻（ 5） 9 最大允許氣速 取安全系數(shù)為 適宜空塔速度為： u=s 由下式計算精餾段的塔徑： T 6 3 5 0 6 0 0 0 按標準塔徑尺寸和精餾段的塔徑圓整，此精餾塔的塔徑取 么 實際塔截面面積： 222 78 參考文獻（ 5） 實際空塔速 度： 8 38 43 安全系數(shù)： 范圍之間，合適。 （下表不規(guī)范，會讓人看不懂，換個方式表達） 名稱 單位 h m3/s V 第九節(jié) 浮閥塔的選定及工藝尺寸的確定 浮閥塔是在泡罩塔的基礎上發(fā)展起來的，它主要的改進是取消了升氣管和泡罩，在塔板開孔上設有浮動的浮閥，浮閥可根據(jù)氣體流量上下浮動，自行調(diào)節(jié)，使氣縫速度穩(wěn)定在某一數(shù)值。這一改進使浮閥塔在操作彈性、塔板效率、壓降、生產(chǎn)能力以及設備造價等方面比泡罩塔優(yōu)越。但在處理粘稠度大的物料方面，又不及泡罩塔可靠。浮閥塔廣泛用于精餾、吸收以及脫吸等傳質(zhì)過程中。塔徑從 200 6400用效果均較好。國外浮閥塔徑，大者可達 10m，塔高可達 80m，板數(shù)有的多達數(shù)百塊。 浮閥塔之所以這樣廣泛地被采用，是因為它兼有了泡罩塔和篩板塔的特點： 、處理能力大，比同塔徑的泡罩塔可增加 20而接近于篩板塔。 、操作彈性大，一般約為 5篩板、泡罩、舌形塔板的操作彈性要大得多。 、塔板效率高，比泡罩塔高 15%左右。 、壓強小，在常壓中每塊板的壓強降一般為 30 、液面梯度小。 、使用周期長。粘度稍大以及有一般聚合現(xiàn)象的系統(tǒng)也能正常操作。 、結(jié)構簡單 ，安裝容易，其制造費約為泡罩塔的 60但為篩板的 120 所以本設計采用 閥。其基本參數(shù)： 閥孔直徑 閥片直徑 閥片厚度 最大開度 靜止開度 閥質(zhì)量 10 閥） 39 8 m 8.5 .5 2 34g 溢流裝置 選用單流型降液管，不設進口堰。 （ 1） 降液管尺寸 取溢流堰長 即 圖 2文獻 (2)： 因此：弓形降液管所占面積 弓形降液管寬度 依式 2 ，即 3 參考文獻（ 5） 3342 4滿足要求 （ 2） 溢流堰 尺寸 由以上設計數(shù)據(jù)可求出： 溢流堰長： 采用平直 堰，堰上的液流高度可采用下式計算： 3/2)(參考文獻（ 5） m m E 液流收縮系數(shù)，一般取 E=1。 11 精餾段： 7 9 3 0 0 34 8 1 4 9 3 W DL w 查液流收縮系數(shù)圖，得 E= (溢流堰高： 5 2 6 7 6 降液管底隙高度： 4 6 6 2 6 提餾段： 9 6 1 0 0 33 2 9 8 9 6 1 DL E= (提餾的段溢流堰高： 4 2 4 7 5 降液管底隙高度： 0 3 6 4 2 4 wo 合生產(chǎn)要求，采用平直堰。 （ 3） 浮閥數(shù)及排列方式 浮閥數(shù) 工業(yè)實驗結(jié)果表明：閥孔臨界動能因數(shù)一般為 1290 F。取 110 F，閥孔氣速為： 精餾段： 5 5 3 7 1/00 參考文獻（ 5）提餾段： 6 3 6 7 1/00 符合生產(chǎn)要求，既 110 精餾段：)( 參考文獻（ 5） 12 提餾段：)( 查資料 得單液流 1型塔板某些參數(shù)如下表： 參考文獻 （ 5） 塔 徑 D/ 截 面積 2m 板 間 距 離m 弓形降液管 降 液 管 面 積2m )/( A % 堰長wL/14 堰寬50 1000 00 浮閥的排列 按所設定的尺寸畫出塔板，并在塔板的鼓泡區(qū)內(nèi)依排列方式進行試排，確定出實際的閥孔數(shù)。 已知 ,.1 選取無效邊緣區(qū)寬度破沫區(qū)寬度 由式（ 2算鼓泡區(qū)面積，即 )a r c s 2 222 a 參考文獻（ 5） )(2/ r c s i n (180 )a r c s i n (2浮閥閥孔的排列方式采用等腰三角形叉排，取同一橫排的空心距 t=75等腰三角形的高度為： 精餾段： a 0 6 6 2 6 2 參考文獻（ 5） 提餾段： a 重新核算以下的參數(shù)： 閥孔氣速： 精餾段：(02200 參考文獻（ 5） 13 提餾段：(02200 動能因數(shù)都在 9合適。 塔板開孔率： 精餾段： 3)(/ 200 參考文獻（ 5） 提餾段： 7)(/ 200 開孔率在 10%間，合適。 空塔氣速： 精餾段： 5 5 6 1 提餾段： 1 2 0 1 即適宜的空塔氣速 u=s。 閥孔總面積： 精餾段： 20 1 1 1 1 5.0 提餾段： 20 0 7 9 9 1 (其中， 7 8 0 6 第十節(jié) 水利學計算 一、 降液管內(nèi)液面高度 H m m m。 20)(153.0 精餾段： 24 4 6 6 5 14 提餾段： 23 驗算式： 一般物質(zhì)系統(tǒng)取 、氣相通過塔板的壓降 m m m m 干板壓降 全開前 : 全開后：0精餾段： 全開前 : 全開后： 20 提餾段： 全開前 : 全開后： 20 精餾段： 0 7 3 2 6 15 提餾段： 1 7 5 2 4 降液管液泛校核： 精餾段：,符合降液管液泛要求。 提餾段： ,符合降液管液泛要求。 三、液體在降液管內(nèi)停留時間 應保證液體在降液管內(nèi)停留的時間大于 3S，才能使得液體所夾帶氣體的釋出。前面已計算出液體在降液管內(nèi)停留時間為 和 都大于 5s,可見，所夾帶氣體可以釋出。 四、霧沫夾帶量校核 參考文獻（ 5） %1 0 0 0%,1 0 01 3 61 0 0 11 中C 流徑長度（ m） , , 精餾段 ： 0 2 9 4 7 77 6 7 1 提餾段 ： 0 2 8 1 7 57 5 7 6 由于是正常系統(tǒng)，根據(jù)表（ 2物性系數(shù) K=液泛負荷因數(shù)圖，得： 精餾段 ： C 提餾段 ： C 16 則有：精餾段： %8 2 4 9 3 60 2 9 4 041 F % F %滿足 %75651 F (小塔 ) 提餾段： % F % F 滿足 %75651 F (小塔 ) 即沒有霧沫夾帶現(xiàn)象出現(xiàn)。 五、嚴重漏液較核 當閥孔得動能因數(shù)0 時將會發(fā)生嚴重漏夜，前面已計算出 F ，可見不會發(fā)生嚴重漏夜。 第十一節(jié) 浮閥塔的操作性能圖 一、 氣體負荷下限線（漏夜線） 此線表示不發(fā)生嚴重漏夜現(xiàn)象地最底氣相荷，對于 重閥，因動能因數(shù) 50 發(fā)生嚴重漏夜，故取 50 54)( 20m 參考文獻（ 5） 精餾段： 54)( 3220m i n 提餾段： 54)( 3220m i n 二、過量霧沫夾帶線 根據(jù)前面過量霧沫校核可知，對于小塔，取液泛點 F=設計可采用下列公式 : F 其中C 精餾段： 1 17 m a x 提餾段： 0 4 1 7 1 1 7 m a x 由最高點便可以繪出提餾段的霧沫夾帶線。 三、液相負荷下限線 對于平直堰，其堰上液層高度 就可作出液相負 荷下限線。 m i l 則可求出 精餾段： ( 342/3m i n 提餾段： ( 342/3m i n 四、液相負荷上限線 若低過此限線，不能保證板上液流的均勻分布。 液體的最大流量應保證在降液管中停留時間不低于 3s，取 作為液體在降液管中停留時間的下限，則： 0 0 3 6 1 5 2 3m a x 五、液泛線 操作點若在此線上方，將會引起液泛。 根據(jù)下式可求出可在操作范圍內(nèi)任取若干點，從而繪出液泛線。 3/222 參考文獻（ 5） 18 精餾段：)1(3/202220202525計算出 a,b,c, 3/222 4 3 1 6 0 77 0 7 提餾段：)1(3/202220202525計算出 a,b,c, 3/222 9 1 5 4 3 36 6 9 在操作范圍內(nèi)任意取若干上式可求出相應的果列于下表。 精餾段： 3/ 3/ 餾段： 3/ 3/ 回流比不變的操作情況下，作出操作性能圖，并作出操作線。 六、操作彈性： 精餾段： 4 1 2 3 8 a x 提餾段： a x 19 第十二節(jié) 塔的附屬設備計算 一、塔頂冷凝器的選擇 參考文獻（ 3） 1、熱負荷計 算 4 24 1 7 1 5 2 62 9 7 2 8 8 2、估算傳熱面積 23)( 估3、水量的計算在前面已經(jīng)計算，得出的結(jié)果為： 選擇列管式冷凝器。 三、確定塔體各接管 1、蒸汽管 24d塔頂蒸汽出口直徑， u氣體速度 常壓下， u 取 10 40 之間，取 u=20m/s, 按加壓下操作計算： p /20120 取 50 D 外 2586S=4、回流管 由泵輸送， u 取 1 2 之間，取 u= 4 取 0 D 外 466 S=3、進料口 u 在 1 之間，取 u=s 5 0 0 9 0 7 取 0 D 外 35 6 S=印到此） 20 4、塔釜液出口 其中： 3 取 0 D 外 65 6 S=置 公稱直徑 徑 D, 管壁厚 S, 頂蒸汽出口 250 258 4 回流管 40 46 3 進料口 30 35 十三節(jié) 板式塔結(jié)構設計 一、 塔的總體結(jié)構 塔設備往往以每一層塔板為一節(jié)，然后由法蘭連接。 基本結(jié)構包括吊柱，氣體出口管，除沫裝置，回流管，進料管，人孔，保溫圈，殼提體，塔板，氣體人口管，裙座，出料管等。 二、塔體的主要尺寸 （抄了一堆書，但沒寫每一項具體選了什么值，總高如何得到的） （ 1）塔頂空間高度 塔頂空間高度的作用是安裝塔板和開人孔的需要，也使氣體中的液滴自由沉降，減少塔頂出口氣體中液滴夾帶，必要時還可節(jié) 省泡沫裝置。塔頂空間高度 般取 徑大時可適當增大。 （ 2）塔板間距 塔板間距 大小于液汽和霧沫夾帶有密切關系。板間距大，可允許氣流速度較高，塔徑可小些；反之，所需的塔徑就要增大。一般來說，取較大的板間距對提高操作彈性有利，安裝檢修方便，但會增加塔的造價，因此， 適當選擇。本設計取 400(3) 開有人孔的板間距 人孔直徑一般為 450設有人孔的上下兩塔板間的間距 大于或等于 600孔數(shù)目 于易結(jié)垢，結(jié)焦的物料，因需經(jīng)常清洗，每隔 4塔板就要開一個人孔；對于無需經(jīng)常清洗的清潔物料可每隔 8板設置一個人孔；若塔板上下都可拆卸，可隔 15 塊板設置一個人孔。 （ 4）進料板空間高度 進料段空間高度 決于進料口的結(jié)構型式和物料狀況，一般 ，有時要大一倍。為了防止進料直沖塔板，常在進料口處考慮安裝防沖實施，如防沖板，入口 堰，緩沖管等，保證這些實施的安裝。 21 （ 5）塔底空間高度 塔底空間高度 有中間貯槽的作用，塔釜料液最好能在塔底有 10保證塔底料液不致于排完。若塔的進料設有緩沖時間的容量，則塔底容量可較小。對于塔底產(chǎn)量大的塔，塔底容量也可取小些，有時僅取 3于易結(jié)焦物料，塔底停留時間則應按工藝要求而定， 可按儲量和塔徑計算。 （ 6）塔體總高度 由下式計算： )2( 式中： H H H 實際塔板數(shù)； S 人孔數(shù)目（不包括塔頂空間和塔底空間人孔） 本設計的塔體總高： H=18800 三、塔板結(jié)構 塔板在結(jié)構方面要求有一定的剛度，維持板的水平 ，塔板之間應有一定的密封性，以避免氣體，液體走短路，塔板適應方便安裝或拆卸等。 當塔徑在 700間，屬于小塔，可采用整塊式塔板，本設計采用單流塔板。整塊式塔的塔體分成若干段塔節(jié)，塔節(jié)與塔節(jié)之間用法蘭連接。每個塔節(jié)中安裝若干塊疊置起來的塔板。塔板與塔板之間一段管子支承，并保持所需要的板間距。 （ 1）結(jié)構型號 塔板結(jié)構由整