混凝土簡支梁橋設(shè)計說明書

1 混凝土簡支梁橋設(shè)計說明書 業(yè)設(shè)計的背景 現(xiàn)代所修建的橋梁中，無論公路橋或是鐵路橋梁，中小跨徑橋梁占有主導(dǎo)地位，其中混凝土簡支梁橋又占有絕對數(shù)量?；炷梁喼Я簶蛴捎谄浣Y(jié)構(gòu)簡單、受力明確、施工方便，是中小跨徑橋梁的首選結(jié)構(gòu)。一般認為，混凝土簡支梁橋的合理跨徑在 50 m 以下，超出這一范圍，梁高急劇加大，將失去其經(jīng)濟合理性。但隨著新材料、新技術(shù)和新工藝的發(fā)展，該跨度范圍有增大之趨勢。目前以國內(nèi)情況而言由于鋼筋混凝土梁橋具有能就地取材，工業(yè)化施工，而持久性好，適應(yīng)性強，整體性好以及美觀等各 種優(yōu)點，它們?nèi)詫⒌玫酵茝V和運用。 在我國混凝土簡支梁橋的建設(shè)取得了很大的成就，其技術(shù)進步主要表現(xiàn)在以下幾方面：在結(jié)構(gòu)材料方面，高強、早強混凝土，高性能混凝土，高彈模、輕質(zhì)的特點，研究超高強硅煙和聚合物混泥土、高強雙相鋼絲剛纖維增強混泥土、纖維塑料等一系列材料取代目前橋梁用的鋼和混凝土；以及在特殊使用要求下的特種混凝土正在得到推廣應(yīng)用，商品混凝土和泵送混凝土正在取代傳統(tǒng)的施工方法；大噸位的新型支座，大位移量的伸縮縫也在推陳出新，在結(jié)構(gòu)設(shè)計方面，計算結(jié)構(gòu)力學(xué)的發(fā)展和計算的普及應(yīng)用，使得大型復(fù)雜橋梁的計算和繪圖工 效率大大提高；同時，一些復(fù)雜的力學(xué)分析，諸如撓度、徐變收縮、剪滯效應(yīng)、非線性、抗震等棘手的問，可以通過電算來求出較為符合實際的結(jié)果。在施工技術(shù)方面，以懸拼、懸灌為代表的各種無架施工方法走向成熟，施工機具的現(xiàn)代化水平正提高，施工管理的水平也上了新臺階。橋梁的安全性：橋梁建成交付使用后，將通過自動檢測和管理系統(tǒng)保證橋梁的安全和正常運行，一旦發(fā)生故障或損傷，將自動報告損傷部位和養(yǎng)護對策。 業(yè)設(shè)計的要求 （ 1） 通過畢業(yè)設(shè)計，使學(xué)生能綜合運用所學(xué)課程，系統(tǒng)地鞏固基本理論和專業(yè)知識。培養(yǎng)學(xué)生獨立分析問題和解決問 題的能力。 （ 2） 提高計算、繪圖、查閱文獻、使用規(guī)范手冊的基本技能，掌握大、中型橋梁的設(shè)計原則、設(shè)計方法和步驟。 2 （ 3） 在設(shè)計過程中讓學(xué)生熟練掌握 橋梁大師、橋梁博士、橋梁通等工程軟件，并懂得利用我些軟件解決工程中遇到的實際問題。 （ 4） 樹立正確的設(shè)計思想以及嚴謹負責(zé)、實事求是、刻苦鉆研、勇于創(chuàng)新的作風(fēng) （ 5） 本課題在設(shè)計計算中應(yīng)嚴格遵循技術(shù)先進、安全可靠、適用耐久、經(jīng)濟合理的基本原則進行，同時應(yīng)充分考慮美觀、環(huán)境保護和可持續(xù)發(fā)展的要求。 業(yè)設(shè)計的內(nèi)容 通過參閱相關(guān)資料完成對 1320橋的整體設(shè)計，將所學(xué)的知識與實際運用相結(jié)合，更加深入的了解橋梁設(shè)計的各個步驟，對橋梁的每部分構(gòu)造有更加直觀的認識。熟悉掌握 方法，同時力求達到將設(shè)計結(jié)果與實際施工要求相吻合。 橋跨長自定，橋面盡量連續(xù)； 橋面橫向坡度的實現(xiàn) ; 橋面高程的確定 ; 橋墩的樣式選擇及詳細尺寸擬定 ; 基礎(chǔ)樣式選擇詳細尺寸擬定。 用極限狀態(tài)法進行以下內(nèi)容計算： 梁體檢算：梁的內(nèi)力，橫向分配系數(shù)的計算，活載布置與計算，荷載組合，梁體配筋計算，最后按規(guī)范要求進行各項檢算 ； 蓋梁配筋及檢算：包括蓋梁的支撐點，變截面處等截面檢算，墩柱反力計算，全部求出后按簡支梁進行配筋檢算。 橋墩柱和基礎(chǔ)檢算：包括墩柱的內(nèi)力檢算及配筋，單樁容許承載力檢算，單樁配筋及其檢算，墩頂穩(wěn)定性檢算。（選做部分） 3. 設(shè)計重點和難點 重點：橋式的選擇，橫坡的實現(xiàn)，上部與下部結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算。 難點：蓋梁配筋及檢算，墩柱配筋及檢算。 4. 解決方法 橋式的選擇布置參照有關(guān)參考書； 3 橫坡通過支撐墊石橋面鋪裝來調(diào)整和實現(xiàn)。 結(jié)構(gòu)設(shè)計與內(nèi)力計算依照規(guī)范進行； 蓋梁配筋及檢算：檢算時先選出蓋梁的檢算截面（如梁 支撐點處，變截面處等），根據(jù)檢算截面的受力情況將和人群按對稱與非對稱兩種情況進行橫向分布系數(shù)的計算，以便于計算每片梁支撐處的反力，而后縱向按影響線布置荷載，使支撐處的反力為最大，求出該處的反力，再求出墩柱對蓋梁的支撐反力，蓋梁受力全部求出后按簡支梁進行配筋計算； 對墩的檢算采用極限狀態(tài)法，對樁采用 M 法。然后采用公預(yù)規(guī)中圓形截面偏心受壓法對樁的承載力進行檢算。 參造結(jié)構(gòu)設(shè)計原理的配筋原則和規(guī)范構(gòu)造要求，在具體配筋實施中，堅持以下幾點原則：各截面配筋必須滿足最小配筋所需的根數(shù)；蓋梁主筋的彎起盡量滿足對稱原 則；彎矩包絡(luò)圖與全梁承載力圖關(guān)系盡量滿足最優(yōu)原則；墩柱配筋沿圓圈均勻分布，在變截面處焊接，適當配置螺旋筋和箍筋。 計標準荷載 根據(jù)城市橋梁荷載設(shè)計規(guī)范的規(guī)定，城市 B 級的標準車輛為汽車 20 級；掛車 100 級且縱、平面荷載布置如下： 軸重：（ 60 120 120 輪重：（ 30 60 60 鋼筋混凝土簡支 T 型梁橋 簡支梁橋是梁橋中應(yīng)用最早、使用最廣泛的一種 橋型。它的結(jié)構(gòu)簡單，最易設(shè)計成各種標準跨徑胡裝配式結(jié)構(gòu)；施工工序少，架設(shè)方便；造價比較低，施工周期相對其它橋梁要短；結(jié)構(gòu)美觀，安全性好；在多孔簡支梁橋中，由于各跨構(gòu)造和尺寸劃一，可簡化施工管理工作，降低施工費用；因相鄰橋孔各自單獨受力，橋墩上需要設(shè)置相鄰簡支梁的兩個基本點支座；簡支梁橋的構(gòu)造較易處理而常被選用。 簡支梁橋的靜定結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)內(nèi)力不受地基變形等的影響，因而能在地基較差的橋位上建橋。 簡支梁的設(shè)計主要受跨中正彎距的控制。在鋼筋混凝土簡支梁橋中，經(jīng)濟合理的常用跨徑在 20m 以下。我國預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋 的常用跨徑載 40m 以下。 4 圖 鋼筋 混凝土簡支 T 型梁橋 橋 拱橋的跨越能力大，能充分做到就地取材，與鋼橋和鋼筋混凝土梁式橋相比，可以節(jié)省大量的鋼材和水泥；能耐久，而且養(yǎng)護費用少，承載能力大；外形美觀，構(gòu)造較簡單，尤其是圬工拱橋，技術(shù)容易掌握，有利于廣泛采用 。 如果要在地質(zhì)條件不好的地區(qū)修建拱橋時，就可從結(jié)構(gòu)體系上、構(gòu)造形式上采取措施，或利用輕質(zhì)材料來減輕結(jié)構(gòu)物的自重，或設(shè)法提高地基承載能力等。為了節(jié)約勞動力、加快施工進度，可采用預(yù) 制構(gòu)件及無支架施工。這些措施更加擴大了拱橋的使用范圍，提高了拱橋的跨越能力?？傊窈蠊皹蛉詫⑹俏覈窐蛄旱囊环N主要 形式。 術(shù)經(jīng)濟比較和最佳方案的確定 觀橋梁的發(fā)展，從安全考慮石拱橋用的已經(jīng)越來越少；空心板橋安全性比石拱橋要高，但比起梁橋又稍差；連續(xù)梁橋?qū)蛳聝艨找蟾?，造價高；預(yù)應(yīng)力混凝土簡支 T 形梁橋在小橋中用途最廣，由于 T 梁可以預(yù)制，施工速度比同類型橋梁要快等許多優(yōu)點，經(jīng)過上述方案的比較，決定采用預(yù)應(yīng)力混凝土簡支 T 形梁橋。 部結(jié)構(gòu)尺寸的擬定 設(shè)計荷載：城市 B 級 ； 橋梁長度布置： 16 米 +16 米 +16 米，全長 48m； 橋面凈寬： 7+2+2m 上部構(gòu)造：鋼筋混凝土 T 梁 . 5 材料 鋼筋：蓋梁主筋用 筋，其他均為 鋼筋； 混凝土：蓋梁、墩柱用 梁及鉆孔灌注樁用 主梁的計算 計算荷載橫向分布系數(shù) a當荷載位于支點處，利用杠桿原理法計算 橫斷面 對于 1#梁： 1#梁 對于汽車荷載 4 q對于人群荷載 對于 2梁： 6 2梁 對于汽車荷載 6 3 1 對于人群荷載 2 （由于是出現(xiàn)負的， 取零，出于安全考慮） 對于 3梁： 3梁 對于汽車荷載 q對于人群荷載 3 0b當荷載位于跨中時 此橋在跨度內(nèi)設(shè)有橫隔板，具有強大的橫向聯(lián)結(jié)剛性，且承重結(jié)構(gòu)的長度比為0 5 (B 可按剛性橫梁法繪制影響線并計算橫向分布系數(shù) 本橋各根主梁的橫向截面均相等，梁數(shù) n=5, 梁間距為 。 51（ 1）求 1梁橫向影響線的豎標值： 7 1梁影響線 5122111 5125115 由 11 、 15 繪制 1梁的橫向影響線 ，如上圖及最不利荷載位置 對于汽車荷載 對于人群荷載 （ 2）求 2梁橫向影響線的豎標值： 2梁影響線 8 由 21 、 25 繪制 2梁的橫向影響線，如上圖及 最不利荷載位置 對于汽車荷載 對于人群荷載 （ 3）求 3梁橫向影響線的豎標值 3梁影響線 31 1 、35 1 對于汽車荷載 3 11 0 . 2 4 0 . 422c q 對于人群荷載 3 0 . 2 0 . 2 0 . 4c r 主梁內(nèi)力計算 9 a恒載集度 （ 1）主梁： （ 2）橫隔梁 對于邊主梁： 552 對于中主梁： （ 3）橋面鋪裝層 ： （ 4） 欄桿和人行道： 、 作用于邊主梁的全部恒載強度： i /作用于中主梁的全部恒載強度： i /b恒載內(nèi)力的計算 10 跨中彎矩影響線支點剪力影響線1 / 4 跨 彎 矩 影響線1 / 4 跨 剪 力 影響線l / 413 L / 40 . 7 50 . 1 5邊跨彎矩剪力影響線 1#及 5#梁內(nèi)力（邊跨） 跨中彎矩 跨中剪力 20支點剪力 1/4 跨處彎矩： l /4 5 321163212 1/4 跨處剪力： 2#、 3及 4#梁內(nèi)力（中間跨） 跨中彎矩 跨中剪力 2 0 支點剪力 1/4 跨處彎矩： 1/4 跨處剪力： c活載內(nèi)力 (1)汽車荷載沖擊系數(shù) 11 主梁橫截面圖 結(jié)構(gòu)跨中處的單位長度量： c /3 主梁截面形心到 T 梁上緣的距離 ： 11181902148215015018 跨中截面慣性矩： mI 查表 E 取210 /100.3 1022 1 4H z f H z f 所以沖擊系數(shù)： (2)汽車荷載作用 城市 1 0 N m對于集中荷載，當 5l 時， 1 8 0 / N m；當 50l 時， 3 6 0 / N m當 5 50l 時，采用內(nèi)插法 則 0 . 7 5 1 0 . 5 7 . 8 7 5 / N m 12 當計算剪力時候 0 計算車道荷載的跨中彎矩、剪力的計算對于雙車道，折減系數(shù) 跨中彎矩影響線如下圖 跨中彎矩的設(shè)計 321421 由于跨中彎矩橫向分布系數(shù) 1、 5梁最大，所以只需計算 1、 5梁的彎矩，計算如下： 對于 1#梁 車道均布荷載作用下 ,2 車道集中荷載作用下 k,2則 ,22跨中人群荷載最大彎矩 人群荷載集度 13 對于 2#梁 計算城市 13 221,1 計算人群荷載的跨中彎矩： 人群荷載集度： 3 1 3 N 對于 3#梁 計算城市 321,2 計算人群荷載的跨中彎矩： 人群荷載集度： 13 跨中剪力的計算 跨中剪力影響線如下圖： 337 對于 1梁 計算城市 121,1 計算人群荷載的跨中剪力： 對于 2和 4#梁 14 計算城市 20,1 計算人群荷載的跨中剪力： 對于 3#梁 計算城市 30,1 計算人群荷載的跨中剪力： 支點截面剪力的計算 剪力影響線如下圖所示： 橫向分布系數(shù)變化區(qū)段的長度 2 對于 1梁 附加三角形重心影響線坐標 ： 31 y y kc q 40 8 0110,1 計算人 15 群荷載的支點剪力： r 10,2 對于 2和 4#梁 計算城市 下圖所示）： 80 8 20220,1 計算人群荷載的支點剪力： 220,2 對于 3#梁 計算城市 下圖所示）： 16 60 8 30330,1 計算人群荷載的支點剪力： 330,2d 1/4跨彎矩的計算 1/4跨彎矩的影響線如下圖 32116321 對于 1#梁 計算城市 ： 17 7 5 141,1 計算人群荷載的跨中彎矩： 人群荷載集度： 3 1 3 N 對于 2#和 4#梁 計算城市 ： 2 1 241,1 計算人群荷載的跨中彎矩： 人群荷載集度： 3 1 3 N 對于 3#梁 計算城市 ： 7 7 341,1 18 計算人群荷載的跨中彎矩： 人群荷載集度： 3 1 3 N 1/4跨剪力的計算 1/4跨剪力影響線如下圖： 城 市 B 級Q 1 / 4 影 響 線人群荷載Q 1 / 4 影 響 線1 6 0 . 5 K 8 7 5 K N / N / 4321 對于 1梁 計算城市 ： 10,1 計算人群荷載的跨中剪力： 對于 2和 4#梁 計算城市 ： 20,1 計算人群荷載的跨中剪力： 對于 3#梁 計算城市 30,1 計算人群荷載的跨中剪力： 19 荷載組合 1112()u d o G i G i k Q q k c Q j Q J s r r s r s r s 其中 ，1 ， ， ， 跨中彎矩組合： 梁 恒載（ KN/m） 活載（ KN/m） 組合值（ KN/m） 汽車 人群 1、 5 、 4 中剪力組合： 梁 恒載（ KN/m） 活載（ KN/m） 組合值（ KN/m） 汽車 人群 1、 5 0 、 4 0 0 點剪力組合： 梁 恒載（ KN/m） 活載（ KN/m） 組合值（ KN/m） 汽車 人群 1、 5 、 4 ： 梁 恒載（ KN/m） 活載（ KN/m） 組合值（ KN/m） 汽車 人群 1、 5 、 4 20 1/4跨剪力組合： 梁 恒載（ KN/m） 活載（ KN/m） 組合值（ KN/m） 汽車 人群 1、 5 、 4 載內(nèi)力的計算 圖 13 鉸接懸臂行車道板（單位： 1）計算每延米板的恒載 g 瀝青混凝土面層： 合計： 31 321/2） 計算每延米板條的恒載內(nèi)力 彎矩： 20 剪力： 載內(nèi)力的計算 根據(jù)軸距及軸重，應(yīng)以重軸為主，取后軸 2 140P 計算。輪載分布：車輪著地尺寸22 0 . 2 0 . 6a b m ，經(jīng)鋪裝層按 45 角擴散后，在板頂?shù)姆植汲叽纾?21 經(jīng)分析，車后軸兩輪的有效分布寬度重疊，所以荷載有效分布寬度為： 圖 14 計算圖示及荷載有效分布寬度（單位： 沖擊系數(shù)： 作用在每延米板條上的彎矩： 作用在每延米板 條上的剪力： P 力組合 承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合計算： 基本組合（安全等級二級）： 3 故橋面板的設(shè)計內(nèi)力為： 正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合計算： 短期效應(yīng)組合： 6 2 1 5 4024 3 1 0 22 5. 橫隔梁的計算 定作用在中橫隔梁的計算荷載 布置車輛荷載時： 人群荷載： 力計算 2與 3主梁間 截面彎矩23M影響線： P=1作用在 1梁時： 1111,32 P 1作用在 4梁時： 5155,32 P 1作用在 3梁時： 2123,32 1主梁處右截面1 P=1作用于 1梁截面的右邊時 11 即 110 P=1作用于 1梁截面的左邊時 11 1右 即 11 1 0 . 4 Q 右 繪制的23M和1 23 3 4城市 23 (1 ) oq 人群荷載： 剪力的計算： 1 右 人群荷載： 右 力基本組合 鑒于橫隔梁的永久荷載作用效應(yīng)很小，計算中可忽略不計。 1) 承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合 基本組合： 3 5 31 1 a x, a x , 右 2) 正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合（不計汽車沖擊影響） 短期效應(yīng)組合： 5 1 a x, 1 a x , 右 6 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計、配筋與驗算 置主梁受力鋼筋 由彎矩基本組合計算表 10可以看出， 2號和 4 號梁慮到設(shè)計施工方便，并留有一定的安全儲備，故按 2號梁計算彎矩進行配筋。 24 設(shè)鋼筋凈保護層為 3筋重心至底邊距離為 8 ，則主梁有效 高 度 為 3 2)181 5 0(0 。 已知 1 號 梁 跨 中 彎 矩下面判別主梁為第一類 T 形截面或第二類 T 形 截面；若滿足20 ，則受壓區(qū)全部位于翼緣內(nèi)，為第一類 則位于腹板內(nèi)，為第二類 式中，0為 1.0；設(shè) 計采用 形截面受壓區(qū)翼緣有效寬度，取下列三者中的最小值： （ 1） 計算跨徑的 1/3:l/5=1350/50 2） 相鄰兩梁的平均間距： d=190 3） 10)131218218(122 此處， 值為 18cm，值為 86cm，受壓區(qū)翼緣懸出板的平均厚度，其值為 13設(shè)計由于 3/hh 83 ，值為 6 所以取 00 。 判別式左端為 5 5 6 4 8)( 30 因此，受壓區(qū)位于翼緣內(nèi)，屬于第一類 按寬度為 設(shè)混凝土截面受壓區(qū)高度為 x，則利用下式計算： )2( 00 即 ) 整理得 解得 。 25 根據(jù)式 則 22 選用 4根直徑為 36 2根直徑為 28 則 22 鋼筋配置圖（單位： 鋼筋布置如圖 7所示。鋼筋重心位置 ) 查表可知， 55.0b，故 4 則截面受壓區(qū)高度符合規(guī)范要求。 配筋率 為 %(0 配筋率 滿足規(guī)范要求。 久狀況截面承載力能力極限狀態(tài)計算 按截面實際配筋面積計算截面受壓區(qū)高度 x 為 截面抗彎極限狀態(tài)承載力為 ( 30 抗彎承載力滿足要求。 截面抗剪承載力計算 由表 13可知，支點剪力以 2、 4號梁 為最大考慮安全因數(shù)，一律采用 3 號梁剪力值進行抗剪計算?？缰屑袅π?yīng)以 2、 4號梁為最大，一律以 2號梁剪力值進行計算。 d 定最下排 2根鋼筋沒有彎起而通過支點，則有： a= 5) 0(0 根據(jù)下式： 故端部抗剪截面尺寸滿足要求。 根據(jù)下式，若滿足 0230 105.0 ，可不需要進行斜截面抗剪強度計算，僅按構(gòu) 26 造要求設(shè)置鋼筋。而本設(shè)計 3 53 3 023 因此0230 105.0 ，應(yīng)進行持久狀況斜截面 抗剪承載力驗算。 1、 斜截面配筋的計算圖式 1）最大剪力 h/2（梁高一半）處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)的剪力 0% 起鋼筋（按 450 彎起）承擔(dān)的剪力 0% 2）計算第一排（從支座向跨 中計算）彎起鋼筋時，取用距支座中心 h/2 處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。 3）計算第一排彎起鋼筋以后的每一排彎起鋼筋時，取用前一排彎起鋼筋下面彎起點處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。 彎起鋼筋配置及計算圖式如圖 8所示。 圖 8彎起鋼筋配置及計算圖式（單位尺寸： 由內(nèi)插可得。距支座中心 h/2處得剪力效應(yīng) 0 6 83 3 5 則 2 4 02 0 6 8 2 6 02 0 6 相應(yīng)各排彎起鋼筋的位置及承擔(dān)的剪力值見表 14 表 14 彎起鋼筋位置與承擔(dān)的剪力值計算表 鋼筋排次 彎起點距支座中心距離/m 承擔(dān)的剪力值 鋼筋排次 彎起點距支座中心距離 /m 承擔(dān)的剪力值 1 2 27 3 2、 各排彎起鋼筋的計算。與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載能力按下式計算： s 式中 彎起鋼筋的抗拉設(shè)計強度（ 在一個彎起鋼筋平面內(nèi)彎起鋼筋的總面積（ ； s 彎起鋼筋與構(gòu)件縱向軸線的夾角。 本設(shè)計中： 80， 45s，故相應(yīng)于各排彎起鋼筋的面積按下式計算 1 4 8 5 i i 30 計算得每排彎起鋼筋的面積見表 15 表 15 每排彎起鋼筋面積計算表 彎起排次 每排彎起鋼筋計算面積2/彎起鋼筋數(shù)目 每排彎起鋼筋實際面積 2 / 2036 2 1232 3 509 在靠進跨中處，增設(shè) 223 509 。 （ 3）主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面承載力驗算：計算每一彎起截面的抵抗彎矩時，由于鋼筋根數(shù)不同，則鋼筋的重心位置也不同，有效高度0不同，為了簡化計算，可用同一數(shù)值，影響不會很大。 23M 為 (2 430112筋的抵抗彎矩 2M 為 (2 43012跨中截面的鋼筋抵抗彎矩 M 為 007)3全梁抗彎承載力校核 28 9 全梁抗彎承載力驗算圖式（尺寸單位： 第一排鋼筋彎起處正截面承載力為 0 7(1 第二排鋼筋彎起處正截面承載力為 2 0) 322 0 0 7(2 第三排鋼筋彎起處正截面承載力為 0073 筋設(shè)計 根據(jù)下式，箍筋間距的計算式為 2020,62321)() 式中 1a 異號彎矩影響系數(shù)，取 1a = 3a 受壓翼緣的影響系數(shù)，取3a= P 斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率， P=100 ，0 ，當 P= 同一截面上箍筋的總截面面積（ ； 箍筋的抗拉強度設(shè)計值，選用 95； b 用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力截面的梁腹寬度（ 0h 用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力截面的有效高度 （ 29 用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力設(shè)計值分配于混凝土和箍筋共同承擔(dān)的分配系數(shù)，取 = 用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力設(shè)計值（ . 選用 2面積 257.1 ；距支座中心 2/0 ；有效高度 (231500 ；% s ，則 P ，最大剪力設(shè)計值