YJK建筑結構設計軟件工程應用常見問題及解決方法.ppt

YJK建筑結構設計軟件 工程應用,2013年1月,北京盈建科軟件有限責任公司 (Beijing YJK Building Software Co., Ltd.),常見問題,2,常見問題,導PKPM模型時應注意哪些問題？ YJK與PKPM上部結構計算結果為何有差異，產(chǎn)生的原因是什么？ 基礎設計常見問題,3,導PKPM模型時應注意的問題,從PKPM轉過來 多塔定義及多塔中的屬性定義不能轉，如層高、材料強度等；（下個版本可轉） 使用上網(wǎng)轉PKPM方式時，特殊構件定義轉過來之后單構件級別的屬性變成手工指定狀態(tài)，會導致YJK中樓層級別的屬性中定義的材料強度等無效，需在YJK中手工刪除特殊構件定義的屬性（本地轉換不存在這個問題）； 參數(shù)中的風荷載體型系數(shù)之類的不能轉過來；,4,導PKPM模型時應注意的問題,對于帶轉換構件的結構，YJK會自動將轉換層及上兩層作為一個施工工段，還會把梁托柱等情況的兩層作為一個施工段； 雖布置了人防荷載，YJK還需在計算參數(shù)中勾選計算人防荷載，才進行人防荷載的計算；,5,導PKPM模型時應注意的問題,轉到PKPM 模型、荷載能轉； 設計參數(shù)不能轉，可能存在在PMCAD中修改參數(shù)無法保存問題，可嘗試在SATWE前處理中修改設計參數(shù)； YJK中已經(jīng)按標準層設置的參數(shù)無法轉過去，如箍筋等級、鋼號等； 在YJK中用空間結構菜單建立的模型部分不能轉到PKPM。,6,位移比的差異，偶然偏心計算時，偏心距計算方法不同 YJK先按廣東規(guī)程方法計算等效寬度，再計算偏心距； PKPM取樓層平面外包矩形相應寬度來計算偏心距。,7,YJK與PKPM計算結果的差異及產(chǎn)生的原因,YJK與PKPM計算結果的差異及產(chǎn)生的原因,高位轉換剛度比差異 YJK采用單位力法，執(zhí)行高規(guī)附錄E.0.3； PKPM采用串聯(lián)并聯(lián)法，先計算單層豎向構件抗彎剛度，再計算整體剪彎剛度；,8,YJK與PKPM計算結果的差異及產(chǎn)生的原因,剪切剛度算法不同 YJK采用高規(guī)附錄E.0.1，對于異形柱，采用相應方向柱肢高度； PKPM按抗震規(guī)范計算，只與截面面積有關。,9,YJK與PKPM計算結果的差異及產(chǎn)生的原因,抗傾覆力矩計算時， YJK根據(jù)各層質(zhì)心的均值確定力臂長度，并取??； PKPM取底層平面外包矩形相應寬度的一半；,10,YJK與PKPM計算結果的差異及產(chǎn)生的原因,規(guī)定水平力計算時， YJK計算到嵌固端； PKPM計算到地下室頂,11,YJK與PKPM計算結果的差異及產(chǎn)生的原因,有地下室時，PKPM計算的地震作用有效質(zhì)量系數(shù)可能比YJK大： 當YJK計算的有效質(zhì)量系數(shù)達到99%時增加計算振型數(shù)再計算，YJK的基底剪力不會明顯增大。 但當PKPM計算的有效質(zhì)量系數(shù)達到99%時增加計算振型數(shù)再計算，PKPM的基底剪力仍會明顯增大。,12,有地下室時的有效質(zhì)量系數(shù),13,SATWE 計算振型個數(shù) 21個 38個 有效質(zhì)量系數(shù)：X 方向: 99.50% 99.50% .00% Y 方向: 99.98% 99.50% -0.48% 基底剪力：X 方向: 16925.4 18165.4 7.33% Y 方向: 16970.2 19879.7 17.14%,YJK 計算振型個數(shù) 21個 38個 有效質(zhì)量系數(shù)：X 方向: 77.39% 90.69% 17.19% Y 方向: 77.64% 96.57% 24.38% 基底剪力：X 方向: 17253.5 18522.7 7.36% Y 方向: 17164.8 20043.6 16.77%,有地下室時的有效質(zhì)量系數(shù),14,計算振型個數(shù) 21 Midas YJK 有效質(zhì)量系數(shù)：X 方向: 76.31 % 77.39% 1.41% Y 方向: 78.40% 77.64% -0.97% 基底剪力：X 方向: 16660.6 17253.5 3.56% Y 方向:,Midas與YJK對比,有地下室時的有效質(zhì)量系數(shù),15,PMSAP 計算振型個數(shù) 30個 60個 第1周期： 1.5762 1.4605 有效質(zhì)量系數(shù)：X 方向: 92.63% 93.99% 1.46% Y 方向: 88.90% 92.57% 4.48% 基底剪力：X 方向: 37058.7 36749.5 -0.84% Y 方向: 39884.9 38478.5 -3.53%,YJK 計算振型個數(shù) 30個 60個 第1周期： 1.5057 1.5057 有效質(zhì)量系數(shù)：X 方向: 56.49% 60.18% 6.53% Y 方向: 53.99% 57.50% 6.50% 基底剪力：X 方向: 40116.2 41443.8 3.31% Y 方向: 39679.4 40463.5 1.98%,Satwe計算出錯，改用PMSAP計算,有地下室時的有效質(zhì)量系數(shù),16,計算振型個數(shù)30 Midas YJK 有效質(zhì)量系數(shù)：X 方向: 53.64% 56.49% 5.31% Y 方向: 54.13% 53.99% -0.26% 基底剪力：X 方向: 37962.0 38258.7 0.77% Y 方向: 33725.9 38058.8 12.48%,計算振型個數(shù)60 Midas YJK 有效質(zhì)量系數(shù)：X 方向: 56.49% 60.18% 6.53% Y 方向: 53.99% 57.50% 6.50% 基底剪力：X 方向: 38929.8 38831.4 3.31% Y 方向: 33762.8 38506.2 1.98%,Midas與YJK對比,YJK與PKPM計算結果的差異及產(chǎn)生的原因,非框架結構剛度比薄弱層判斷差異 YJK軟件執(zhí)行高規(guī)3.5.2條（嵌固層1.5倍）； PKPM未執(zhí)行； 如果嵌固端上一層（通常地上首層）YJK判斷為薄弱層，PKPM判斷不為薄弱層，基本為該原因。,17,YJK與PKPM計算結果的差異及產(chǎn)生的原因,施工模擬次序不同 YJK對于廣義層、轉換層、梁托柱等情況自動確定施工次序 PKPM需要手工調(diào)整施工次序,18,YJK與PKPM計算結果的差異及產(chǎn)生的原因,柱軸壓比差異 不計算地震作用時： PKPM按照1.2*(1.0D+0.5L)計算軸壓比(顯示 (0) Nu= )， YJK按照基本組合計算軸壓比(YJK軸壓比偏大)； 對于地震組合： PKPM考慮柱活載效應折減(重復折減)， YJK不考慮柱荷載效應折減(符合規(guī)范要求，高鋼規(guī)4.3.5條有明確規(guī)定，規(guī)范組亦如此答復),19,PKPM與YJK軟件墻柱軸壓比的對比,20,PKPM與YJK軟件墻柱軸壓比的對比,21,YJK計算重力荷載代表值時，不考慮活荷載按樓層折減,PKPM:=1.2(4823.9+0.5*0.55*789.7)=6049.281 KN YJK:=1.2(4723.2+0.5*782.7)=6137.46 KN 高鋼規(guī)4.3.5條有明確規(guī)定:。計算時不應再按照國家標準建筑結構荷載規(guī)范的規(guī)定折減。,22,YJK與PKPM計算結果的差異及產(chǎn)生的原因,柱剪跨比差異 YJK提供簡化與通用兩種計算方法，PKPM只提供簡化方法 簡化方法：Hn/2h0；通用公式M/（Vh0） 混凝土設計規(guī)范第11.4.6條中提到，當框架結構中框架柱的反彎點在柱層高范圍內(nèi)時，可按簡化公式Hn/2h0計算柱的剪跨比，當反彎點靠近柱端或無反彎點時，即采用通用公式M/（Vh0）來計算柱的剪跨比。,23,YJK與PKPM計算結果的差異及產(chǎn)生的原因,柱配筋差異 YJK執(zhí)行混凝土規(guī)范11.4.1條(軸壓比0.15時不放大柱彎矩)， PKPM只在頂層執(zhí)行(YJK配筋偏小),24,YJK與PKPM計算結果的差異及產(chǎn)生的原因,節(jié)點核芯區(qū)設計時， 對于非4邊有梁的情況，YJK取正交梁約束影響系數(shù)為1.0；PKPM可能取1.5； YJK先求左右梁端設計彎矩，按規(guī)范取值后再計算核芯區(qū)剪力；PKPM先計算單工況合力，然后組合； YJK對于上方?jīng)]有柱但非頂層的情況，按單工況下柱軸力減去相連梁剪力方式近似估算上方軸力；PKPM無此處理；,25,YJK與PKPM計算結果的差異及產(chǎn)生的原因,建研院規(guī)程型鋼柱配筋 軸壓控制配筋時， PKPM只考慮單側型鋼面積， YJK考慮全部型鋼面積(YJK配筋偏小) 軸壓計算是按全截面考慮，偏壓計算時只考慮一個方向。,26,YJK與PKPM計算結果的差異及產(chǎn)生的原因,YJK對于按照普通梁方式輸入的剪力墻連梁，當它的跨高比小于參數(shù)規(guī)定值（隱含為4）時，將轉化為殼元計算，軟件對該梁像開洞墻連梁一樣進行單元網(wǎng)格劃分，但在設計和結果輸出時仍保留梁桿件的形式。這種連梁較多時對計算整體指標有影響；,27,YJK與PKPM計算結果的差異及產(chǎn)生的原因,YJK對于定義為托墻轉換梁的梁，軟件將其轉化為殼元計算，軟件對該梁進行加密的單元網(wǎng)格劃分，并在設計和結果輸出時保留梁桿件的形式； SATWE對于轉換梁按梁元計算。,28,YJK與PKPM計算結果的差異及產(chǎn)生的原因,0.2V0、框支柱調(diào)整時， YJK采用最小剪重比調(diào)整后地震剪力； PKPM所有調(diào)整均采用未調(diào)整的地震剪力；,29,YJK與PKPM計算結果的差異及產(chǎn)生的原因,梁正截面設計時，如果有軸力， YJK取同一組合下的彎矩、軸力進行配筋設計；有控制參數(shù)確定梁在壓彎狀態(tài)下是否按柱配筋； PKPM先計算地震、非地震組合下軸力最大值，然后將該軸力與各組合彎矩一起計算配筋；,30,YJK與PKPM計算結果的差異及產(chǎn)生的原因,墻柱計算不同 有參數(shù)控制是否配筋時考慮端柱、翼緣墻； 軸壓比計算按考慮部分翼緣墻的組合軸壓比計算，軟件取的翼緣長度不大于6倍翼緣墻厚； 穩(wěn)定驗算按高規(guī)附錄D，可自動判斷相交形式； 穩(wěn)定驗算時，軸力僅考慮恒活組合；PKPM考慮所有組合；,31,YJK與PKPM計算結果的差異及產(chǎn)生的原因,施工縫驗算時，暗柱長度取aa*2；PKPM未扣除暗柱長度； 地下室外墻配筋主要不同為：1）YJK對于土水壓力按三角形分布考慮； 2）YJK縱筋強度取豎向分布筋；3）鋼筋合力點到外邊緣距離不考慮水平分布筋直徑；4）按對稱配筋設計；,32,YJK與PKPM計算結果的差異及產(chǎn)生的原因,邊緣構件 YJK按組合軸壓比判斷邊緣構件類型； 墻中部有梁斜交時，YJK有參數(shù)控制是否生成邊緣構件（較常見）；PKPM不能生成； YJK會考慮邊緣構件合并；PKPM只考慮一字形（暗柱）與其它邊緣構件的合并；,33,YJK與PKPM計算結果的差異及產(chǎn)生的原因,地下室的計算 YJK對地下室外墻的抗剪與施工縫驗算按同一直線墻的全長設計，PKPM分段分別計算； YJK僅對地下室1層采用和上部結構相同的抗震等級，而對地下室層以下各層的抗震等級都設置為4，對地下一層以下抗震構造措施的抗震等級逐層降低一級，但不低于四級。 PKPM需人工指定； 取地下室外墻的最小配筋率不小于0.3%。,34,梁和梁之間的錯層使用剛性連接,35,36,以前的處理方法,37,基礎設計常見問題,多層接基礎如何實現(xiàn)？ 內(nèi)筒沖切，筒底壓力怎么考慮？ 主樓和裙房地下室底板不等高時，軟件如何處理？ 剪力墻下布置獨立基礎和承臺，在YJK中能否實現(xiàn)？,38,多層接基礎如何實現(xiàn)？,如下圖所示，左邊單層框架設獨立柱基，右邊的主樓下設筏板。,39,多層接基礎如何實現(xiàn)？,對于上述不等高嵌固情形，應按3步操作： 在樓層組裝時，與基礎相連構件的最大底標高應設為3.6m（第2自然層層底標高）。 基礎建模參數(shù)設置中，指定“與基礎相連的樓層號輸入方式”為普通樓層，樓層號填入2。 點擊“重新讀取”，按“不等高嵌固情形”重新獲得上部結構信息。并在此基礎上進行基礎構件的布置。,40,41,內(nèi)筒沖切，筒底壓力怎么考慮？,內(nèi)筒沖切驗算采用以下公式： 式中沖切力Fl等于上部荷載減沖切錐內(nèi)的樁、土反力之和。 沖切錐內(nèi)樁、土反力取決于計算方法，以框筒結構平板式筏基為例：當采用倒樓蓋法計算時，基底壓力成直線分布；當采用彈性地基梁板法計算時，核心筒下基底壓力較大，從核心筒向周邊遞減。,42,內(nèi)筒沖切，筒底壓力怎么考慮？,對于框筒結構，核心筒、外框、裙房的荷載和剛度差異較大，導致基底壓力不符合直線分布，宜采用彈性地基梁板法計算基底壓力。因筒底壓力較平均值大，沖切力相應減少，筏板厚度更容易滿足要求。 在“內(nèi)筒沖切計算書”中，可以查看每個基本組合下的上部荷載、樁土反力、沖切力和最不利組合下的驗算結果：,43,軟件中，剪力墻洞口如何處理？,底層剪力墻上可能有兩種洞口：窗洞、門洞。軟件按不同的方式處理這兩種洞口。 窗洞：按無洞口考慮。 門洞：自動增加節(jié)點，拆分墻肢,44,上部結構模型中的底層墻,基礎模型中底層墻,主樓和裙房地下室底板不等高時，軟件如何處理？,處理方案取決于計算假定。 假定1：兩塊底板之間有可靠連接，認為變形協(xié)調(diào)。 假定2：兩塊底板之間無可靠連接，變形不協(xié)調(diào)。,45,主樓和裙房地下室底板不等高時