水利工程論文-深溝大跨度倒虹吸工程中的若干問題.doc

水利工程論文-深溝大跨度倒虹吸工程中的若干問題摘要：流量大、深溝大跨度的倒虹吸工程在丘陵山區(qū)長距離輸水工程中經(jīng)常出現(xiàn)。此類工程水力學(xué)問題很復(fù)雜，不可忽視。本文主要反映引黃工程中北干渠源子河1#倒虹吸水力學(xué)試驗(yàn)中出現(xiàn)的一些主要問題以及處理措施。其中（1）倒虹吸口前池的水流波動(dòng)及穩(wěn)定措施；（2）倒虹吸空管時(shí)不同充水流量的流態(tài)及其安全措施；（3）倒虹吸管的水頭損失。關(guān)鍵詞：倒虹吸工程水力學(xué)問題水工模型試驗(yàn)1概述丘陵山區(qū)長距離輸水工程中，跨溝跨河的渡槽或倒虹吸工程是相當(dāng)多的。對(duì)于流量大、深溝大跨度的倒工吸工程，有些水力學(xué)問題很復(fù)雜，也不可忽視。引黃入晉工程中北干渠源子河1#倒虹吸工程就是一例。該工程設(shè)計(jì)過水能力Q=16m3/s，管徑=2.6m，進(jìn)口前池與寬2.8m、高3.7m的門洞式涵洞相連接，出口經(jīng)消力池后接2.8m3m的埋涵。倒虹吸全長330m，進(jìn)口軸線高程1125.31m，出口斷面軸線高程1124.133m，平管底高程1079.5m，底坡i=1/550。如圖1。倒虹吸采用預(yù)制鋼筋混凝土管，糙率取n=0.014。圖1源子河1#倒虹吸工程布置圖由于該工程跨度大，且充水時(shí)最大水頭近50m，問題進(jìn)行了長度比尺為Ly=21.4的整體正態(tài)水工模型試驗(yàn)。通過試驗(yàn)對(duì)設(shè)計(jì)運(yùn)行中的有關(guān)水力學(xué)問題進(jìn)行了研究與改進(jìn)。2進(jìn)口前池中的水力學(xué)問題倒虹吸進(jìn)口要求水流穩(wěn)定，流速分布均勻，一般要設(shè)前池。對(duì)于大型工程更是必要的。2.1原方案及存在問題由于前池?cái)U(kuò)散段底坡比較陡，i=0.533，涵洞出口流速比較大（v=2m/s），故在前池入口陡坡上水流發(fā)生與底板分離現(xiàn)象，表層流速大，底部流速小，且近底處為負(fù)流速，負(fù)值最大達(dá)0.66m/s。由于表層流速大，至倒虹吸進(jìn)口處，水流受胸墻阻擋，引起了前池水面波動(dòng)及側(cè)向回流，流量越大、波動(dòng)越大，當(dāng)流量Q=915m3/s時(shí)，波高達(dá)0.3m以上。兩側(cè)形成連通立軸漩渦，直徑約0.5m，前池流速分布如圖2（1）所示。圖2前池流速分布圖由于前池中水流波動(dòng)，流態(tài)不穩(wěn)定，引起倒虹吸及其出口消力池中水流也不穩(wěn)定。為此，進(jìn)行了修改及消波處理。2.2修改方案為改善前池中流速分布，減少倒虹吸管進(jìn)氣及水面波動(dòng)，將前池長度由6m增加至10m，池與管口底改為1：1斜坡。試驗(yàn)表明，前池底部負(fù)流速有所減少，但流速分布仍是主流在上部，水面波動(dòng)及漩渦情況改善不大。為調(diào)整流速分布，改善流態(tài)，在前池進(jìn)口擴(kuò)散段近水面高度位置加二層整流板，迫使主流下移。如圖2（2）。修改后斷面流速垂線分布有了很大改善，主流下潛，消除了池底及胸墻處的負(fù)流速，水面波動(dòng)明顯減小，在過設(shè)計(jì)流量時(shí)（Q=15m3/s），水面波高減小到0.1m以下，水面平穩(wěn)，漩渦消失，出口消力池中流態(tài)也得到了改善。3倒虹吸管中流態(tài)3.1恒定流運(yùn)行時(shí)的流態(tài)倒虹吸管在正常運(yùn)行狀態(tài)時(shí)，管內(nèi)呈滿流承壓狀態(tài)，水平管承壓近500kPa。但若采用某級(jí)流量充水，且維持該水流量運(yùn)行時(shí)，在管內(nèi)某一部位出現(xiàn)殘留的氣囊或氣泡。如Q=45m3/s時(shí)，在水平管頂部殘留有細(xì)長氣囊；Q=78m3/s時(shí)，在豎管中殘留有大量的直徑約0.1m0.03m的氣泡,上下飄移，難以排出，。這些氣泡或氣囊，主要是由于空管充水時(shí)殘留的氣體所形成，兩端壓力接近時(shí)不易排出。而當(dāng)增大或減小運(yùn)行流量即打破其平衡時(shí)氣囊或氣泡即消失。因此，當(dāng)用某級(jí)流量充水后，應(yīng)改變流量，使氣泡排出倒虹吸管外再轉(zhuǎn)入正常運(yùn)行流量。3.2空管充水時(shí)流態(tài)3.2.1當(dāng)大流量充水時(shí)當(dāng)充水流量大于2/3設(shè)計(jì)流量時(shí)（Q9m3/s），水流經(jīng)上90度彎管進(jìn)入豎管后，漸成散開狀下跌，除散開的水股互相撞擊外也直接擊打管壁，豎管出現(xiàn)嚴(yán)重的振動(dòng)現(xiàn)象。約50m高差的水流在下90度彎道底部匯集而成高速水流，貼管底部流動(dòng)，流速達(dá)20m/s以上，直至平管末端，當(dāng)管末端充滿水后，滿管段逐漸自后向前推移，在滿管前部和高速水流相接處出現(xiàn)自下向上平穩(wěn)上升，上游豎管內(nèi)由于水股跌落摻進(jìn)大量空氣及充水過程中排出之空氣，形成了水氣混合體，這樣減小了實(shí)際過水?dāng)嗝?，減小了進(jìn)入豎管的流量，若前池?zé)o控制水位的溢流堰，則水位隨之升高，如若用11m3/s流量充管時(shí)，則可使涵洞變成壓力流。由于前池水位的升高及豎管中空氣的排出，逐漸增加了過水能力，當(dāng)?shù)购缥芰_(dá)到上游來水時(shí)，前池水位達(dá)到最高，之后隨著過水能力的增加而前池水位逐漸回落，直至恢復(fù)到正常穩(wěn)定過水狀態(tài)。3.2.2當(dāng)小流量充水時(shí)當(dāng)充水流量小于1/3設(shè)計(jì)流量時(shí)（Q6m3/s），水流入豎管后分散較充分，對(duì)管壁沖刷力小，由于充水速度慢，管中空氣能隨充水過程而由進(jìn)口和排氣孔中排出。因而，前池基本不產(chǎn)生嚴(yán)重雍水現(xiàn)象，對(duì)涵洞安全也不必耽心。3.2.3當(dāng)中等流量水時(shí)中等流量（Q=69m3/s）充水時(shí)，流態(tài)介于上述二者之間，對(duì)倒虹吸管道及前池安全不太有利，同時(shí)，在豎管氣水混合體，其氣泡難以排出。以上可以看出，空管充水時(shí)，必須注意其充水流量的選擇，試驗(yàn)證明，充水流量不宜過大，最好采用小于1/3設(shè)計(jì)流量為宜。為防止明流涵洞出現(xiàn)承壓流現(xiàn)象，在前池設(shè)限制水位的溢流堰是必要的。同時(shí)，為保證管道在正常運(yùn)行時(shí)管內(nèi)流態(tài)穩(wěn)定，最好在充水完畢后，再改變一下流量以排出管內(nèi)殘留氣體。4倒虹吸管的水頭損失倒虹吸管中的水頭損失對(duì)于工程的運(yùn)行有著很大的影響，如設(shè)計(jì)時(shí)損失考慮過大，則會(huì)在運(yùn)行時(shí)前池水位降低，影響其進(jìn)口流態(tài)，若考慮過小，則會(huì)在運(yùn)行時(shí)前池水位抬高。通過整體模型試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)水平管的沿程水頭損失與設(shè)計(jì)考慮值比較接近。設(shè)計(jì)條件時(shí)，誤差僅3%，而局部損失則模型中實(shí)測(cè)值與按手冊(cè)給出的系數(shù)計(jì)算值有著較大的差別?，F(xiàn)將幾個(gè)主要部分的局部水頭損失與流量的關(guān)系繪于圖3。圖3中也給出經(jīng)驗(yàn)系數(shù)計(jì)算值。圖3局部水頭與流量關(guān)系由圖3看出：（1）模型實(shí)測(cè)值與經(jīng)驗(yàn)系數(shù)值有一定差別，特別是進(jìn)口與出口判別較大，流量越小判別越大；（2）由水工設(shè)計(jì)手冊(cè)和給排水手冊(cè)所查得之90度彎頭損失系數(shù)判別也很大，給排水手冊(cè)所查值接近于模型實(shí)測(cè)值；（3）倒虹吸上彎頭損失與下彎頭損失值有一定差別。上彎頭損失大于下彎頭損失，說明二者流態(tài)有著一定的差別。5束語(1)對(duì)于大跨度、大落差、大流量的倒虹吸管，其結(jié)構(gòu)與流態(tài)都是十分復(fù)雜的，尤其是上游為直立豎管的情況更為復(fù)雜。因此，在有條件時(shí)，盡力避免采用，最好將上游管考慮一定坡度。(2)空管充水方式及充水流量對(duì)倒虹吸管中流態(tài)十分重要，根據(jù)試驗(yàn)，當(dāng)空管充水時(shí)，其充水流量不宜過大，最好控制在小于設(shè)計(jì)流量的1/3為宜。(3)前池態(tài)對(duì)倒虹吸的正常運(yùn)行有著重要影響。在本工程中，當(dāng)試驗(yàn)提出加導(dǎo)流板改善池中流態(tài)及流速分布的措施，可供有關(guān)工程參考