多層百貨大樓結構計算書畢業(yè)設計.doc

目錄1 設計資料32 梁、柱截面尺寸估算42.1 梁截面尺寸估算42.2 柱截面尺寸估算43 框架計算簡圖及梁柱線剛度53.1 確定框架計算簡圖（kj-4）53.2 梁柱線剛度計算54 荷載計算64.1 恒荷載標準值計算 圖2 計算簡圖64.1.1 屋面64.1.2 各層樓面64.1.3 梁自重64.1.4 柱自重74.1.5 內(nèi)、外縱橫墻自重74.2 活荷載標準值計算84.2.1 屋面和樓面活荷載標準值84.2.2 雪荷載標準值84.3 恒荷載和活荷載作用下框架的受荷圖84.3.1 af軸間框架梁94.3.2 a、f軸柱縱向集中荷載的計算94.3.4 b、c、d、e軸柱縱向集中荷載的計算10屋面板三角形荷載等效為均布荷載104.4 風荷載標準值計算114.5 水平地震作用計算12由于設防烈度為六度，不考慮抗震設計，再施工過程中，只考慮抗震構造。124.6 剛重比和剪重比驗算125 內(nèi)力計算135.1 恒荷載標準值作用下框架的內(nèi)力135.2 活荷載標準值作用下框架的內(nèi)力135.3 風荷載標準值作用下框架的內(nèi)力136 內(nèi)力組合216.1 各種荷載作用下梁控制截面的內(nèi)力216.1.1 恒荷載作用下梁控制截面的內(nèi)力216.1.2 活荷載作用下梁控制截面的內(nèi)力226.1.3 風荷載作用下梁控制截面的內(nèi)力226.2 各種荷載作用下柱控制截面的內(nèi)力236.2.1 恒荷載作用下柱控制截面的內(nèi)力236.2.2 活荷載作用下柱控制截面的內(nèi)力236.2.3 風荷載作用下柱控制截面的內(nèi)力237 框架梁截面設計297.1 框架梁正截面承載力計算297.2 框架梁斜截面承載力計算317.3 框架梁裂縫寬度驗算338 框架柱截面設計348.1 框架柱正截面承載力計算348.1.1 軸壓比驗算348.1.2 正截面承載力計算348.2 框架柱斜截面承載力計算388.3 裂縫寬度驗算389 次梁截面設計399.1 荷載計算399.2 內(nèi)力計算399.3 次梁截面承載力計算409.3.1 次梁正截面承載力計算409.3.2 次梁斜截面承載力計算4010 板截面設計4110.1 b1計算4110.1.1 荷載計算4210.1.2 內(nèi)力計算4210.1.3 截面承載力計算4310.2 b2計算4310.2.1 荷載計算4310.2.2 內(nèi)力計算4310.2.3 截面承載力計算4411 樓梯設計4411.1 設計資料4411.2 踏步板設計（tb1）4511.2.1 確定踏步板的基本尺寸4511.2.2 荷載計算4511.2.3 內(nèi)力計算4611.2.4 配筋計算4611.3 平臺板設計（tb2）4611.3.1 確定平臺板的基本尺寸4611.3.2 荷載計算4611.3.3 內(nèi)力計算4711.3.4 截面承載力計算4711.4 平臺梁設計（tl1）4711.4.1 確定平臺梁尺寸4711.4.2 荷載計算4711.4.3 內(nèi)力計算4811.4.4 正截面承載力計算4811.4.5 斜截面承載力計算4911.5 其它梁、板設計4912 基礎設計4912.1 作用于基礎頂面上的荷載計算4912.1.1 a軸基礎5012.1.2 b軸基礎5012.2 a柱基礎的計算5112.2.1 初步確定基礎尺寸5112.2.2 地基承載力驗算（采用標準組合）5212.2.3 沖切驗算（采用基本組合）5212.2.4 基礎底面配筋計算（采用基本組合）5312.3 b柱基礎的計算5412.3.1 初步確定基礎尺寸5412.3.2 地基承載力驗算（采用標準組合）5512.3.3 內(nèi)力分析（采用基本組合）5512.3.4 基礎梁配筋計算5612.3.5 底板配筋計算57致謝58參考文獻59結構計算書1 設計資料（1）工程名稱：多層百貨大樓。（2） 結構形式：現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構，柱網(wǎng)尺寸為6.9m6.9m。（3） 工程概況：建筑層數(shù)4層，一層高4.5m，其它層3.3m，室內(nèi)外高差900mm，建筑高度17.85m，建筑面積9522m2。基礎埋深3m，粉質(zhì)粘土層作為持力層，不必再埋深以節(jié)省造價，場地類別按二類。（4） 基本風壓：0.45 kn/ m2，地面粗糙度為c類。（5） 基本雪壓：0.40 kn/ m2，百貨樓樓面活荷載取3.0kn/ m2，屋面活荷載標準值為1.5kn/ m2，其他情況詳見說明書。（6） 抗震設防烈度：六度設防。（7） 材料選用：鋼筋：梁、柱中的縱向鋼筋采用hrb335，板中鋼筋和箍筋采用hpb235；基礎中除分布鋼筋和箍筋采用hpb235外，其余鋼筋采用hrb335?；炷粒翰捎胏30混凝土；墻體：采用加氣混凝土砌塊，重度=5.5 kn/m3 ；窗：鋁合金窗，=0.35 kn/m3 ；（8） 墻體厚度：內(nèi)外墻厚200mm。基礎埋深3.0m，天然地面高2.7m，室內(nèi)地坪高0.00m。室內(nèi)外高差為0.45m，,所以室外標高為-0.45m，基礎頂面標高為-3.45m結構平面布置圖如圖1所示。圖1 結構平面布置圖2 梁、柱截面尺寸估算2.1 梁截面尺寸估算框架主梁截面高度，截面寬度，本結構中?。嚎v向框架梁： b=300mm h=600mm橫向ab、bc、cd、de、ef 跨框架梁： b=300mm h=600mm次梁： b=250mm h=500mm2.2 柱截面尺寸估算框架柱的截面尺寸，為第層層高。本結構中層高為4.5m，故=（250375）mm。框架柱截面尺寸還應根據(jù)公式估算。式中：，負荷面積（1214） kn/ m2層數(shù)，為軸壓比，可根據(jù)規(guī)范查出。僅估算底層柱。本結構中，邊柱和中柱負荷面積分別為（6.9*4.5）m2 ，（6.93.3）m2，層數(shù)為4層；該框架結構抗震設防烈度為六度，建筑高度14.4m30m，因此為三級抗震，其軸壓比限值=0.9。c30混凝土 ，=16.7 n/mm2經(jīng)計算，取柱截面為正方形，則邊柱、中柱截面相同為400*400，考慮到施工、計算簡便以及安全因素，各柱截面尺寸從底層到頂層均取為500 mm 500 mm。3 框架計算簡圖及梁柱線剛度3.1 確定框架計算簡圖（kj-4）框架的計算單元如圖1所示，選取軸線上的一榀框架進行計算，其余框架可參照此框架進行配筋。假定框架柱嵌固于基礎頂面，框架梁與柱剛接。由于各層柱的截面尺寸不變，故梁跨等于柱截面形心軸線之間的距離。底層柱高從基礎頂面算至二層樓面，基礎頂面至室外地面的高度為3m，室內(nèi)外高差為0.45m，因此基底層高標高為-3.45m，二層樓面標高為4.5 m，故底層框架柱高為7.95m，其余各層柱高從樓面算至上一層樓面（即層高），故均為3.3 m。由此可繪出框架的計算簡圖，如圖2所示。3.2 梁柱線剛度計算對于現(xiàn)澆樓板，中框架梁取，。各跨框架梁和各層框架柱的線剛度計算分別見表1和表 2 。由于該榀框架結構對稱，因此只需計算半邊結構。表1 梁線剛度的計算構件ec(n/mm2)bh(mmmm)i0(mm4)l(mm)2eci0/l(nmm)邊框架梁3.0104300*6005.41096.94.71010中框架梁3.0104300*6005.41096.94.71010表2 柱線剛度的計算層ec(n/mm2)bh(mmmm)i0(mm4)h(mm)eci0/h(nmm)13.01045005005.208310979503.9251010243.01045505005.208310933009.4551010令，則其余各桿件的相對線剛度為：框架結構的相對線剛度如圖2所示。4 荷載計算4.1 恒荷載標準值計算 圖2 計算簡圖4.1.1 屋面高聚物改性瀝青卷材防水屋面 2.20 kn/m2結構層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.1225 =3 kn/m2抹灰層：粉刷石膏砂漿 0.15 kn/m2合計 5.35 kn/m24.1.2 各層樓面水磨石樓面 1.50 kn/m2結構層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.1225 =3 kn/m2抹灰層粉刷石膏砂漿 0.15 kn/m2合計 3.85 kn/m24.1.3 梁自重（1）bh=300 mm 600 mm梁自重 250.3（0.6-0.12）=3 .6kn/m抹灰層：粉刷石膏砂漿 0.15（0.6-0.12）2+0.3=0.18 kn/m合計 3.78 kn/m（2）bh=250 mm 500 mm梁自重 250.25（0.5-0.12）=2.38 kn/m抹灰層：粉刷石膏砂漿 0.15（0.5-0.12）2*7=0.8kn/m合計 3.18 kn/m（3）基礎梁500 mm500 mm梁自重 250.50.5=6.25 kn/m4.1.4 柱自重bh=500 mm500 mm柱自重 250.50.5=6.25 kn/m抹灰層：粉刷石膏砂漿 0.150.54*7=2.1kn/m合計 8.35kn/m4.1.5 內(nèi)、外縱橫墻自重（1）標準層縱墻在計算單元內(nèi)相當于高度為m的墻，鋁合金窗在計算單元內(nèi)相當于高度為m的窗?？v墻 3.22 0.25.5=3.54kn/m鋁合金窗 0.980.35=0.34 kn/m水刷石外墻面 3.220.5=1.61 kn/m粉刷石膏砂漿內(nèi)墻面 3.220.15*7=3.4kn/m合計 8.89 kn/m （2）底層縱墻在計算單元內(nèi)相當于高度為m的墻，鋁合金窗在計算單元內(nèi)相當于高度為0.98m的窗?？v墻 3.270.25.5=3.60kn/m鋁合金窗 0.980.35=0.34 kn/m水刷石外墻面 4.410.5=2.21kn/m粉刷石膏砂漿內(nèi)墻面 3.270.15=0.50 kn/m合計 6.65kn/m 4.2 活荷載標準值計算4.2.1 屋面和樓面活荷載標準值上人屋面 1.5 kn/ m2樓面活荷載 3.0kn/ m24.2.2 雪荷載標準值=1.00.40 kn/ m2屋面活荷載和雪荷載不同時考慮，兩者中取大值。4.3 恒荷載和活荷載作用下框架的受荷圖af軸間梁上板的，按單向板進行計算，長邊支承梁上荷載呈梯形分布，短邊支承梁上荷載呈三角形分布；。本結構樓面荷載的傳遞示意圖見圖3。 圖3 板傳荷載示意圖板傳至梁上的三角形荷載等效為均布荷載梯形荷載等效為均布荷載 ， 4.3.1 af軸間框架梁屋面板傳給梁（即屋面板兩個梯形荷載等效為均布荷載）：恒荷載：5.351.730.632=11.66 kn/m活荷載：1.51.730.632=3.27kn/m樓面板傳給梁（即樓面板兩個梯形荷載等效為均布荷載）：恒荷載： 3.851.730.632=8.39kn/m活荷載： 3.01.730.632=6.54kn/maf軸間框架梁均布荷載為：屋面梁 恒荷載=梁自重+板傳恒荷載=3.78+11.66=15.44 kn/m 活荷載=板傳活荷載=3.27kn/m樓面梁 恒荷載=內(nèi)橫墻自重+梁自重+板傳恒荷載=8.89+3.78+8.39=21.06 kn/m 活荷載=板傳活荷載=6.54kn/m4.3.2 a、f軸柱縱向集中荷載的計算屋面板三角形荷載等效為均布荷載：恒荷載：5.351.73=3.24 kn/m活荷載：1.51.73=1.62kn/m樓面板三角形荷載等效為均布荷載：恒荷載：3.851.73=3.24kn/m活荷載：3.01.73=3.24kn/m頂層柱恒荷載=外縱框架梁自重+板傳恒荷載+次梁傳恒荷載 =3.18（6.9-0.5）+ =71.55kn頂層柱活荷載=板傳活荷載=1.62（6.9-0.5）+ =21.65kn標準層柱恒荷載=外縱墻自重+外縱框架梁自重+板傳恒荷載+次梁傳恒荷載 =8.89（6.9-0.5）+3.18（6.9-0.5）+3.24（6.9-0.5）+ =145.86kn 標準層柱活荷載=板傳活荷載=3.24（6.9-0.5）+ =43.30kn基礎頂面恒荷載=底面外縱墻自重+基礎梁自重 =8.89（6.9-0.5）+2.5（6.9-0.5） =72.90kn4.3.4 b、c、d、e軸柱縱向集中荷載的計算屋面板三角形荷載等效為均布荷載屋面板均布荷載：恒荷載：5.351.73*5/8=3.24 kn/m活荷載：1.51.73*5/8=1.62kn/m樓面板三角形荷載等效為均布荷載：樓面板均布荷載：恒荷載：3.851.73*5/8=3.24 kn/m活荷載：3.01.73*5/8=3.24 kn/m頂層柱恒荷載=內(nèi)縱框架梁自重+板傳恒荷載+次梁傳恒荷載 =8.89（6.9-0.5）+3.24（6.9-0.5）+3.78（6.9-0.5）=192.70kn頂層柱活荷載=板傳活荷載=1.62（6.9-0.5）+ = 27.65kn標準層柱恒荷載=內(nèi)縱墻自重+內(nèi)縱框架梁自重+板傳恒荷載+次梁傳恒荷載 =8.89（6.9-0.5）+3.78（6.9-0.5）+3.24（6.9-0.5）+3.18（6.9-0.5） =192.13kn 標準層柱活荷載=板傳活荷載=3.24（6.9-0.5）+6.54（6.9-0.5） =62.59kn基礎頂面恒荷載=底面內(nèi)縱墻自重+基礎梁自重 =8.89（6.9-0.5）+2.5（6.9-0.5） =72.90 kn圖4 恒荷載和活荷載作用下框架的受荷圖注：1.圖中集中力的單位為kn，均布力的單位為kn/m；2.圖中數(shù)值均為標準值；3.括號外數(shù)值表示恒荷載，括號內(nèi)數(shù)值表示活荷載?？蚣茉诤愫奢d和活荷載作用下受荷圖如圖4所示，豎向荷載與柱軸心有偏心，偏心距均為150mm。4.4 風荷載標準值計算為簡化計算，將計算單元范圍內(nèi)外墻面的風荷載化為等量的作用于樓面的集中風荷載，計算公式為：式中：基本風壓，為0.45 kn/m2風壓高度變化系數(shù)，地面粗糙度為c類風荷載體形系數(shù), =0.8-(-0.5)=1.3（迎風面、背風面疊加）風振系數(shù)，因房屋高度小于30m，所以=1.0下層柱高上層柱高，（對于頂層為女兒墻高2倍，本設計中沒有女兒墻不考慮）b計算單元迎風面寬度，b=7.2m計算過程見表3。表3 各層樓面處集中風荷載標準值離地高度(m)(m)(m)(kn)14.81.541.01.33.63.611.0611.51.541.01.33.63.611.068.21.541.01.33.63.611.064.91.541.01.34.053.611.73風荷載作用下結構的受荷圖如圖5所示。風荷載作用下結構受荷圖 圖54.5 水平地震作用計算由于設防烈度為六度，不考慮抗震設計，再施工過程中，只考慮抗震構造。4.6 剛重比和剪重比驗算為了保證結構的穩(wěn)定和安全，需分別按式和進行結構剛重比和剪重比驗算。各層的剛重比和剪重比見表12。表12 各層剛重比和剪重比層(m)(kn/m)(kn)(kn)(kn)43.332953614829121274.5211765.48/15441.1276.830.08333.332953614829121640.1517777.14/23765.1049.920.06923.332953614829121893.7523788.80/32089.0836.970.05914.928265015263102039.4229973.83/40621.1029.20.050注：一欄中，分子為第j層的重力荷載代表值，分母為第j層的重力荷載設計值，剛重比計算用重力荷載設計值，剪重比計算用重力荷載代表值。由表12可見，各層的剛重比均大于20，不必考慮重力二階效應，各層的剪重比均大于0.016，滿足剪重比要求。5 內(nèi)力計算5.1 恒荷載標準值作用下框架的內(nèi)力采用力學求解器計算，求得的內(nèi)力圖如圖7到圖9所示。5.2 活荷載標準值作用下框架的內(nèi)力采用力學求解器計算，求得的內(nèi)力圖如圖10到圖12所示。5.3 風荷載標準值作用下框架的內(nèi)力采用力學求解器計算，求得的內(nèi)力圖如圖13到圖15所示。59 圖六 恒荷載計算簡圖圖7 恒荷載作用下的m圖（單位：knm） 圖8 荷載作用下的v圖（單位：kn） 圖9 恒荷載作用下的n圖（單位：kn） 活載計算簡圖 圖10 活荷載作用下的m圖（單位：knm） 圖11 活荷載作用下的v圖（單位：kn） 圖12 活荷載作用下的n圖（單位：kn）計算簡圖6 內(nèi)力組合由于梁控制截面的內(nèi)力值應取自支座邊緣處，為此，在進行組合前，應先計算各控制截面的（支座邊緣處）內(nèi)力值。柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端控制截面在下層的梁端，按軸線計算簡圖算得的柱段內(nèi)力值宜換算到控制截面處的值。梁控制截面的內(nèi)力值為：，柱控制截面的內(nèi)力值為：式中：控制截面的彎矩標準值控制截面的剪力標準值m梁柱中線交點處的彎矩標準值v與m相應的梁柱中線交點處的剪力標準值q梁單位長度的均布荷載標準值b梁支座寬度（即柱截面高度），柱支座寬度（即梁截面高度）6.1 各種荷載作用下梁控制截面的內(nèi)力6.1.1 恒荷載作用下梁控制截面的內(nèi)力，計算結果見表18。表18 恒荷載作用下梁控制截面的內(nèi)力層梁控制截面的彎矩梁控制截面的剪力4-45.24-38.38-1.40-1.4054.78-52.262.05-2.053-43.75-36.17-3.92-3.9254.90-52.142.05-2.052-43.10-37.91-3.34-3.3454.46-52.582.05-2.051-39.70-38.45-4.91-4.9153.75-53.292.05-2.05 6.1.2 活荷載作用下梁控制截面的內(nèi)力計算結果見表19。表19 活荷載作用下梁控制截面的內(nèi)力層梁控制截面的彎矩梁控制截面的剪力4-13.83-9.86-1.77-1.7717.50-16.06003-14.00-10.33-1.46-1.4617.45-16.11002-13.63-10.80-1.45-1.4517.30-16.26001-12.23-10.97-2.14-2.1413.01-18.35006.1.3 風荷載作用下梁控制截面的內(nèi)力計算結果見表20。表20 風荷載作用下梁控制截面的內(nèi)力層梁控制截面的彎矩梁控制截面的剪力48.91 -8.34 5.53 -5.53 -3.14 -3.14 -5.02 -5.02 315.21 -13.99 11.52 -11.52 -3.18 -3.18 -9.75 -9.75 221.43 -19.75 16.40 -16.40 -7.49 -7.49 -14.91 -14.91 127.96 -24.67 20.62 -20.62 -9.57 -9.57 -18.75 -18.75 6.2 各種荷載作用下柱控制截面的內(nèi)力6.2.1 恒荷載作用下柱控制截面的內(nèi)力計算結果見表23。表23 恒荷載作用下柱控制截面的內(nèi)力（單位：）層框架柱a框架柱b4-16.4118.726.50-10.203-19.2618.2812.23-11.382-18.5721.6212.60-14.891-13.976.659.32-4.226.2.2 活荷載作用下柱控制截面的內(nèi)力計算結果見表24。表24 活荷載作用下柱控制截面的內(nèi)力（單位：）層框架柱a框架柱b4-8.848.235.78-5.893-7.887.735.52-5.512-7.979.006.29-7.301-5.952.834.54-2.066.2.3 風荷載作用下柱控制截面的內(nèi)力計算結果見表25。表25 風荷載作用下柱控制截面的內(nèi)力（單位：）層框架柱a框架柱b47.66 -3.52 10.99 -7.92 311.51 -6.72 16.63 -13.41 213.40 -8.62 22.47 -20.38 116.94 -31.76 24.84 -35.32 表28 框架梁ab的基本組合表（非地震）層截面內(nèi)力種類荷載類別內(nèi)力組合s恒荷載活荷載左風右風1.2恒+1.4活+1.40.6左風1.2恒+1.4活+1.40.6右風1.2恒+1.4左風+1.41.5活1.2恒+1.4右風+1.41.5活1.35恒+1.41.5活+1.40.6左風1.35恒+1.41.5活+1.40.6右風mmaxmminvmax4左m-45.24-13.838.91-8.91-66.17-81.13-55.37-80.32-67.14-82.11-82.11v54.7817.50-3.143.1487.6092.8778.4987.2888.4793.7493.74中m31.2113.250.29-0.2956.2555.7650.8450.0355.3654.8756.25右m-38.38-9.86-8.348.34-66.87-52.85-67.39-44.04-68.48-54.47-68.48v-52.26-16.06-3.143.14-87.83-82.56-82.85-74.05-88.93-83.65-88.933左m-43.75-14.0015.21-15.21-59.32-84.88-44.93-87.51-60.01-85.56-87.51v54.9017.45-3.183.1885.8594.7775.5590.4286.7695.6895.68中m33.0112.850.61-0.6158.1153.0953.0651.3557.6756.6458.11右m-36.17-10.33-13.9913.99-69.62-46.11-73.11-33.94-71.50-47.20-73.11v-52.14-16.11-3.183.18-89.58-80.63-85.79-70.92-90.64-81.72-90.642左m-43.10-13.6321.43-21.43-52.80-88.80-35.08-95.08-53.54-89.54-95.08v54.4617.30-7.497.4983.2895.8671.8292.7984.1896.7796.77中m32.4712.790.84-0.8457.5856.1652.6750.3253.0755.6657.58右m-37.91-10.80-19.7519.75-77.20-44.02-83.73-28.43-78.35-45.17-83.73v-52.58-16.26-7.497.49-92.15-79.57-89.52-68.54-93.21-80.63-93.211左m-39.70-12.2327.96-27.96-41.28-88.25-20.48-98.77-42.09-89.07-98.77v53.7513.01-9.579.5780.2895.7867.7794.1681.1997.2797.27中m33.9013.521.65-1.6560.9958.2256.2451.6260.4057.6360.99右m-38.45-10.97-24.6724.67-82.22-41.58-91.43-22.35-83.38-41.734-91.43v-53.29-18.35-9.579.57-95.16-79.08-93.57-66.77-96.20-80.12-96.20表29 框架梁bc的基本組合表（非地震）層截面內(nèi)力種類荷載類別內(nèi)力組合s恒荷載活荷載左風右風1.2恒+1.4活+1.40.6左風1.2恒+1.4活+1.40.6右風1.2恒+1.4左風+1.41.5活1.2恒+1.4右風+1.41.5活1.35恒+1.41.5活+1.40.6左風1.35恒+1.41.5活+1.40.6右風mmaxmminvmax4左m-1.40 -1.77 5.53 -5.53 0.49 -8.80 4.33 -11.16 1.02 -8.27 -11.16 v2.05 0.00 -5.02 5.02 -1.76 6.68 -4.16 9.49 -1.45 6.98 9.49中m-0.32 -1.77 0.00 0.00 -2.86 -2.86 -2.12 -2.12 -2.17 -2.17 -2.12 右m-1.40 -1.77 -5.53 5.53 -8.80 0.49 -11.16 4.33 -8.27 1.02 -11.16 v-2.05 0.00 -5.02 5.02 -6.68 1.76 -9.49 4.16 -6.98 1.45 -9.49 3左m-3.92 -1.46 11.52 -11.52 2.26 -15.75 8.87 -21.14 2.28 -15.73 -21.14 v2.05 0.00 -9.75 9.75 -5.73 10.65 -11.19 16.11 -5.42 10.96 16.11中m-2.48 -1.46 0.00 0.00 -5.02 -5.02 -4.41 -4.41 -4.78 -4.78 -4.41 右m-3.92 -1.46 -11.52 11.52 -15.75 2.26 -21.14 8.87 -15.73 2.28 -21.14 v-2.05 0.00 -9.75 9.75 -10.65 5.73 -16.11 11.19 -10.96 5.42 -16.11 2左m-3.34 -1.45 16.40 -16.40 7.74 -19.81 17.53 -28.39 7.85 -19.71 -28.39 v2.05 0.00 -14.91 14.91 -10.06 14.98 -18.41 23.33 -9.76 15.29 23.33中m-2.27 -1.45 0.00 0.00 -4.75 -4.75 -4.15 -4.15 -4.49 -4.49 -4.15 右m-3.34 -1.45 -16.40 16.40 -19.81 7.74 -28.39 17.53 -19.71 7.85 -28.39 v-2.05 0.00 -14.91 14.91 -14.98 10.06 -23.33 18.41 -15.29 9.76 -23.33 1左m-4.91 -2.14 20.62 -20.62 8.43 -26.21 23.27 -36.86 8.60 -26.05 -36.86 v2.05 0.00 -18.75 18.75 -13.29 18.21 -23.79 28.71 -12.98 18.52 28.71中m-3.83 -2.14 0.00 0.00 -7.59 -7.59 -6.69 -6.69 -7.27 -7.27 -6.69 右m-4.91 -2.14 -20.62 20.62 -26.21 8.43 -36.86 23.27 -26.05 8.60 -36.86 v-2.05 0.00 -18.75 18.75 -18.21 13.29 -28.71 23.79 -18.52 12.98 -28.71 6.3 框架柱a柱端截面組合彎矩設計值和組合剪力設計值的調(diào)整（1）對“及相應的”組合彎矩設計值和組合剪力設計值的調(diào)整取第4層a柱進行“強柱弱梁”、“強剪弱彎”的調(diào)整。此時，地震作用為右震。右震時，第4層a柱節(jié)點處上柱截面的彎矩為，節(jié)點處梁端組合彎矩設計值，如圖23所示，根據(jù)得節(jié)點處下柱截面組合彎矩設計值為。右震時，第3層a柱節(jié)點處上柱截面的彎矩分配系數(shù)為，節(jié)點處下柱截面的彎矩分配系數(shù)為0.641，節(jié)點處梁端組合彎矩設計值，如圖24所示，根據(jù)可得：節(jié)點處上柱截面組合彎矩設計值為節(jié)點處下柱截面組合彎矩設計值為第4層柱端組合剪力設計值為，如圖25所示。 圖23 右震時4層a柱節(jié) 圖24 右震時3層a柱節(jié) 圖25 4層a柱柱端點處梁、柱組合彎矩設計值 點處梁、柱組合彎矩設計值 組合彎矩和剪力設計值其余柱端截面組合彎矩設計值的調(diào)整見表36，組合剪力設計值的調(diào)整見表37。底層柱固定端截面組合彎矩設計值為。表36 框架柱a組合彎矩設計值調(diào)整節(jié)點節(jié)點處上柱截面的彎矩分配系數(shù)節(jié)點處下柱截面的彎矩分配系數(shù)節(jié)點處梁端組合彎矩設計值節(jié)點處上柱截面組合彎矩設計值節(jié)點處下柱截面組合彎矩設計值第2層a柱0.540-230.57116.67136.96第1層a柱0.540-236.76119.80140.64表37 框架柱a組合剪力設計值調(diào)整層3-140.41116.673.1091.222-136.96119.803.1091.111-140.64251.694.05106.56（2）對“及相應的”組合彎矩設計值和組合剪力設計值的調(diào)整此時，地震作用為左震。柱端截面組合彎矩設計值的調(diào)整見表38，組合剪力設計值的調(diào)整見表39。底層柱固定端截面組合彎矩設計值為。表38 框架柱a組合彎矩設計值調(diào)整節(jié)點節(jié)點處上柱截面的彎矩分配系數(shù)節(jié)點處下柱截面的彎矩分配系數(shù)節(jié)點處梁端組合彎矩設計值節(jié)點處上柱截面組合彎矩設計值節(jié)點處下柱截面組合彎矩設計值第3層a柱87.2516.4279.56第2層a柱0.569120.5057.1375.42第1層a柱0.644135.5453.0896.02表39 框架柱a組合剪力設計值調(diào)整層379.56 -57.13 3.10 48.50275.42 -55.783.10 45.60196.02 -232.104.05 89.127 框架梁截面設計7.1 框架梁正截面承載力計算三級抗震時梁縱向受拉鋼筋的最小配筋率為： 支座：跨中：當支座截面的正彎矩大于跨中截面的正彎矩時，取支座截面的正彎矩進行正截面承載力計算。計算過程見表46。層計算公式框架梁ab框架梁bc左截面跨中截面/左截面右截面左截面左截面4124.2756.2593.0460.6757.554654654653653650.1610.0730.1260.1270.1210.1760.350.0760.550.1350.350.1370.350.1290.35976.9419.1745.8594.7561.73327.5268.8327.5262.0262.0實配鋼筋418314318318316實配鋼筋面積10184627637636033149.3665.44121.7889.6182.454654654653653650.1930.0850.1580.1880.1730.2170.350.0890.350