軸承卡簧卷制機(jī)設(shè)計(jì)(畢業(yè)論文+全套CAD圖紙)(答辯通過)

充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 軸承卡簧卷制機(jī)設(shè)計(jì) (總體、卷制裝置設(shè)計(jì) ) 摘要 ： 本課題在分析了軸承卡簧卷制機(jī)的基本工作原理和特點(diǎn)應(yīng)用的基礎(chǔ)上，對(duì)軸承卡簧卷制機(jī)的總體結(jié)構(gòu)和卷制裝置做了詳細(xì)的設(shè)計(jì)計(jì)算，完成了一套完整的機(jī)械設(shè)計(jì)過程，提高了卷簧機(jī)的性能，使得軸承卡簧生產(chǎn)自動(dòng)化程度提高，生產(chǎn)效率更高 ，工人勞動(dòng)強(qiáng)度下降。 本課題的任務(wù)重點(diǎn)是軸承卡簧卷制機(jī)的總體設(shè)計(jì)和卷制裝置的設(shè)計(jì)。卷制裝置通過帶傳動(dòng)和減速器的減速以及扇形齒輪將動(dòng)力從電動(dòng)機(jī)傳到卷制滾輪，利用一對(duì)或幾對(duì)上下滾輪的摩擦力推動(dòng)鋼絲向右運(yùn)動(dòng)，依靠上、下圈徑桿的限位及導(dǎo)向作用使鋼絲成形。該結(jié) 構(gòu)屬于無芯卷制方式， 整機(jī)運(yùn)行性能較好，能滿足工件加工的速度及精度。 為了實(shí)現(xiàn)該卡簧卷制機(jī)的運(yùn)行要求，本課題使用扇形齒輪進(jìn)行傳動(dòng)，經(jīng)過計(jì)算驗(yàn)證，扇形齒輪可以保證滾輪傳動(dòng)的精度要求，同時(shí)還可以通過扇形齒輪對(duì)切斷裝置進(jìn)行傳動(dòng)，使得機(jī)器整體結(jié)構(gòu)簡單，經(jīng)濟(jì)性提高。此外，通過更換不同齒數(shù)的扇形齒輪可以調(diào)節(jié)機(jī)器的送線長度， 大大提高了卡簧卷制機(jī)工作的靈活性和通用性。 關(guān)鍵詞 ： 軸承卡簧；無芯卷制；扇形齒輪 目 錄 1 前言 1 軸承卡簧卷制機(jī)設(shè)計(jì)（總體、卷制裝置設(shè)計(jì)） 2 2 彈簧的制造工藝 2 2.1 彈簧材料的種類 2 2.2 彈簧的制造工藝 2 2.2.1 冷成形彈簧的制造工藝 2 2.2.2 熱成形彈簧的制造工藝 4 3 軸承卡簧卷制機(jī)的工作原理 6 3.1 自動(dòng)卷簧機(jī)的介紹 6 3.2 軸承 卡簧卷制機(jī)的工作原理 6 3.3 軸承卡簧卷制機(jī)送線推力的計(jì)算 7 4 軸承卡簧卷制機(jī)的總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 10 4.1 電動(dòng)機(jī)的選擇 10 4.2 計(jì)算傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比及分配各級(jí)傳動(dòng)比 11 4.3 V 帶傳動(dòng)設(shè)計(jì) 12 4.3.1 帶傳動(dòng)的特點(diǎn) 12 4.3.2 帶傳動(dòng)設(shè)計(jì) 12 4.4 齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 14 4.4.1 齒輪傳動(dòng)的特點(diǎn) 14 4.4.2 齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì) 15 4.5 軸的強(qiáng)度和剛度校核 17 4.6 總體結(jié)構(gòu)確定 22 5 卷制裝置的設(shè) 計(jì) 22 5.1 扇形齒輪的設(shè)計(jì) 22 5.2 傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 22 5.3 其它零件的設(shè)計(jì) 23 6. solidworks 建模 24 總結(jié) 35 參考文獻(xiàn) 36 致謝 37 附錄 38 買文檔送全套圖紙 扣扣 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 1 前言 本課題來源于南京市雙圓彈簧廠，彈簧作為通用基礎(chǔ)件，量大面廣，應(yīng)用領(lǐng)域幾乎涉及到國民經(jīng)濟(jì)所有領(lǐng)域。由于使用環(huán)境、場(chǎng)合、功能各異，使各種彈簧的形狀和大小差別懸殊，品種繁雜。正因?yàn)閺椈杀旧淼墓逃刑卣?，生產(chǎn)彈簧投資不大，入門技術(shù)門檻不高，所以吸引了不少廠家投資于此。和先進(jìn)工業(yè)化國家相比，我國彈簧行業(yè)總體技術(shù) 水平要落后 30 年，缺乏自主的獨(dú)立開發(fā)能力，大部分企業(yè)按來圖制。而工業(yè)的發(fā)展刺激了彈簧的需要，同時(shí)也對(duì)彈簧加工設(shè)備提出了更高的要求，以往的加工設(shè)備多為純機(jī)械式卷簧機(jī)，機(jī)構(gòu)復(fù)雜，而功能卻很單一，調(diào)試煩瑣，加工精度又難以保證。因此，為了高效的制造軸承卡簧，需要設(shè)計(jì)制造軸承卡簧卷制機(jī)，刻不容緩。 目前彈簧制造基本分為有芯卷制和無芯卷制兩種方式，無芯卷制較傳統(tǒng)的有芯卷制方式有經(jīng)濟(jì)性好，生產(chǎn)效率高，工人勞動(dòng)強(qiáng)度低等優(yōu)勢(shì)，已經(jīng)成為彈簧制造行業(yè)的主流制造方式。在此課題中設(shè)計(jì)的軸承卡簧卷制機(jī)采用無芯卷制方式。同時(shí)需要滿足以下 幾點(diǎn)技術(shù)要求： a.軸承卡簧機(jī)卷制速度為 30只 /min，卡簧最大外徑： 150mm，鋼絲尺寸 ： 2 3； b.軸承卡簧卷制機(jī) 應(yīng)能滿足加工要求，保證加工精度； c.軸承卡簧卷制機(jī) 應(yīng)運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，工作可靠，結(jié)構(gòu)簡單； d.軸承卡簧卷制機(jī)應(yīng) 便于維修、調(diào)整。 軸承卡簧卷制機(jī)設(shè)計(jì)（總體、卷制裝置設(shè)計(jì)） 4 本課題需要首先需要完成總體設(shè)計(jì)：設(shè)計(jì)軸承卡簧卷制機(jī)的總體結(jié)構(gòu)，安裝尺寸，確定機(jī)器的傳動(dòng)方式和工作原理，分配各級(jí)傳動(dòng)裝置的傳動(dòng)比，同時(shí)根據(jù)需要的生產(chǎn)量確定機(jī)器的工作參數(shù)。 其次，在完成總體設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)上，需要進(jìn)行卷制裝置設(shè)計(jì)：設(shè)計(jì)軸承卡簧卷制機(jī)的卷制裝置機(jī)構(gòu)，利用扇 型齒輪結(jié)構(gòu)進(jìn)行傳動(dòng)，結(jié)構(gòu)簡單，傳動(dòng)比準(zhǔn)確，并能保證進(jìn)給量準(zhǔn)確，高效率，低功耗，平穩(wěn)運(yùn)行，具有良好的性能價(jià)格比。 2 彈簧的制造工藝 2.1 彈簧材料的種類 彈簧主要在動(dòng)載荷作用下工作，因此，要求彈簧材料具有高的抗拉強(qiáng)度極限、屈服極限、彈性極限和疲勞極限，同時(shí)要求具有高的沖擊韌性和塑性。在特殊條件下使用的彈簧，如在高溫、低溫、腐蝕介質(zhì)中及衡器儀表上使用的彈簧，除上述要求外，還要求具有耐熱、防蝕、導(dǎo)電、防磁、耐低溫以及恒彈性等性能。因此設(shè)計(jì)彈簧時(shí)，選擇合適的材料是一項(xiàng)技術(shù)性很強(qiáng)的工作。 彈簧材料的種 類繁多，目前大量使用的是彈簧鋼，其次是具有特殊性能的彈簧材料，如不銹耐酸鋼、耐熱鋼（合金）、銅合金、鎳合金以及橡膠、塑料等。 按交貨狀態(tài)，金屬材料也可分為熱軋和冷拉兩類。 熱軋材包括圓鋼、扁鋼、梯形鋼和鋼板等。熱軋鋼的規(guī)格和尺寸公差較大，表面質(zhì)量較差，一般用于疲勞性能要求不高的低應(yīng)力彈簧或截面尺寸較大的重型彈簧。 冷拉（軋）材又分以下幾種類型： a.在成材過程中經(jīng)過強(qiáng)化加工的絲材和帶材 。這類材料在彈簧冷成形后不需要淬火，只需進(jìn)行消除內(nèi)應(yīng)力回火處理。如冷拉碳素彈簧鋼絲、油淬火回火鋼絲、冷軋不銹鋼帶等。 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 b.在 成材后以退火或高溫回火狀態(tài)供應(yīng)，這類材料在彈簧冷成形后需進(jìn)行淬火、回火處理。如合金彈簧鋼絲、異形鋼絲，馬氏體不銹鋼絲以及彈簧和工具鋼冷軋帶等。 c.冷拉圓鋼，直徑一般在 7-25mm，表面質(zhì)量較高，主要用于疲勞壽命要求高、使用應(yīng)力較大的大、中型彈簧。這種材料以光亮退火或冷拉狀態(tài)供貨，彈簧經(jīng)熱成形后需進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理。如冷拉合金彈簧鋼。 2.2 彈簧的制造工藝 彈簧的種類較多，形狀各異，精度要求不同，生產(chǎn)批量不等，因而制造方法也就有所不同。彈簧的制造方法根據(jù)成形工藝的不同可分為冷成形和熱成形兩種。當(dāng)彈簧材料尺寸較小，在常溫下成形的，稱為冷成形；當(dāng)彈簧材料尺寸較大，需將材料加工之后成形的，稱為熱成形。 2.2.1 冷成形彈簧的制造工藝 冷卷螺旋彈簧所用的材料，大致為直徑 0.1-14mm 的鋼絲和圓鋼，或邊長小于 10mm 的異形鋼絲和方鋼，或相近尺寸的鋼帶和扁鋼。材料的供應(yīng)狀態(tài)通常為兩大類，一類為硬狀態(tài)，其本身已具有彈簧所需要的機(jī)械性能，成形后只需消除應(yīng)力回火；另一類為退火狀態(tài)成形后尚需淬火和回火才能獲得所需要的性能。 制造冷卷螺旋彈簧的基本工藝過程： 當(dāng)用成形后不需淬火處理的材料制造時(shí)為：卷簧，去應(yīng)力回火、支承端 部或端面加工、立定或強(qiáng)壓處理、去毛刺或倒角、檢驗(yàn)、防腐處理。 當(dāng)用成形后需淬火處理的材料制造時(shí)，與以上所不同的主要是成形后要進(jìn)行淬火、回火處理，支承端部的加工有時(shí)需要正火，其他工序基本相同。 A.卷簧 卷簧是彈簧卷制成形的簡稱，是彈簧制造過程的主要工序，卷制的方法和精度決定著彈簧的幾何尺寸、性能、材料的利用率和生產(chǎn)效率。 彈簧的卷制設(shè)備一般分無芯軸卷簧機(jī)和有芯軸卷制機(jī)兩種。下面分別敘述有芯軸和無芯軸卷簧。 a.有芯軸卷簧 有芯軸卷簧多用于中、小批量的生產(chǎn)和專門設(shè)計(jì)、有特殊 要求的彈簧。在大批量生產(chǎn)中，這 種方法也用于卷制扭簧和一些拉伸螺旋彈簧。 芯軸裝在主軸的卡盤上與主軸一起旋轉(zhuǎn)。主軸通過掛輪及送進(jìn)絲杠使彈簧 材料的送進(jìn)裝置在床身上左右移動(dòng)，將彈簧材料緊緊的繞在芯軸上卷制成彈簧毛坯。壓縮螺旋彈簧支承圈的并圈則是通過自動(dòng)并圈裝置或機(jī)床開合螺母手柄的操縱來實(shí)現(xiàn)。 軸承卡簧卷制機(jī)設(shè)計(jì)（總體、卷制裝置設(shè)計(jì)） 6 卷制方式有單個(gè)卷制和多個(gè)連續(xù)卷制兩種：單個(gè)卷制一般用于條料制造的彈簧以及扭轉(zhuǎn)、拉伸和油封彈簧等。多個(gè)連續(xù)卷制是一次卷成一串螺旋圈，然后再按尺寸分別切斷成單個(gè)彈簧。 卷簧屬于彎曲成形。在成形時(shí)，材料的外層縱向產(chǎn)生彈塑性拉伸變形，而內(nèi)層縱向產(chǎn)生彈塑性壓縮變 形；在中性層兩側(cè)的某個(gè)范圍內(nèi)則為純彈性變形，彈性變形范圍隨相對(duì)彎曲半徑的加大而增大。但是，在載荷解除后由于中性層兩側(cè)純彈性變形的恢復(fù)，以及內(nèi)外層縱向總變形中彈性變形部分的恢復(fù)，而使零件的彎曲半徑發(fā)生改變，內(nèi)彎曲半徑與芯軸尺寸不一致，這種現(xiàn)象就是通常所說的回彈。 為了在冷成形后得到所要求的形狀尺寸精度，在彈簧設(shè)計(jì)、工藝裝置設(shè)計(jì)和編制工藝規(guī)程時(shí)，必須準(zhǔn)確地掌握不同材料的各類彈簧在成形時(shí)的回彈量。 影響回彈量的因素很多，主要有材料的機(jī)械性能、旋繞比和工藝裝置等。 b.自動(dòng)卷簧機(jī)卷簧（無芯軸卷簧）該部分內(nèi)容見第三部 分。 B.去應(yīng)力回火 去應(yīng)力回火通常簡稱為回火，有時(shí)也稱為低溫退火或低 溫回火。其目的主要是為了消除金屬絲冷加工和彈簧卷繞成形時(shí)所產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力。它可以顯著地改善冷成形彈簧的機(jī)械性能和使用特性穩(wěn)定彈簧的尺寸，提高彈簧的疲勞壽命。對(duì)于鉛淬火冷拉鋼絲和冷拉青銅絲，在消除應(yīng)力的同時(shí)，還可提高金屬絲的彈性極限和硬度。若將彈簧給予一定的變形，裝在夾具上進(jìn)行回火，則不但可以調(diào)整彈簧制造中的尺寸，而且能有效地減少使用中的蠕變。 回火過程將引起彈簧直徑、長度和圈數(shù)的變化，通常稱為回火變形量。其大小與材料的類別、尺寸，旋繞比 及卷簧的情況有關(guān)。一般來說，用碳素彈簧鋼絲、琴鋼絲、油淬火回火鋼絲卷制的彈簧，回火后外徑縮小，用青銅絲和不銹鋼絲卷制的彈簧，回火后外徑增大?；鼗鹱冃瘟颗c旋繞比成正比。在制訂工藝時(shí)一般應(yīng)根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式或圖表對(duì)變形量作一大略的估計(jì)，然后根據(jù)卷簧和校正的情況確定出去應(yīng)力回火規(guī)范，將回火變形量控制在預(yù)期的范圍內(nèi)。 C.壓縮彈簧兩端面的磨削 為了使彈簧能直立、與支承座接觸良好、減少繞曲和具有較均勻的壓力，冷卷彈簧的兩端面一般要進(jìn)行磨削加工，簡稱為磨簧。磨簧加工后要求磨平部分不少于圓周長的 3/4，端頭厚度不小于金屬絲直 徑的 1/8。普通圓柱螺旋彈簧的端面光潔度不低于 3，并應(yīng)保證有良好的端面不平度及軸線與兩端面的不垂直度。 彈簧應(yīng)根據(jù)彈簧生產(chǎn)批量的大小來選擇設(shè)備和操作方式。手工方式磨簧所用的設(shè)備，通常是普通砂輪機(jī)再加以適當(dāng)?shù)膴A具和輔助工具。設(shè)備和工裝都比較簡單，但勞動(dòng)強(qiáng)度大、生產(chǎn)率低因此適用于品種多、批量小的生產(chǎn)。在大批量的生產(chǎn)中，則采用彈簧端面磨床機(jī)磨削彈簧的端面。 D.校正加工 壓縮螺旋彈簧在端面磨削結(jié)束后，如果彈簧的自由高度、不垂直度、節(jié)距、外徑等未達(dá)到技術(shù)文件所規(guī)定的偏差時(shí)，則往往需要校正加工。拉伸和扭轉(zhuǎn)螺旋彈簧也 有類似的整形加工。 校正操作目前一般還處于手工或半手工作業(yè)狀態(tài)。常用的工具是：金屬絲在 4mm 以上的彈簧，多用手板壓力機(jī)和劈距機(jī)等；金屬絲在 4mm 以下的彈簧，則多用具有鍥形刃口的專用刀具和專用鉗子等。校正加工就是利用這些工具使彈簧局部產(chǎn)生塑性變形，以達(dá)到圖紙所要求的尺寸。 E.扭轉(zhuǎn)螺旋彈簧的成形工藝 其工藝和壓縮、拉伸螺旋彈簧基本相同，不同的亦僅是充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 端部的加工。 在小批量生產(chǎn)和支腿比較復(fù)雜的情況下，多采用手工、或半自動(dòng)的有芯軸卷簧法成形，但需留出支腿的長度。在大批量生產(chǎn)時(shí)，則在直尾卷簧機(jī)和扭轉(zhuǎn)螺旋彈簧專用機(jī) 上卷制。這兩種成形方法多用于支腿比較簡單的情況。 2.2.2 熱成形彈簧制造工藝的 當(dāng)彈簧所用鋼材的圓形截面直徑大于 12mm、矩形截面邊長大于 10mm、或相近尺寸的扁鋼時(shí)，一般采用熱成形制造工藝。對(duì)于彈簧旋繞比小于 5、材料直徑大于 7mm 的冷拉合金圓鋼，當(dāng)退火軟化程度不能滿足冷卷要求時(shí)，也可采用熱成形制造工藝方法。大型螺旋彈簧，板彈簧和扭桿彈簧等大多采用熱成形制造工藝方法。 熱卷壓縮螺旋彈簧的工藝流程一般為：下料、料頭鍛扁、加熱、卷繞成形、熱處理、噴砂或噴丸、立定處理或強(qiáng)壓處理、端面加工、檢驗(yàn)、表面防腐處理。 以上工藝流程可根據(jù)材料狀態(tài)、設(shè)備條件、加工方法和技術(shù)要求等進(jìn)行適當(dāng)?shù)恼{(diào)整。 a.下料 在下料之前，必須按國家標(biāo)準(zhǔn)，對(duì)材料的化學(xué)成分、機(jī)械性能、截面尺寸、表面質(zhì)量、硬度和脫碳等項(xiàng)目進(jìn)行檢驗(yàn)。并按爐號(hào)、規(guī)格分批投入下料車間。對(duì)于大批量生產(chǎn)的彈簧材料，可要求供料廠按定尺或倍尺供應(yīng)，這樣即可省去下料工序，又降低材料消耗。 b.料頭鍛扁 彈簧材料在卷制前，端部鍛扁是為了減少成形后端圈的磨削加工量。鍛扁的長度按下式計(jì)算： 223 2 . 3 44l D D（ 2-1） c.加熱、卷繞成形 加熱卷繞主要是利用材料在高溫時(shí)強(qiáng)度低、塑性好的特性，使成形容易進(jìn)行。加熱溫度應(yīng)根據(jù)熱加工規(guī)范確定。加熱時(shí)間應(yīng)保證在燒透的情況下，力求減少或避免造成嚴(yán)重的氧化和脫碳。 卷繞彈簧的設(shè)備在專業(yè)化工廠多數(shù)采用專用卷簧機(jī)，而一般機(jī)械廠則用普通車床。卷簧時(shí)應(yīng)根據(jù)預(yù)制高度一次完成，盡量避免卷后再次加熱劈開螺距。為了提高生產(chǎn)率、在卷簧機(jī)上，可裝置自動(dòng)或半自動(dòng)退芯軸裝置及機(jī)械手，把卷完的彈簧自動(dòng)放到指定的地點(diǎn)冷卻。 卷彈芯軸的尺寸，根據(jù)彈簧內(nèi)徑尺寸和旋 繞比確定。旋繞比 C=4-6時(shí)，芯軸尺寸基本上與彈簧內(nèi)徑相同；旋繞比小于 4 時(shí)，芯軸尺寸比彈簧內(nèi)徑大些；旋繞比大的彈簧，芯軸尺寸應(yīng)比彈簧內(nèi)徑小些，大約小 0.5-1mm。芯軸尺寸還與加熱溫度有關(guān)，對(duì)直徑尺寸要求嚴(yán)格的彈簧，只有通過試卷，調(diào)整芯軸尺寸，來滿足彈簧特性和彈簧直徑偏差的要求。彈簧預(yù)制高度應(yīng)根據(jù)彈簧的壓并應(yīng)力、旋繞比、材料表面質(zhì)量、材料的種類、熱處理后的硬度等因素來確定。 d.彈簧的熱處理 e.立定處理和強(qiáng)壓處理 為了使彈簧在使用過程中具有穩(wěn)定的尺寸，熱卷彈簧也需進(jìn)行立定處理。而強(qiáng)壓處理是為了提高彈簧的 承載能力。 f.端面加工 為了使彈簧端圈支承穩(wěn)定和滿足垂直度、光潔度的要求，對(duì)于材料兩端軸承卡簧卷制機(jī)設(shè)計(jì)（總體、卷制裝置設(shè)計(jì)） 8 鍛扁后卷繞的彈簧端面要進(jìn)行磨削加工。磨削加工一般在砂輪機(jī)或?qū)Ｓ玫膹椈啥嗣婺ゴ采线M(jìn)行。對(duì)于材料端部未進(jìn)行鍛扁加工而卷制的彈簧，卷繞之后應(yīng)在車床或銑床上把端圈周長的 3/4 削平，然后再進(jìn)行熱處理。如果立定處理和強(qiáng)壓處理后彈簧的垂直度不合格，可根據(jù)具體情況磨平或矯正。矯正后的彈簧應(yīng)再次壓并 3-5 次。 g.彈簧的質(zhì)量檢查 彈簧的質(zhì)量檢查按產(chǎn)品圖紙和 GB1239-76 的規(guī)定進(jìn)行。其它采用熱成形方法制造的彈簧，如板彈簧，其工藝流程 與上述熱卷壓縮螺旋彈簧的工藝流程基本相同。 3 軸承卡簧卷制機(jī)的工作原理 3.1 自動(dòng)卷簧機(jī)的介紹 自動(dòng)卷簧機(jī)卷簧（無芯軸卷簧）用芯軸卷制彈簧后還要作手工切段、沖切、整修等輔助工序，不僅勞動(dòng)量大、生產(chǎn)率低，而且降低了材料利用率和質(zhì)量均勻性。因此，在大批量生產(chǎn)中，廣泛采用自動(dòng)卷簧機(jī)。它可以自動(dòng)卷繞、切斷、計(jì)數(shù)等，能以一個(gè)工作循環(huán)完成彈簧的成形工藝，因此勞動(dòng)強(qiáng)度小，生產(chǎn)效率高，材料利用率高，并可以實(shí)現(xiàn)多機(jī)作業(yè)。而且，對(duì)于彈簧的尺寸和形狀具有廣泛的適應(yīng)性，除能卷制圓柱壓縮螺旋彈簧外，還可以卷制圓錐形、中 凸形、中凹形等非圓柱螺旋彈簧；并圈和不并圈、左旋或右旋、等節(jié)距和不等節(jié)距的螺旋彈簧；具有切向直尾的扭轉(zhuǎn)螺旋彈簧等。拉伸螺旋彈簧則是卷制成單件毛坯后再加工出鉤環(huán)，目前也有的卷簧機(jī)能在機(jī)上直接制出鉤環(huán)。 除各種型號(hào)國產(chǎn)自動(dòng)卷簧機(jī)外，還有其他型式的萬能自動(dòng)卷簧機(jī)和專用自動(dòng)卷簧機(jī)。 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 3.2 軸承卡簧卷制機(jī)的工作原理 圖 3-1 成形卷制機(jī)構(gòu)示意圖 成形機(jī)構(gòu)如圖 3-1 所示。利用一對(duì)或幾對(duì)滾輪壓住鋼絲并旋轉(zhuǎn)，推動(dòng)鋼絲向右運(yùn)動(dòng)，依靠上、下圈徑桿的限位及導(dǎo)向作用使鋼絲成形。上、下圈徑桿可在各自的滑槽中移動(dòng)，通過控制 上、下圈徑桿的位置，就可控制彈簧圈徑的大小。節(jié)距桿為垂直紙面的運(yùn)動(dòng)，其作用是使卷繞的鋼絲形成螺紋升角。通過控制節(jié)距桿的位置，就可控制彈簧節(jié)距的大小。當(dāng)卷繞完畢時(shí)，用切刀將鋼絲切斷。芯軸則作為切刀切鋼絲時(shí)的一個(gè)支承。 金屬絲從料架上引出后，首先經(jīng)校直機(jī)構(gòu)、滾輪，再經(jīng)導(dǎo)向板送入卷繞機(jī)構(gòu)。卷繞機(jī)構(gòu)由卷繞桿、芯軸刀和節(jié)距桿組成。金屬絲進(jìn)入卷繞機(jī)構(gòu)后，被卷繞桿頂住，然后沿兩個(gè)一般互為 90o 角的卷繞桿圍繞芯軸刀作螺旋圓周運(yùn)轉(zhuǎn)，彎曲卷繞成螺旋形彈簧圈。彈簧節(jié)距的大小是由 節(jié)距桿控制的，它可以沿軸向運(yùn)動(dòng)，按照所設(shè)計(jì)彈簧節(jié)距的尺寸調(diào)整位置。如果節(jié)距桿在凸輪的控制下后退不起作用時(shí)，則可卷繞出密圈的拉伸和扭轉(zhuǎn)螺旋彈簧毛坯。如果節(jié)距桿在凸輪的控制下隨進(jìn)料機(jī)構(gòu)運(yùn)轉(zhuǎn)而自動(dòng)調(diào)整位置時(shí)，則可卷繞成不等節(jié)距的螺旋彈簧。卷繞桿在凸輪的控制下可以按箭頭方向移動(dòng)。通過調(diào)整卷繞桿與芯軸刀之間的距離，來控制彈簧直徑的大小。在整個(gè)卷繞過程中如卷繞桿位置固定，就卷繞出圓柱形螺旋彈簧；如卷繞桿的相對(duì)位置隨進(jìn)料動(dòng)作而自動(dòng)調(diào)節(jié)，則可卷制出中凸形或中凹形彈簧。送料長度也由凸輪控制，即根據(jù)需要將凸輪調(diào)整好后，當(dāng)送料到 所規(guī)定的長度時(shí)，送料滾輪就會(huì)自動(dòng)停止送料。然后由凸輪控制的偏心連桿機(jī)構(gòu)帶動(dòng)切斷刀與芯軸刀將金屬絲切斷，這就完成了卡簧的形成。 從以上過程可以看出，卷簧的全部循環(huán)過程，是通過機(jī)床的凸輪軸上的各種凸輪的周期聯(lián)動(dòng)作用來實(shí)現(xiàn)的。凸輪軸每轉(zhuǎn)動(dòng)一周就完成一個(gè)周期，卷制出一個(gè)彈簧。如此往復(fù)運(yùn)轉(zhuǎn)就實(shí)現(xiàn)了彈簧的自動(dòng)成形。 影響卷簧質(zhì)量的因素是多方面的，例如彈簧材料的抗拉強(qiáng)度、延伸率、彈性模量、曲強(qiáng)比、材料的尺寸精度等級(jí)和表面狀況、機(jī)床設(shè)備的精度、輔助工具與金屬絲接觸部分的摩擦狀況、送料長度的精確度以及卷繞速度和操作者的技術(shù)水 平等等。因?yàn)檫@些因素與自動(dòng)卷簧機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)情況有關(guān)，因而，在使用自動(dòng)卷簧機(jī)卷簧時(shí)，需要對(duì)機(jī)床進(jìn)行精細(xì)的調(diào)整。 3.3 軸承卡簧卷制機(jī)送線推力的計(jì)算 軸承卡簧卷制機(jī)設(shè)計(jì)（總體、卷制裝置設(shè)計(jì)） 10 圖 3-2 工件成形受力分析圖 已知： 785 M p a 應(yīng) 力 屈 服 極 限 s M p a 3彈 性 模 量 E=206Gpa=206 10 彈 簧 半 徑 R=75mm 鋼 絲 直 徑 d=2 3mm 摩 擦 系 數(shù) f=0.18 在送線出口以及二個(gè)圈徑頂桿外，壓力與摩擦力的關(guān)系為： 2 ( )a a a aF N f N N f bbF N f ccF N f (3-1) 根據(jù)平面作用力系的平衡原理，可得出下面的方程 對(duì) O 點(diǎn)取矩 ()cbF F R M P R ( )aP P F 0X / 2 ( )c b b cP F F N N 0Y / 2 ( ) / 2b c b cN F F N (3-2) 將已知參數(shù)與 (3-1)式代入 (3-2)，得： 0 . 1 8 0 . 1 8 / 7 5cbP N N M 2 0 . 8 2 1 . 1 8 0cbP N N 0 . 8 2 1 . 1 8 0bcNN (3-3) 若將 M 看作是已知參數(shù)，則公式（ 3-3）可成下式： 0 .0 1 7 7PM 0 .0 1 4 3bNM 0 .0 0 9 9cNM (3-4) 根據(jù)塑性變形與內(nèi)作用力的關(guān)系，在 A點(diǎn)的剖面其應(yīng)力最大，可以認(rèn)為該點(diǎn)的曲率形式了彈簧的圈徑；而該點(diǎn)的曲率是由該點(diǎn)的內(nèi)彎距與內(nèi)軸力聯(lián)合作用的結(jié)果，它們遵循下列的關(guān)系： 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 21 / 3 ( 1 ) 2nm 2231 2 ( 1 )2n n m n (3-5) 式中： / eRR , / em M M , / en N N ,并注意帶下標(biāo)的 e 的參數(shù)，分別是彈性極限時(shí)的曲率，彎矩，軸力，將有關(guān)的參數(shù)代入，得： 51 1 2 1 0 2 3 . 3 9 72 7 5 2 7 8 5EdR 333 2 / 1 . 6 2 2 1 0sm M d M 264 0 . 0 1 7 74 / 7 . 1 8 1 03 . 1 4 4 7 8 5s Mn P d M 將（ 3-6）式代入（ 3-5）式，經(jīng)整理后得下式： 1 2 2 31 5 4 . 6 5 7 2 1 0 3 . 2 4 4 1 0 2 . 9 1 3 4 0MM 解得 42 0 . 3 2 1 0M 。 將 M 代入（ 3-4），得 430 . 3 6 1 0 3 . 6 1 0P N N 430 . 2 9 1 0 2 . 9 1 0bN N N 0 . 2 0 1 1 0 2 . 0 1 1 0cNN 上式中的 bN 及 cN 分別為兩個(gè)圈徑頂桿的正壓力，而 P 則為送線滾輪對(duì)鋼絲的推力減去槽板對(duì)鋼絲的摩擦阻力之后得到的數(shù)值，滾輪的推力可估算為： 2 2aa MP P F P f N P f (3-6) 其中： Na的力臂長 取決于鋼絲在槽板中間隙 。 圖 3-3 工件成形示意圖 如圖 3-3所示，假定： 0 .2 5mm 軸承卡簧卷制機(jī)設(shè)計(jì)（總體、卷制裝置設(shè)計(jì)） 12 則 32( ) 2 2 7 5 0 . 2 5 6 . 1 2R R R m m 取動(dòng)摩擦系數(shù) 0.15f ,并將有關(guān)的參數(shù)代入（ 3-7），可得 33 3 . 6 1 0 2 0 . 1 5 2 0 . 3 2 1 0 / 6 . 1 2P 331 3 . 5 6 1 0 1 . 3 8 3 6 1 0N k g 。 4 軸承卡簧卷制機(jī)的總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 4.1 電動(dòng)機(jī)的選擇 工作機(jī)所需功率為 Pw，由于產(chǎn)量為 30 只 /min，生產(chǎn)卡簧直徑為 d=150mm。所以送料速度： 3 0 3 . 1 4 1 5 0 3 0 0 . 2 3 5 5 /1 0 0 0 6 0 1 0 0 0 6 0WdV m s 31 3 . 5 6 1 0 0 . 2 3 5 5 3 . 3 2 61 0 0 0 1 0 0 0 0 . 9 6W wF w V wP k W 電動(dòng)機(jī)所需功率為 oP : oPwP(4-1) 從電動(dòng)機(jī)到工作機(jī)之間的傳動(dòng)裝置總效 率 為： 54 帶 軸 承 齒 輪 (4-2) 式中 0.95 帶, 0 .9 9 軸 承, 0 .9 8 齒 輪由式（ 4-2）得 540 . 9 5 0 . 9 9 0 . 9 8 0 . 8 3 3 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 由式（ 4-1）得 3 . 3 2 6 3 . 9 90 . 8 3 3oPwP k W 工作機(jī)滾子軸的轉(zhuǎn)速 w 為： 6 0 1 0 0 0 6 0 1 0 0 0 0 . 2 3 5 5 3 7 . 5 / m i n3 . 1 4 1 2 0wVw mD 取 V 帶傳動(dòng)比： 24i 帶，單級(jí)圓柱齒輪傳動(dòng) 36i 齒,總傳動(dòng)比合理范圍 5 4 8 6 4i ，故電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速可選范圍為： ( 1 8 1 4 4 ) 3 7 . 5 / 2 3 3 7 2 7 0 0 / m i nmw ir 綜合考慮電動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)裝置的尺寸、結(jié)構(gòu)和帶傳動(dòng)及減速器的傳動(dòng)比，選定電動(dòng)機(jī)的型號(hào) 為 Y132M1-6。 表 4-1 電動(dòng)機(jī)性能參數(shù)表 電動(dòng)機(jī)型號(hào) 額定功率 Pw/kW 同步轉(zhuǎn)速/ 1minr 滿載轉(zhuǎn)速/ 1minr 電動(dòng)機(jī)質(zhì)量 /kg 總傳動(dòng)比 V 帶傳動(dòng) 減速器 Y132M1-6 4 1000 960 75 25.6 2.8 18.29 4.2 計(jì)算傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比并分配各級(jí)傳動(dòng)比 A.傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比為 ： 960 2 5 . 63 7 . 5mwnin B.分配各級(jí)傳動(dòng)比 ： 因 12i i i i 帶 齒 齒，取 i 帶2.8。 2 5 1 . 2 1 8 . 2 92 . 8iii 減帶按展開式布置，取21.3ii1齒 齒,可算出2 3.75i 齒，1 4.89i 齒；取3 2i 齒，4 2.5i 齒。 C.計(jì)算運(yùn)動(dòng)參數(shù)和動(dòng)力參數(shù) a.各軸轉(zhuǎn)速 軸19 6 0 / m i n 3 4 2 . 9 / m i n2 . 8m r ri 帶； 軸承卡簧卷制機(jī)設(shè)計(jì)（總體、卷制裝置設(shè)計(jì)） 14 軸123 4 2 . 9 / m i n 7 0 . 1 / m i n4 . 8 9r ri 1 齒； 軸237 0 . 1 / m i n 1 8 . 7 0 / m i n3 . 7 5r ri 2 齒； 軸341 8 . 7 0 / m i n 3 7 . 5 / m i n2r ri 3 齒； 軸453 7 . 5 / m i n 1 5 / m i n2 . 5r ri 4 齒。 b.各軸功率 軸10 4 0 . 9 5 3 . 8P P k W k W 帶； 軸21 3 . 8 0 . 9 9 0 . 9 8 3 . 6 8P P k W 齒軸 承； 軸32 3 . 6 8 0 . 9 9 0 . 9 8 3 . 5 7P P k W 齒軸 承； 軸43 3 . 5 7 0 . 9 9 0 . 9 8 3 . 4 6P P k W 齒軸 承； 軸54 3 . 4 6 0 . 9 9 0 . 9 8 3 . 3 6P P k W 齒軸 承； 軸65 3 . 3 6 0 . 9 9 0 . 9 8 3 . 2 6P P k W 齒軸 承。 c.各軸轉(zhuǎn)矩 軸1113 . 89 5 5 0 9 5 5 0 1 0 5 . 83 4 2 . 9PT N mn ； 軸2223 . 6 89 5 5 0 9 5 5 0 5 0 1 . 3 47 0 . 1PT N mn ； 軸3333 . 5 79 5 5 0 9 5 5 0 1 8 2 3 . 1 81 8 . 7PT N mn ； 軸4443 . 4 69 5 5 0 9 5 5 0 8 8 1 . 1 53 7 . 5PT N mn ； 軸5553 . 3 69 5 5 0 9 5 5 0 2 1 3 9 . 215PT N mn ； 軸6663 . 2 69 5 5 0 9 5 5 0 8 3 0 . 2 13 7 . 5PT N mn 。 4.3 V 帶傳動(dòng)設(shè)計(jì) 4.3.1 帶傳動(dòng)的特點(diǎn) V 帶又分為普通 V 帶、窄 V 帶、寬 V 帶、接頭 V 帶、聯(lián)組 V 帶、齒形 V 帶及大鍥角 V帶等 10 多種。其中普通 V 帶應(yīng)用最廣，窄帶則在近十年來應(yīng)用越來越多。 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 帶傳動(dòng)的主要優(yōu)點(diǎn)是： a.緩沖和吸振，傳動(dòng)平穩(wěn)、噪聲?。?b.帶傳動(dòng)靠摩擦力傳動(dòng)、過載時(shí)帶與帶輪接觸面間發(fā)生打滑，可防止損壞其他零件； c.適用于兩軸中心距較大的場(chǎng)合； d.結(jié)構(gòu)簡單，制造、安裝和維護(hù)等均較為方便，成本低廉。 帶傳動(dòng)的缺點(diǎn)是： a.不能保證準(zhǔn)確 的傳動(dòng)比； b.需要較大的張緊力，增大了軸和軸承的受力； c.整個(gè)傳動(dòng)裝置的外廓尺寸較大，不夠緊湊； d.帶的壽命較短，傳動(dòng)效率較低。 鑒于上述特點(diǎn)，帶傳動(dòng)主要適用于： a.速度較高的場(chǎng)合，多用于原動(dòng)機(jī)輸出的第一級(jí)傳動(dòng)。帶的工作速度一般為 5 30m/s,高速帶可達(dá) 60m/s。 b.中、小功率傳動(dòng)，通常不超過 50KW。 c.傳動(dòng)比一般不超過 7，最大用到 10。 d.傳動(dòng)比不要求十分準(zhǔn)確。 4.3.2 帶傳動(dòng)設(shè)計(jì) A.選擇 V 帶型號(hào) a確定計(jì)算功率 caP 查文獻(xiàn)資料【 8】表 4-6得工作情況系數(shù) 1.1AK 。 1 . 1 4 4 . 4c a AP K P k W b選擇 V 帶型號(hào) 按 4 .4caP kW ， 1 9 6 0 / m i nnr ，查文獻(xiàn)資料【 8】圖 4-11 得 ,選擇 A 型 V 帶。 B.確定帶輪直徑 1dd ， 2dd a.選取小帶輪直徑 1dd 根據(jù)文獻(xiàn)資料【 8】圖 4-11 及表 4-4，選取小帶輪直徑 1 112dd m m 。 b.驗(yàn)算帶速 11 / ( 6 0 1 0 0 0 ) 1 1 2 9 6 0 / ( 6 0 1 0 0 0 ) 5 . 6 3 /dv d n m s v在 5 25m/s 內(nèi)，合適。 c.確定從動(dòng)帶輪直徑 2dd 21 2 . 8 1 1 2 3 1 3 . 6ddd i d m m 查文獻(xiàn)資料【 8】表 4-4選取 2 315dd m m 。 C確定中心距 A 和帶長 Ld a.初選中心距 0a 1 2 0 1 20 . 7 ( ) 2 ( )d d d dd d a d d （ 4-3） 02 9 8 . 9 8 5 4m m a m m 取 0 500a mm 。 b.求帶的計(jì)算基準(zhǔn)長度 0L 2210 0 1 20()2 ( )24dddd ddL a d da （ 4-4） 由式（ 4-4）得 20 2 5 0 0 (1 1 2 3 1 5 ) / 2 3 1 5 1 1 2 / ( 4 5 0 0 ) L 1691mm 選取 1600dL m m 。 c.計(jì)算中心距 a 軸承卡簧卷制機(jī)設(shè)計(jì)（總體、卷制裝置設(shè)計(jì)） 16 00 1 6 0 0 1 6 9 15 0 0 4 5 422dLLa a m m m m d.確定中心距調(diào)整范圍 m a x 0 . 0 3 4 5 4 0 . 0 3 1 6 0 0 5 0 2da a L m m ； m i n 0 . 0 3 4 5 4 0 . 0 1 5 1 6 0 0 4 3 0da a L m m 。 D.驗(yàn)算小帶輪包角 1 211 1 8 0 6 0oodddda （ 4-5） 由式（ 4-5）得 13 1 5 1 1 21 8 0 6 0 1 5 4 1 2 0454o o o o 所以 1 154o ，合適。 E確定 V 帶根數(shù) Z a.確定額定功率 oP 根據(jù)文獻(xiàn)資料【 8】表 4-5，用線性插值法 1 . 1 8 1 . 0 01 . 0 0 9 6 0 8 0 09 8 0 8 0 0oP k W 1.16kW b.確定 V帶根數(shù) Z ()cao o LPZP P K K （ 4-6） 查表得 0 .1 1oP kW ， 0.93K ， 0.99LK 由式（ 4-6）得 4 . 4 3 . 6 8( 1 . 1 6 0 . 1 1 ) 0 . 9 5 0 . 9 9Z 根 根取 Z=4 根，合適。 F計(jì)算單根 V 帶初拉力 oF 查文獻(xiàn)資料【 8】表 4-1得 0 . 1 0 /q k g m 22 . 55 0 0 ( 1 )caoPF q vv Z K （ 4-7） 由式（ 4-7） 24 . 4 2 . 55 0 0 ( 1 ) 0 . 1 5 . 6 3 1 7 8 . 3 35 . 6 3 4 0 . 9 3 N G.計(jì)算對(duì)軸的壓力QF1 1542 s i n ( 2 4 1 7 8 s i n )22 oQoF Z F N 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 1387.5N H確定帶輪的結(jié) 構(gòu)尺寸 1 112dd m m ，采用實(shí)心輪結(jié)構(gòu)， 2 315dd m m ，采用六孔板輪結(jié)構(gòu)。 4.4 齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 4.4.1 齒輪傳動(dòng)的特點(diǎn) 齒輪傳動(dòng)是現(xiàn)代機(jī)械中應(yīng)用最廣的一種傳動(dòng)形式。齒輪傳動(dòng)的主要優(yōu)點(diǎn)是： a.瞬時(shí)傳動(dòng)比恒定，工作平穩(wěn)，傳動(dòng)準(zhǔn)確可靠，可傳遞空間任意兩軸之間的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力； b.適用的功率和速度范圍廣，功率從接近于零的微小值到數(shù)萬千瓦，圓周速度從很低到 300m/s； c.傳動(dòng)效率高， =0.92-0.98，在常用的機(jī)械傳動(dòng)中，齒輪傳動(dòng)的效率較高； d.工作可靠，使用壽命長； e.外廓尺寸小，結(jié)構(gòu)精湊。 齒輪傳動(dòng)的主要缺點(diǎn)是：制造和安裝精度要求較高，需專門設(shè)備制造，成本較高，不宜用于較遠(yuǎn)距離兩軸之間的傳動(dòng)。 齒輪傳動(dòng)應(yīng)滿足的基本要求是 :a.瞬間傳動(dòng)比不變，沖擊、振動(dòng)和噪聲小，能保證較好的傳動(dòng)平穩(wěn)性和較高的運(yùn)動(dòng)精度； b.在尺寸小、質(zhì)量輕的前提下，輪齒的強(qiáng)度高，耐磨性好，承載能力大，能達(dá)到預(yù)期的工作壽命。 4.4.2 齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì) A選擇齒輪材料、熱處理方法、精度等級(jí)、齒數(shù) 1Z ， 2Z 及齒寬系數(shù) d 考慮到該減速器的功率不大，故大、小齒輪都選用 45鋼調(diào)質(zhì)處理，齒面硬度分別為 221HBS、255HBS，屬軟齒面閉式傳動(dòng)，載荷平穩(wěn)，齒輪速度不高，選 7級(jí)精度，小齒輪齒數(shù) 1 19z ，大齒輪齒數(shù) 21 4 . 8 9 1 9 9 3z u z ，按軟齒面齒輪非對(duì)稱安裝查文獻(xiàn)資料【 8】表 6-5，取齒寬系 數(shù) 0.5d 。 B按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì) a.確定公式中各參數(shù) 213112 . 3 2 EtHK T Zuddu（ 4-8） （ a）載荷系數(shù) tK 試選 tK =1.5。 （ b）小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 1T 1113 . 89 5 5 0 9 5 5 0 1 0 5 . 83 4 2 . 9PT N mn 軸承卡簧卷制機(jī)設(shè)計(jì)（總體、卷制裝置設(shè)計(jì)） 18 （ c）材料系數(shù) EZ 查文獻(xiàn)資料【 8】表 6-3得 1 8 9 . 8EZ M P a 。 （ d）大、小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 lim1H ， lim2H 查文獻(xiàn)資料【 8】圖 6-8得， l i m 1 450H M P a ， l i m 2 450H M P a 。 （ e）應(yīng)力循環(huán)次數(shù)（工作壽命 10 年 ，每年工作 300 天，兩班制） 811 6 0 6 0 3 4 2 . 9 1 1 0 3 0 0 1 6 9 . 8 7 6 1 0hN n j L 8821 / 9 . 8 7 6 1 0 / 4 . 8 9 2 . 0 2 0 1 0N N i （ f）接觸疲勞壽命系數(shù) 查文獻(xiàn)資料【 8】圖 6-6 得 1 0 .9 5HNK ， 2 1 .0 6HNK 。 （ g）確定許用接觸應(yīng)力 12HH取安全系數(shù) 1HS 1 1 l i m 1 / 0 . 9 5 4 5 0 4 2 7 . 5H H N H HK S M P a 2 2 l i m 2 / 1 . 0 6 4 5 0 4 7 7H H N H HK S M P a b.設(shè)計(jì)計(jì)算 （ a）試算小齒輪分度圓直徑 1td 取 H= 1H， 由式（ 4-8）得 24311 . 5 1 . 0 5 8 1 0 4 . 8 9 1 1 8 9 . 82 . 3 20 . 5 4 . 8 9 4 2 7 . 5td 4 5 .4 8mm （ b）計(jì)算圓周速度 v 11 3 6 . 1 3 4 2 . 9 0 . 6 4 8 /6 0 1 0 0 0 6 0 1 0 0 0tdnv m s （ c）計(jì)算載 荷系數(shù) K 查文獻(xiàn)資料【 8】表 6-2得使用系數(shù) 1AK ；根據(jù) 0 .6 4 8 /v m s 、 7 級(jí)精度 查文獻(xiàn)資料【 8】圖 6-10 得動(dòng)載系數(shù) 1.1vK ；查文獻(xiàn)資料【 8】圖 6-13得 1.15K 。 則 1 1 . 1 1 . 1 5 1 . 2 6 5AvK K K K （ d）校正分度圓直徑 1d 3311 / 4 5 . 4 8 1 . 2 6 5 / 1 . 5 4 2 . 9 6ttd d K K m m c.計(jì)算齒輪傳動(dòng)的幾何尺寸 （ a）選取模數(shù) 4m （ b）兩輪分度圓直徑 1d 、 2d 11 4 1 9 7 6d m z m m 22 4 9 3 3 7 2d m z m m 。 （ c）中心距 a 12 / 2 4 ( 1 9 9 3 ) / 2 2 2 4a m z z m m m m 。 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 （ d）齒寬 b 1 0 . 5 7 6 3 8db d m m 。 取 2 30b mm 12 ( 5 1 0 ) 3 5b b m m m m :。 （ e）齒高 h 2 . 2 5 2 . 2 5 4 9h m m m m m 。 C.校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 12312F F a S a FdKT YYzm（ 4-9） a.確定公式中各參數(shù)值 （ a）大、小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 lim1F 、 lim2F 查文獻(xiàn)資料【 8】圖 6-9得 l i m 1 250F M P a ， l i m 2 230F M P a 。 （ b）彎曲疲勞壽命系數(shù) 1FNK 、 2FNK 查文獻(xiàn)資料【 8】圖 6-7得 1 0 .8 8FNK ， 2 0 .9 0FNK 。 （ c）許用彎曲應(yīng)力 1F、 2F取定彎曲疲勞安全系數(shù) FS =1.4，應(yīng)力修正系數(shù) STY =2.0，得 1 1 l i m 1 / 2 5 0 0 . 8 8 2 / 1 . 4 3 1 4 . 2 9F F N S T F FK Y S M P a M P a 2 2 l i m 2 / 2 3 0 0 . 8 8 2 / 1 . 4 2 8 9 . 1 4F F N S T F FK Y S M P a M P a （ d）齒形系數(shù) 1FaY 、 2FaY 和應(yīng)力修正系數(shù) 1SaY 、 2SaY 查表 6-4得 1 2.85FaY ， 1 1.54SaY ， 2 2.18FaY ， 2 1.79SaY 。 （ f）計(jì)算大小齒輪的 1 1 1/F a S a FYY 與 2 2 2/F a S a FYY ，并加以比較取其 中大值代入公式計(jì)算： 111 2 . 8 5 1 . 5 4 0 . 0 1 3 9 63 1 4 . 2 9F a S aFYY 222 2 . 1 8 1 . 7 9