溷凝土結構計算6頁

1、6 框架內(nèi)力組合6.1 結構抗震等級6.2 框架梁內(nèi)力組合梁內(nèi)力控制截面一般取兩端支座截面及跨中截面。支座截面內(nèi)力有支座正、負彎矩及剪力，跨中截面一般為跨中正截面。6.2.1作用效應組合結構或結構構件在使用期間，可能遇到同時承受永久荷載和兩種以上可變荷載的情況。但這些荷載同時都達到它們在設計基準期內(nèi)的最大值的概率較小，且對某些控制截面來說，并非全部可變荷載同時作用時其內(nèi)力最大，因此應進行荷載效應的最不利組合。永久荷載的分項系數(shù)按規(guī)定來取：當其效應對結構不利時，對由可變荷載效應控制的組合取1.2，對由永久荷載效應控制的組合取1.35；當其效應對結構有利時，一般情況下取1.0，對結構的傾覆、滑移或

2、漂移驗算取0.9。可變荷載的分項系數(shù)，一般情況下取1.4。均布活荷載的組合系數(shù)為0.7，風荷載組合值系數(shù)為0.6，地震荷載組合值系數(shù)為1.3；6.2.2承載力抗震調整系數(shù)從理論上講，抗震設計中采用的材料強度設計值應高于非抗震設計時的材料強度設計值。但為了應用方便，在抗震設計中仍采用非抗震設計時的材料強度設計值，而是通過引入承載力抗震調整系數(shù)來提高其承載力。表6-2-1 承載力抗震調整系數(shù)受彎梁偏壓柱受剪軸壓比0.150.750.750.800.856.2.3梁內(nèi)力組合表該框架內(nèi)力組合共考慮了四種內(nèi)力組合，,，各層梁的內(nèi)力組合結果見附表，其中豎向荷載作用下的梁端彎矩為經(jīng)過調幅后的彎矩(調幅系數(shù)為

3、0.8)。梁內(nèi)力組合見附表1。6.2.4計算跨間最大彎矩計算跨間最大彎矩時，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設計值，由平衡條件來確定。若，說明，其中為最大正彎矩截面至A支座的距離，則可由下式求解：將求得的x值代入下式即可得跨間最大正彎矩值 若，說明,則 若，則 同理，可求得三角形分布荷載和均布荷載作用下的、x和的計算公式 x可由下式解得： 計算第一層AB跨的跨間最大彎矩：在(左風)組合下， 由表可得： 所以， ，則 即最大彎矩發(fā)生在距離支座處。 右震則即最大彎矩發(fā)生在距離支座處。 同理可以求得其他幾種組合下，AB跨和BC跨的跨間最大彎矩。其中應注意，如果，即最大彎矩發(fā)生在支座處時，的計算公式不同

4、。剪力計算：凈跨 左震 右震 則 故剪力調整為其他層梁梁端剪力調整值的計算方法同第一層的相同，計算結果如下：第五層： 92.60kN第三層： 114.17kN對于BC跨，梁端剪力調整后的值為：第五層： 52.03kN第三層： 121.36kN底層： 157.74kN6.3、框架柱內(nèi)力組合6.3.1柱內(nèi)力組合柱內(nèi)力控制截面一般取柱上、下端截面，每個截面上有M、N、V。由于柱是偏心受力構件且一般采用對稱配筋，故應從上訴組合中求出下列最不利內(nèi)力：及相應的N及相應的M及相應的M表見附表2，3。6.3.2 柱端彎矩值設計值的調整一、二、三級框架的梁柱節(jié)點處，除框架頂層和柱軸壓比小于0.15者及框支梁與框

5、支柱的節(jié)點外，柱端組合的彎矩設計值應符合下式的要求： 式中， 節(jié)點上下柱端截面順時針或反時針方向組合的彎矩設計值之和，上下柱端的彎矩設計值可按彈性分析來分配;節(jié)點左右梁端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設計值之和； 柱端彎矩增大系數(shù)；三級框架為1.1。為了避免框架柱腳過早屈服，一、二、三級框架結構的底層柱下端機面的彎矩設計值，應分別乘以增大系數(shù)1.5、1.25和1.15。底層是指無地下室的基礎以上或地下室以上的首層。以第二層中柱為例進行柱調整:節(jié)點左、右梁端彎矩 節(jié)點上、下柱端彎矩 ,在節(jié)點處將其按彈性彎矩分配給上、下柱端，即 其他層柱端彎矩的調整用相同的方法，計算結果如下：表6-3-1 橫向框架A柱柱端組合彎矩設計值的調整層次54321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底104.18137.22110.72117.12202.09110.75356.97243.96277.37554.39587.85878.85912.301214.11247.841555.141588.59表6-3-2 橫向框架B柱柱端組合彎矩設計值的調整層次54321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底170.90148.821