熱力司爐工技能鑒定試題庫-技師選擇

1、技師理論知識試題一、選擇題(每題有4個選項，其中只有1個是正確的，將正確的選項號填入括號內)1根據(jù)流體運動邊壁是否隨沿程變化，把能量損失分為沿程損失和( )。(A)局部損失 (B)長度損失 (C)速度損失 (D)總損失2. 流動阻力只有沿程不變的切應力，稱為( )。(A)局部阻力 (B)沿程阻力 (C)總阻力 (D)局部損失3沿程損失分布在整個管段的全程，與管段的( )成正比。(A)截面積 (B)粗糙度 (C)長度 (D)直徑4煤中的( )為煤中所含礦物在燃燒過程中高溫分解和氧化后，生成的固體殘留物。(A)灰分 (B)焦炭 (C)水分 (D)固定碳5將煤加熱到105110并保持一定的時間，可測

2、出煤中的( )。(A)水分 (B)灰分 (C)固定碳 (D)水分和灰分6稱取一定量的空氣干燥煤樣，放在帶蓋的瓷坩堝中，在( )的溫度下，隔絕空氣加熱7 min，則煤樣減少的質量減去該煤樣中水分的質量即為揮發(fā)分的質量。(A)700lO (B)80010 (C)900lO (D) 1000l07收到基低位發(fā)熱量約為2.93104 kJkg的煤稱為( )：(A)標準煤 (B)褐煤 (C)煙煤 （D)無煙煤8提出“標準煤”的主要目的是把不同的( )劃歸統(tǒng)一的標準。（A)貧煤 (B)燃料 (C)煙煤 (D)無煙煤9標準煤的提出便于分析、比較熱力設備的( )：(A)完整性 (B)真實性 (C)可靠性 (D

3、)經(jīng)濟性10由于部分一氧化碳、氫氣、甲烷等可燃氣體未燃燒放熱就隨煙氣排出所造成的損失稱為( )熱損失。(A)固體不完全燃燒 （B)氣體不完全燃燒 (C)散熱 （D)排煙11由于從鍋爐中排出的灰渣或漏煤的溫良一般都在600800，由此造成的熱損失稱為( )熱損失。(A)固體不完全燃燒 (B)散熱 (C)灰渣物理 (D)氣體不完全燃燒12對于使用氣體或液體燃料的鍋爐，在正常燃燒的情況下，固體不完全燃燒熱損失為( )。 (A)0 (B)1.0 (C)1.3 (D)1.0513氣體不完全燃燒熱損失的大小與爐子的結構、（ )、燃燒過程的組織及運行操作水平等因素有關。(A)燃料特性 (B)燃燒方式 (C)

4、散熱面積 (D)水冷壁的結構14為了減少散熱損失，一般爐體表面溫度應不高于周圍空氣溫度( )以上。 (A)30 (B)50 (C)40 (D)60 15一般來說經(jīng)濟的排煙溫度應控制在( )。 (A)120140 (B)140160 (C)160180 (D)18025016 構成KZL型鍋爐主要對流受熱面的是( )。 (A)煙管 (B)水冷壁 (C)省煤器 (D)集箱17立式火管鍋爐的爐膛四周和頂部都是( )受熱面。 (A)對流 (B)輻射 (C)傳導 (D)半輻射18高參數(shù)大容量鍋爐水冷壁管內的工質是全部通過( )后，再經(jīng)汽水導出管流入鍋筒的。 （A)對流管束 (B)聯(lián)、集箱 (C)過熱器

5、(D)省煤器19鏈條爐的爐膛內后拱位于( )。 (A)前爐墻下部 (B)前爐墻上部 (C)后爐墻下部 (D)后爐墻上部20鏈條爐的爐膛由爐拱、( )等部分組成。 （A)燃燒室 (B)爐墻 (C)爐管 (D)下降管21爐排面以上、排管以下的空間指的是( )的爐膛。 （A)室燃爐 (B)沸騰爐 (C)半沸騰爐 (D)層燃爐22爐膛要有良好的( )，以減少熱量損失。 (A)密封性能 (B)絕熱性能 (C)耐熱性能 (D)導熱性能23爐膛密封良好，可減少漏風，以保持適當?shù)? )。 （A）絕熱系數(shù) (B)漏風系數(shù) (C)過量空氣系數(shù) (D)溫度24為保證燃燒穩(wěn)定，效率提高，運行安全、可靠，爐膛的高度、容

6、量和形狀、絕熱性能、密封性能及( )應符合要求。 （A）燃燒時間 (B)反應時間 (C)混合時問 (D)結構25為防止省煤器磨損，在尾部煙道四周及角隅處應設置( )。 （A）導流板 (B)防磨裝置 (C)節(jié)流裝置 (D)偏磨裝置26為防止省煤器磨損，可以采取降低( )濃度的方法。 （A)燃料 (B)空氣 (C)飛灰 (D)灰渣27為防止和減少飛灰磨損，省煤器在運行中應避免煙氣流速過高，一般煙氣流速以( )為宜。 (A)45 m/s (B)78 ms (C)10ll ms (D)56 m/s28水泵在轉速不變的情況下，若比轉速變大，則流量變大，揚程( )。 （A)變大 (B)不變 (C)變小 (

7、D)先變小后變大29在比轉速增大的過程中，要滿足流量增大，揚程變小，水泵葉輪的結構應該是外徑變小葉片寬度( )。 (A)不變 (B)變大 (C)變小 (D)先變大后變小30把某一水泵的尺寸按( )相似原理成比例地縮小為揚程1 mH20、功率745.65 W的模型泵，則該模型泵的轉速就是此水泵的比轉速。(A)運動 (B)速度 (C)密度 (D)幾何31選擇風機時，每臺風機的風量應能滿足鍋爐房最大蒸發(fā)量下( )的用風量。（A)4050 (B)5060 (C)6070 (D)708032.額定蒸發(fā)量大于( )的鍋爐，應單獨裝置送風機和引風機。(A)2 th (B)4 th (C)6 th (D)10

8、 th33.選擇風機時，必須注意其技術條件所規(guī)定的氣體( )。(A)壓力 (B)體積 (C)密度 (D)溫度34.管式空氣預熱器采用多層安裝時，安裝順序為( )。(A)先上層后下層 (B)先下層后上層(C)上下層同時安裝 (D)按出廠號順序安裝35.空氣預熱器安裝完成后，要進行( )試驗：(A)打壓 (B)漏風 (C)打水 (D)通球36. 空氣預熱器的外表保溫層要組裝完整，在室溫為35時，其表面溫度不得超過( )。(A)40 (B)50 (C)60 (D)7037.對于蒸發(fā)量較大的鍋爐，當單個除塵器所處理的煙塵量達不到要求時，可以多個除塵器( )使用，但除塵器性能應相同。(A)串聯(lián) (B)并

9、聯(lián) (C)并、串聯(lián)混合 (D)先串聯(lián)后并聯(lián)38.一般根據(jù)粉塵的粒徑分布和裝置的( )來選擇除塵器的種類。(A)凈化效率 (B)凈化功率 (C)凈化速度 (D)凈化頻率39.為保證除塵器的效率，旋風式除塵器的入口風速應保持在( )。(A)58 ms (B)810 ms (C)1015ms (D)1823 ms40.變頻器控制電路可完成對主電路的控制，整流電路可將交流電變換成直流電直流中間電路可對整流電路的輸出進行( )。(A)恒轉矩 (B)平滑濾波 (C)恒壓力 (D)恒溫度41.對于如矢量控制變頻器這種需要大量運算的變頻器來說，有時還需要一個進行轉矩計算的( )以及一些相應的電路。(A)運算器

10、 (B)儲存器 (C)CPU (D)控制器42.變頻器按照用途可以分為通用變頻器、高性能專用變頻器、( )、單相變頻器和三相變頻器。(A)電壓型變頻器 (B)電流型變頻器(C)矢量控制變頻器 (D)高頻變頻器43.鍋爐爐排變頻可選用( )變頻器。(A)恒轉矩 (B)恒功率 (C)恒壓力 (D)恒溫度44.鍋爐爐排由于經(jīng)常處于低速運行，所以電動機散熱會出現(xiàn)問題，解決的方法是選用( )電動機。(A)恒轉矩 (B)變頻專用 (C)恒壓力 (D)恒溫度45.全自動控制供水時，單向止回閥前后的( )必須始終保持打開狀態(tài)，這樣才能保證自動控制電動機啟動后，水能夠自動流出。(A)放空閥 (B)電磁閥 (C)

11、減壓閥 (D)截止閥46.選擇變頻器時，要充分考慮原系統(tǒng)電機的( )問題。(A)電壓 (B)電流 (C)功率 (D)裕度47由于變頻器具有軟啟動、無沖擊的特性，所以空氣開關可以按變頻器的( )選擇。 (A)容量 (B)電流 (C)功率 (D)電壓48對變頻設備的電流、電壓檢測均應在變頻器的( )進行。 (A)出線端 (B)輸出端 (C)進線端 (D)兩端49變頻器運行時，周圍環(huán)境溫度的容許值為( )。 (A) 1050 (B)5010 (C) 2060 (D)608050為維持變頻器長期可靠運行，其周圍濕度保持在( )為宜。 (A)2030 (B)4090 (C)3040 (D)9095 51

12、在室內安裝變頻器時，其周圍不可有( )。 (A)惰性氣體 (B)二氧化碳 (C)腐蝕性氣體 (D)氮氣52在鍋爐運行中送、引風量是否相適應是以( )的負壓作為被調量來表征的。 (A)爐膛上部 (B)爐膛下部 (C)爐膛中部 (D)煙道內53在鍋爐運行中，送、引風量的比例指標可用( )來表示。 (A)含氧量 (B)CO2含量 (C)過量空氣系數(shù) (D)蒸汽壓力54負壓鍋爐的爐膛出口負壓一般為24 mmH2O，可通過調節(jié)( )來保持被調量爐膛出口負壓值在一定范圍內。(A)蒸汽壓力 (B)燃料量 (C)送風量 (D)引風量55送風機風門的開度實際上是一個( )調節(jié)系統(tǒng)。 (A)單沖量 (B)雙沖量

13、(C)三沖量 (D)四沖量56滅火自動保護屬于鍋爐( )過程中的自動保護功能。 (A)降壓 (B)解列 (C)運行 D)升壓57鍋爐燃燒過程調節(jié)對象的主要輸出量是( )。 (A)引風量 (B)燃料量 (C)送風量 (D)汽壓58質調節(jié)、量調節(jié)和間歇調節(jié)等多種調節(jié)合稱為( )。(A)單獨的個別調節(jié) (B)局部調節(jié) (C)溫度調節(jié) (D)集中調節(jié)59供熱調節(jié)根據(jù)施行調節(jié)的地點可分為單獨的個別調節(jié)、局部調節(jié)和( )。 (A)集中調節(jié) (B)溫度調節(jié) (C)間歇調節(jié) (D)質調節(jié)60通過改變一天供熱持續(xù)時間進行的調節(jié)稱為( )。 (A)量調節(jié) (B)間歇調節(jié) (C)質調節(jié) (D)分階段改變流量的調節(jié)6

14、1埋地供熱管道和管溝外壁與地下給水管道之間的最小水平凈距應為( )。 (A)O5 m (B)1O m (C)15 m (D)3O m62在實際安裝熱力管道時，預留的熱脹間隙一般應( )計算值。 (A)大于 (B)小于 (C)等于 (D)不小于63. 鍋爐房內的熱力管道應盡可能布置成( )形和Z形，以補償管道的熱膨脹量。 (A)L (B)N (C)I (D)T64. 對輸送可燃流體管道的閥門，應逐個進行殼體試驗和( )試驗。 (A)啟閉 (B)密封 (C)解體 (D)水平度65管子彎制后，其橢圓度一般不得超過管子直徑的( )。 (A)1 (B)5 (C)10 (D)2066閥門的殼體試驗壓力不得

15、小于其公稱壓力的( )倍。 (A)10 (B)20 (C)25 (D)1567鍋爐運行的經(jīng)濟負荷大致為鍋爐額定負荷的( )。 (A)70 (B)80 (C)90 (D)10068 同一鍋爐房內鍋爐總數(shù)一般不宜超過( )。 (A)5臺 (B)6臺 (C)7臺 (D)8臺69鍋爐房內鍋爐的臺數(shù)應根據(jù)熱負荷的調度、鍋爐檢修和擴建的可能等因素來確定，一般不少于( )。 (A)2臺 (B)3臺 (C)5臺 (D)6臺70鍋爐的( )與鍋爐房頂部最低結構之間的垂直距離不應小于2 m。 (A)最高操作點 (B)上鍋筒 (C)上平臺 (D)安全閥71鍋爐前端到鍋爐房建筑物之間的凈距離不應小于( )。 (A)2

16、 m (B)3 m (C)4 m (D)5 m72鍋爐和省煤器等的上部，當不需操作時，其凈空高度不應小于( )： (A)0.5m (B)1.0 m (C)0.8 m (D)0.7 m73每臺鍋爐煙道防爆門的總面積均不應小于( )。 (A)1.0 m2 (B)0.8 m2 (C)0.6 m2 (D)0.4 m274人工除渣的除渣室其地面到灰渣斗口的凈空高度應大于( )。 (A)1.8 m (B)1.9 m (C)2.0 m (D)2.2 m75采用機械除渣時，除渣室寬度應滿足渣車兩邊距墻至少各有( )： (A)09 m (B)08 m (C)07 m (D)10 m76鍋爐房占地面積超過250

17、m2時，每層最少應有( )出口。 (A)4個 (B)3個 (C)2個 (D)1個77鍋爐房的外墻或屋頂最少應有相當于鍋爐房占地面積( )的泄壓面積： (A)40 (B)30 (C)20 (D)1078鍋爐房通向室外的門應( )開，在鍋爐運行期問不準鎖住或閂住。 (A)向里 (B)向外 (C)向左 (D)向右79鏈條爐的均勻分層給煤技術使煤層顆粒按( )逐級均勻分層排列。 (A)下大上小 (B)上大下小 (C)上下相同 (D)大小相同80. 鏈條爐的均勻分層燃燒技術使燃煤中的煤粉在火床上方空間，類似于煤粉爐( )。 (A)層狀燃燒 (B)沸騰燃燒 (C)懸浮燃燒 (D)氣化燃燒81鏈條爐的均勻分

18、層燃燒技術使煤層上面顆粒較小的煤在火床上跳躍起來呈( )。 (A)層狀燃燒 (B)半沸騰燃燒 (C)懸浮燃燒 (D)沸騰燃燒82煙氣脫硫就是讓煙氣中的( )與固硫劑接觸而被吸收。(A)二氧化硫 (B)二氧化碳 (C)甲烷 (D)氮氣83循環(huán)流化床燃燒技術是在燃料中摻入一定量的( )，以便于在燃燒中脫硫。 (A)固硫劑 (B)硫 (C)石膏 (D)除塵劑84采用液體吸收劑洗滌煙氣以吸收煙氣所含二氧化硫的方法稱為( )脫硫。 (A)干法 (B)濕法 (C)活性炭法 (D)稀釋法85國家標準規(guī)定：對燃氣鍋爐，煙塵的最高允許排放質量濃度是( )。 (A)200 mgm3 (B)50 mgm3 (C)1

19、00 mgm3 (D)250 mgm3 86國家標準規(guī)定：對燃油、氣鍋爐，氮氧化物的允許排放質量濃度不得超過( )。(A)1 200 mgm3 (B)500 mgm3 (C)100 mgm3 (D)400 mgm3 87新建鍋爐房煙囪周圍半徑200 m距離內有建筑物時，其煙囪應高出建筑物( )以上。 (A)2000 mm (B)3000 mm (C)800 mm (D)1000 mm88. 為降低循環(huán)流化床鍋爐污染物氣體的排放量，應將運行床溫控制在( ) (A)875 (B)1000 (C)600 (D) 70089為降低循環(huán)流化床鍋爐污染物氣體的排放量，應將過量空氣系數(shù)降至( ) (A)1.

20、01.05 (B)1.21.3 (C)1.11.2 (D)1.1.490為降低循環(huán)流化床鍋爐污染物氣體的排放量，應注意利用爐膛懸浮空間和旋風分離器的( )能力。 (A)脫硫脫氧 (B)脫氧脫氮 (C)脫硫脫鈣 (D)脫硫脫氮91為了減少噪音，鍋爐房內的風機，水泵和煤的破碎、篩選裝置等設備宜選用( )產(chǎn)品。 (A)高效率 (B)低能耗 (C)低功率 (D)低噪聲92為了減少鍋爐房的噪音，可以把送、引風機，水泵等設備都集中在一個大隔聲間內，再配置( )門和隔聲窗或通風消聲百葉窗。 (A)防靜電 (B)隔聲 (C)普通 (D)鋼化93為解決引風機等的振動問題，可在風管連接處采用金屬波紋管或耐溫軟管，

21、在風機的基礎上設置( )。(A)減振器 (B)消音器 (C)軟連接 (D)隔聲罩94軸承( )是造成離心泵運行時產(chǎn)生振動和噪音的主要原因。 (A)發(fā)熱 (B)潤滑油量過多 (C)損壞 (D)冷卻95地腳螺栓松動是離心泵運行時( )的原因之一。 (A)葉輪損壞 (B)軸承發(fā)熱 (C)產(chǎn)生泄漏 (D)產(chǎn)生振動和噪聲96離心泵的平衡盤、密封環(huán)磨損，使( )與泵殼發(fā)生摩擦是離心泵運行時產(chǎn)生振動和噪音的原因之一。(A)葉輪 (B)進水閥 (C)吸入管 (D)填料盒97離心泵運行時產(chǎn)生振動和噪音的處理方法之一是檢查( )，消除碰殼現(xiàn)象。(A)葉輪 (B)進水閥 (C)吸入管 (D)填料盒98若泵軸彎曲造成

22、離心泵運行時產(chǎn)生振動和噪音，應( )。(A)更換軸承 (B)校正軸 (C)調整軸承間隙 (D)加潤滑油99 ( )固定裝置螺栓是離心泵運行時產(chǎn)生振動和噪音的處理方法之一：(A)減少 (B)擰松 (C)擰緊 (D)增加100固定床順流再生鈉離子交換器工作交換能力下降的原因之一是( )。 (A)再生流速過大 (B)反洗強度過大 (C)中排裝置損壞 (D)排水裝置損壞101固定床逆流再生鈉離子交換器工作交換能力下降的原因之一是( )。 (A)再生流速過大 (B)反洗強度過大 (C)中排裝置損壞 (D)樹脂層被壓實102樹脂層中懸浮物增多是固定床逆流再生鈉離子交換器( )的原因之一。 (A)工作交換能

23、力下降 (B)出水硬度超標 (C)中排裝置損壞 (D)排水裝置損壞103若反洗強度過大，造成固定床順流再生鈉離子交換器工作交換能力下降時，應( )。 (A)檢修或調整再生裝置 (B)進行大反洗 (C)補充樹脂，調整反洗強度 (D)檢修反洗水閥門104樹脂層被壓實造成固定床逆流再生鈉離子交換器工作交換能力下降的處理方法有( )。 (A)檢修或調整再生裝置 (B)進行大反洗 (C)補充樹脂，調整反洗強度 (D)檢修反洗水閥門105. 若樹脂層中懸浮物增多，造成固定床逆流再生鈉離子交換器工作交換能力下降時，應( )。 (A)檢修或調整再生裝置 (B)進行大反洗 (C)補充樹脂，調整反洗強度 (D)檢

24、修反洗水閥門106逆流再生離子交換器出水硬度始終超標的原因之一是( )。 (A)交換劑高度不夠 (B)反洗不徹底 (C)再生劑用量過大 (D)樹脂層被壓實107逆流再生離子交換器出水硬度始終超標的原因之一是( )： (A)反洗不徹底 (B)交換劑中毒 (C)再生劑用量過大 (D)樹脂層被壓實108逆流再生離子交換器出水硬度始終超標的原因之一是( )。 (A)反洗不徹底 (B)再生劑用量過大 (C)原水硬度太高 (D)樹脂層被壓實109交換劑高度不夠造成逆流再生離子交換器出水硬度始終超標的處理方法是( )。 (A)添加交換劑 (B)檢修閥門 (C)更換交換劑 (D)采用二級軟化110交換劑中毒造

25、成逆流再生離子交換器出水硬度始終超標的處理方法是( )。 (A)添加交換劑 (B)檢修閥門 (C)更換交換劑 (D)采用二級軟化111。原水硬度太高造成逆流再生離子交換器出水硬度始終超標的處理方法是( )。 (A)添加交換劑 (B)檢修閥門 (C)更換交換劑 (D)采用二級軟化112再生的逆流再生離子交換器剛剛投入運行就失效的原因之一是( )。 (A)反洗強度過大 (B)再生操作不正確(C)鹽液濃度過低 (D)運行流速過大113已再生的逆流再生離子交換器剛剛投入運行就失效的原因之一是( )。 (A)樹脂亂層 (B)反洗強度過大 (C)鹽液濃度過低 (D)運行流速過大114已再生的逆流再生離子交

26、換器剛剛投入運行就失效的原因之一是( )。 (A)運行流速過大 (B)反洗強度過大 (C)鹽液濃度過低 (D)再生劑偏流115. 再生操作不正確造成已再生的逆流再生離子交換器剛剛投入運行就失效的處理方法是( )。 (A)加強再生操作訓練 (B)調整再生裝置 (C)適當降低反洗強度 (D)正常現(xiàn)象，不必處理116. 壓脂層變薄造成已再生的逆流再生離子交換器剛剛投入運行就失效的處理方法是( )。 (A)調整再生裝置 (B)調整再生劑流速 (C)補充壓脂層的樹脂 (D)正?，F(xiàn)象，不必處理117再生劑偏流造成已再生的逆流再生離子交換器剛剛投入運行就失效的處理方法是( )。 (A)調整再生裝置 (B)調

27、整再生劑流速 (C)加強再生操作訓練 (D)進行大反洗118. 海綿鐵除氧器板結的原因之一是( )。 (A)鐵粉質量差 (B)正?，F(xiàn)象 (C)裝置損壞 (D)閥門泄漏119. 海綿鐵除氧器板結的原因之一是( )。 (A)正?，F(xiàn)象 (B)反洗強度不夠 (C)裝置損壞 (D)閥門泄漏120. 海綿鐵除氧器板結的原因之一是( )。 (A)裝置損壞 (B)正常現(xiàn)象 (C)鐵粉密度小 (D)閥門泄漏121鐵粉質量差造成海綿鐵除氧器板結的處理方法是( )。 (A)更換鐵粉 (B)正?，F(xiàn)象，不必處理 (C)檢修閥門 (D)更換裝置122反洗強度不夠造成海綿鐵除氧器板結的處理方法是( )。 (A)正?，F(xiàn)象，不

28、必處理 (B)加大反洗強度 (C)檢修閥門 (D)更換裝置123空氣進入除氧器造成海綿鐵除氧器板結的處理方法是( )。 (A)更換裝置 (B)正常現(xiàn)象，不必處理 (C)檢修閥門 (D)停用時加滿水，帶壓密封124. 造成循環(huán)流化床鍋爐床面結焦的原因之一是( )太厚，沒有及時排渣。 (A)煤層 (B)渣層 (C)底料 (D)床料125造成循環(huán)流化床鍋爐床面結焦的原因之一是( )增加過快，操作不當。 (A)負荷 (B)氧量 (C)床溫 (D)煤層126造成循環(huán)流化床鍋爐床面結焦的原因之一是( )不準或失靈，造成運行人員誤判斷。 (A)壓力表 (B)變速器 (C)氧量表 (D)床溫表127循環(huán)流化床

29、鍋爐床溫不正常升高，判斷有結焦可能時應立即加大( )和加強排渣，處理無效應立即停爐。(A)二次風量 (B)一次風量 (C)給煤量 (D)引風量128. 循環(huán)流化床鍋爐被確認床面已經(jīng)結焦時應立即停止給煤，放出( )，停運所有風機。 (A)爐渣 (B)爐水 (C)循環(huán)灰 (D)床料129. 在處理循環(huán)流化床鍋爐床面結焦事故時，應將焦塊( )打碎扒出，決不允許放任不管。 (A)冷卻 (B)加熱 (C)緩慢 (D)趁熱130. 一次風、( )配比失調易造成循環(huán)流化床鍋爐床溫過高或過低。 (A)引風 (B)二次風 (C)根部風 (D)返料風131. 排渣系統(tǒng)出現(xiàn)故障是循環(huán)流化床鍋爐( )的原因之一。 (

30、A)床溫過高 (B)給煤中斷 (C)回料閥煙氣反竄 (D)結焦132. 可以導致循環(huán)流化床鍋爐床溫過高或過低的原因有( )粒度過大或過小。 (A)石灰石 (B)爐渣 (C)床料 (D)給煤133. 循環(huán)流化床鍋爐床溫過高或過低時應檢查( )運行及控制是否正常。 (A)給煤機 (B)碎煤機 (C)減速機 (D)引風機134. 循環(huán)流化床鍋爐床溫過低致使燃燒不穩(wěn)定時，應投入( )助燃。 (A)二次風 (B)燃燒器 (C)一次風 (D)返料器135循環(huán)流化床鍋爐床溫過高或過低時可增大( )，并加入合適粒度的床料以維持料層厚度。 (A)給煤量 (B)送風量 (C)引風量 (D)排渣量136循環(huán)流化床鍋

31、爐給煤中斷的原因之一是( )風量、風壓不足。 (A)引風 (B)送風 (C)二次風 (D)播煤風137給煤機的( )被鐵物、棉紗等雜物堵塞，會導致循環(huán)流化床鍋爐給煤中斷。 (A)減速器 (B)溜煤管 (C)絞龍 (D)刮板138循環(huán)流化床鍋爐給煤中斷的主要原因之一是原煤倉( )。 (A)煤太細 (B)煤太濕 (C)煤太干 (D)棚煤139兩臺給煤機全部發(fā)生故障而造成循環(huán)流化床鍋爐給煤徹底中斷時，應采取( )。 (A)緊急停爐 (B)正常停爐 (C)壓火停爐 (D)自然停爐140循環(huán)流化床鍋爐由單臺給煤機發(fā)生故障造成給煤中斷時，應立即加大另一臺給煤機的給煤量，并調整運行給煤機的給煤量，盡可能使兩

32、側煙溫均勻一致：若參數(shù)變化過大，燃燒不穩(wěn)定，則應適當( )。 (A)調整負荷 (B)調整燃燒 (C)排放爐渣 (D)投油助燃141處理循環(huán)流化床鍋爐斷煤事故過程中，要加強( )的控制和監(jiān)視： (A)負荷 (B)床溫 (C)負壓 (D)風壓142循環(huán)流化床鍋爐回料閥煙氣反竄的原因之一是機組啟動前回料閥內( )不足。 (A)料位 (B)風量 (C)床溫 (D)風壓143返料( )過高致使回料閥內結焦會造成循環(huán)流化床鍋爐回料閥堵塞：(A)壓力 (B)速度 (C)溫度 (D)風量144若給煤中( )顆粒比例較大，回料閥內燃燒強烈，則會造成循環(huán)流化床鍋爐回料閥堵灰。 (A)較粗 (B)粗 (C)中等 (

33、D)細145若因風帽堵塞、耐火材料脫落或返料器結焦造成回料閥堵塞時，應( )。 (A)降低負荷 (B)減少排渣量 (C)減少給煤 (D)停爐146循環(huán)流化床鍋爐回料閥煙氣反竄的處理方法之一是調整回料閥( )。 (A)負荷 (B)排渣量 (C)流化風量 (D)返料溫度147循環(huán)流化床鍋爐回料閥輕微堵灰時，首先應( )排渣量和給煤量。 (A)穩(wěn)定 (B)減少 (C)增加 (D)調整148. 普通螺紋公稱直徑為24 mm，螺紋節(jié)距為1.5 mm，正確的表示方法應為 ( )。 （A） M1.524 (B)M241.5 (C)M24-1.5 (D)M241.5149. 某一零件的實際尺寸為2 m，零件圖

34、上的實際繪制尺寸為20 mm，則圖紙的比例為( )。 （A）1：100 (B)100：1(C)1：10 (D)10：1150. 在管道安裝圖中，表示( )。 （A）管頂標高 (B)管內介質流向 （C）管道坡度及坡向 (D)管內介質流速及流向151. 采用超聲波測厚儀檢查法時，測量厚度的有效范圍是( )。 （A）24 mm (B)414 mm (C)220 mm (D)226 mm152. 錘擊檢查法所用小錘的木手柄長度大約為( )。 （A）600 mm (B)500 mm (C)400 mm (D)300 mm153. 用小錘檢查鉚釘時，可將左手手指壓在鉚釘與鋼板結合處，右手持錘( )，如果感

35、到鉚釘頭部游動，說明鉚釘已松動。 （A）重敲 (B)輕敲 (C)斜敲 (D)垂直敲154. 運行鍋爐的檢驗是指鍋爐運行中或按計劃停爐后進行的內部檢驗、外部檢驗和( )。 （A）定期檢驗 (B)漏風試驗 (C)嚴密性試驗 (D)水壓試驗155. 鍋爐受壓元件有無凹陷、彎曲、鼓皰和過熱是鍋爐( )檢驗的重點內容之一 （A）內部 (B)外部 (C)水壓 (D)定期156. 在運行鍋爐的外部檢驗過程中，被檢驗壓力表的指示值與同系統(tǒng)其他壓力表的指示值相比應( )。 (A)較高 (B)較低 (C)相等 (D)高或低10%157鍋爐鋼架的復驗是按照( )檢驗鋼架的外形尺寸，并注意鋼柱要有正反、左右之分。 (

36、A)土建單位的要求 (B)圖紙 (C)現(xiàn)場實際 (D)安裝單位的要求158復驗鍋筒時，按照圖紙在同一水平面上的管孔邊緣放一把長尺，長尺面上放置水平儀進行找正，找正處不少于( )。(A)3個 (B)4個 (C)2個 (D)5個159. 復驗鍋筒的水平度時，鍋筒的縱向軸線與水平面的偏差不得大于( )。(A)5 mm (B)4 mm (C)3 mm (D)2 mm160. 鍋筒、集箱就位后，上鍋筒與上集箱軸心線距離的允許偏差為( )。(A)5 mm (B)4 mm (C)3 mm (D)2 mm161. 測量檢驗上、下鍋筒之間鉛垂方向的距離可以用( )、吊線錘和鋼尺。(A)水平儀 (B)經(jīng)緯儀 (C

37、)千分尺 (D)卡尺162. 鍋筒全長的橫向水平度允許偏差應為( )。(A)1 mm (B)2 mm (C)3 mm (D)5 mm163 . 內徑Dn1000 mm的工業(yè)鍋爐筒體冷卷時，橢圓度的允許偏差應為( )。(A)4 mm (B)3 mm (C)2 mm (D)1 mm164 .焊接管端伸出或插入鍋筒、集箱、管板的長度應盡可能地短，一般控制在( )。(A)12 mm (B)23 mm (C)34 mm (D)45 mm165. 對于鍋殼式鍋爐，扳邊后的煙管管端與管板應緊密接觸，其最大間隙不得大于 ( )。(A)0.2 mm (B)0.3 mm (C)0.5 mm (D)0.4 mm16

38、6. 鍋筒和集箱的縱、環(huán)焊縫及封頭的拼接焊縫應無咬邊與其他焊縫咬邊深度不超過( )。(A)0.05 mm (B)0.5 mm (C)1.0 mm (D)1.5 mm167. 管子焊縫咬邊深度不應超過( )。(A)0.05 mm (B)0.1 mm (C)0.5 mm (D)1.0 mm168. 鍋爐受壓元件同一位置上因焊接質量不合格而進行的返修不應超過( )。(A)2次 (B)3次 (C)4次 (D)5次169. 省煤器支承架的標高允許偏差應為( )。(A)3O mm (B) 50 mm (C) 6O mm (D)100 min170. 省煤器支承架的縱、橫向水平度允許偏差應為長度的( )。(

39、A)1lOO (B)1200 (C)1/1000 (D)12000171. 每根鑄鐵省煤器管上的破損翼片數(shù)不應大于總翼片數(shù)的( )。(A)2 (B)3 (C)4 (D)5172. 鋼管式空氣預熱器安裝時，支承框水平方向的位置允許偏差應為( )。(A)3 mm (B)5 mm (C)6 mm (D)10 mm173. 鋼管式空氣預熱器安裝時，預熱器的垂直度允許偏差應為( )的11000。(A)長度 (B)寬度 (C)高度 (D)平行度174. 空氣預熱器的防磨裝置應按圖紙留出接頭處的( )，且不得妨礙煙氣流通。(A)伸縮節(jié) (B)膨脹間隙 (C)焊接間隙 (D)安裝間隙175. 鏈條爐排前、后軸

40、的水平度允許偏差應為長度的( )。(A)1100 (B)11000 (C)12OO (D)1500176. 鏈條爐排冷態(tài)試運轉的運行時間不應少于( )。(A)4 h (B)6 h (C)8 h (D)10 h177對鱗片或橫梁式鏈條爐排，在拉緊狀態(tài)下測量時各鏈條的相對長度差不得 ( )。 (A)2 mm (B)4 mm (C)6 mm (D)8 mm178安裝燃燒器時，其標高允許偏差應為( )。 (A)5 mm (B)3 mm (C)6 mm (D)10 mm179安裝燃燒器時，各燃燒器之間的距離允許偏差應為( )。 (A)5 mm (B)3 mm (C) 6 mm (D)10 mm180安裝

41、燃燒器時預留孔位置應正確，并能防止火焰直接沖刷周圍的( )。 (A)爐墻 (B)配風器 (C)碹口 (D)水冷壁管181由耐火黏土磚和紅磚組成的爐墻，在高度方向上每隔1.31.5 m、水平方向上每隔兩塊磚長就必須將紅磚砌體伸出( )長的半磚，作為拉固磚。 (A)95 mm (B)105 mm (C)115 mm (D)125 mm182在砌筑折焰墻時，折焰墻與爐墻銜接部分應留設膨脹縫，其尺寸偏差不得超過( )，縫內應用石棉繩填嚴。 (A)3 mm (B)5 mm (C)2 mm (D)1 mm183紅磚墻全高小于等于10 m時，砌體的垂直度允許偏差應為( )。 (A)2 mm (B)3 mm

42、(C)5 mm (D)10 mm184安全閥應( )安裝，并盡可能安裝在鍋筒集箱的最高位置。 (A)水平 (B)傾斜 (C)鉛直 (D)隨意185壓力表與鍋筒之間應裝有( )。 (A)三通旋塞和存水彎管 (B)截止閥和存水彎管 (C)三通旋塞 (D)截止閥186水位表旋塞的內徑及玻璃管的內徑均不得小于( )。 (A)10 mm (B)8 mm (C)6 mm (D)4 mm187滾動軸承的最高溫升不得超過( )，這是風機試運轉合格的標準之一。 (A)30 (B)40 (C)70 (D)95188. 安裝離心式風機時，兩軸同心度水平方向與垂直方向允許偏差均不得大于 ( )。 (A)0.10 mm

43、 (B)0.20 mm (C)0.30 mm (D)0.40 mm189膠帶運輸機滾筒不水平度允許偏差不應大于( )。 (A)3 mm (B)2 mm (C)0.5 mm (D)5 mm190對裝有過熱器的鍋爐，當鍋爐壓力升至工作壓力的( )時，可開始吹洗過熱器和主蒸汽管道。 (A)75 (B)85 (C)80 (D)90191對裝有過熱器的鍋爐，吹掃時應保持適當?shù)牧髁亢土魉伲迪磿r間不應少于( )。 (A)10 min (B)12 min (C)15 min (D)8 min192鍋爐升壓至( )時，應對鍋爐范圍內的法蘭、人孔、手孔和其他處的連接螺栓進行一次熱狀態(tài)下的緊固。(A)0.50.6

44、 MPa(B)0.10.15 MPa (C)0.150.2 MPa (D)0.3O.4MPa193. 小錘敲擊檢查時，如被檢查部位有腐蝕，則會發(fā)出( )的聲音。 (A)“沙啦沙啦” (B)混濁遲鈍 (C)沉悶 (D)清脆單純194. 檢驗受壓元件的彎曲變形程度一般用( )檢查法。 (A)樣板 (B)燈光 (C)直尺 (D)拉線195. 檢驗受壓元件的局部腐蝕或鼓皰深度一般用( )檢查法。 (A)樣板 (B)拉線 (C)直尺 (D)燈光196. 蒸汽鍋爐省煤器上安全閥的整定壓力應為裝設地點工作壓力的( )倍。 (A)0.5 (B)1.0 (C)1.1 (D)1.5197. 額定蒸汽壓力小于等于0

45、.8 MPa時，安全閥的整定壓力分別為( )。(p為工作壓力，MPa) (A)p+O.03 MPa和p0.05 MPa (B)1.04p和1.06p (C)1.05p和1.08p (D)1.12p和1.14p198. 額定蒸汽壓力Pe5.9 MPa時，安全閥的整定壓力分別為( )。(p為工作壓力，MPa)(A)p+O.03 MPa和p0.05 MPa (B)1.04p和1.06p (C)1.05p和1.08p (D)1.12p和1.14p199. 鍋爐上水至最高水位線時，( )應報警，指示燈應顯示。(A)超壓報警器 (B)低水位報警器 (C)高水位報警器 (D)超溫報警器200. 苦水位報警時

46、的水位應( )水位表標注的最高安全水位線。 (A)高于 (B)等于 (C)低于 (D)不高于201. 解除低水位報警，鍋爐給水轉換成手動操作，使鍋筒水位降至( )時，引、送風機應停止。(A)極限低水位 (B)低水位 (C)高水位 (D)稍高水位202. 焊縫易產(chǎn)生的表面缺陷有咬邊、燒穿、表面裂紋、焊縫外觀不符合要求、( )、表面氣孔、嚴重飛濺和焊瘤等。(A)氣焊焊縫的兩種金相缺陷 (B)未焊透(C)夾渣 (D)弧坑203. 要避免相鄰管子的焊縫布置在同一水平面上管子焊接后應對焊縫做( )。(A)強度試驗 (B)無損探傷檢查 (C)韌性試驗 (D)鉆孔探查204. 安裝時焊接管子會引起彎折現(xiàn)象，因此應對焊接管子的焊縫做( )。(A)強度試驗 (B)韌性試驗 (C)焊縫機械性能試驗 (D)鉆孔探查205. 管板拉撐件發(fā)生斷裂時，一般采用( )的方法修理。(A)焊接 (B)貼補 (C)挖補 (D)換新件206. 焊接拉撐板時，一定要保證焊肉質量，不得少于10 mm，必要時可用( )檢查。(A)焊縫尺 (B)目測 (C)鋼板尺 (D)三角板207.