板料折彎機(jī)液壓設(shè)計

1、板料折彎機(jī)液壓設(shè)計 2 攀枝花學(xué)院本科課程設(shè)計（論文） 1 任務(wù)分析 攀 枝 花 學(xué) 院 學(xué)生課程設(shè)計說明書 題 目： 板料折彎機(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計 學(xué)生姓名： 學(xué) 號： 所在院(系)： 機(jī)械工程學(xué)院 專 業(yè)： 機(jī)械設(shè)計制造及其自動化 班 級： 2009級機(jī)械電子1班 指 導(dǎo) 教 師： 職稱： 副教授 2012年 6 月 13日 攀枝花學(xué)院教務(wù)處制 1 攀枝花學(xué)院本科課程設(shè)計（論文） 1 任務(wù)分析 1 任務(wù)分析 1.1技術(shù)要求 設(shè)計制造一臺立式板料折彎機(jī)，該機(jī)壓頭的上下運動用液壓傳動，其工作循環(huán)為：快速下降、慢速加壓（折彎）、快速退回。給定條件為： 折彎力 1.75?106N 滑塊重量 1.95?1

2、04N 快速空載下降 行程 175mm 速度（v1） 22mm/s 慢速下壓（折彎） 行程 30mm 速度（v2） 12mm/s 快速回程 行程 205mm 速度（v3） 50mm/s 1.2任務(wù)分析 根據(jù)滑塊重量為1.95?104N為了防止滑塊受重力下滑，可用液壓方式平衡滑塊重量，滑塊導(dǎo)軌的摩擦力可以忽略不計。設(shè)計液壓缸的啟動、制動時間為 t?0.2s。折彎機(jī)滑塊上下為直線往復(fù)運動，且行程較?。?75mm）,故可選單 桿液壓缸作執(zhí)行器,且液壓缸的機(jī)械效率?cm?0.91。因為板料折彎機(jī)的工作循環(huán)為快速下降、慢速加壓（折彎）、快速回程三個階段。各個階段的轉(zhuǎn)換由一個三位四通的電液換向閥控制。當(dāng)電

3、液換向閥工作在左位時實現(xiàn)快速回程。中位時實現(xiàn)液壓泵的卸荷，工作在右位時實現(xiàn)液壓泵的快速和工進(jìn)。其工進(jìn)速度由一個調(diào)速閥來控制?？爝M(jìn)和工進(jìn)之間的轉(zhuǎn)換由行程開關(guān)控制。折彎機(jī)快速下降時，要求其速度較快，減少空行程時間，液壓泵采用全壓式供油。其活塞運動行程由一個行程閥來控制。當(dāng)活塞以恒定的速度移動到一定位置時，行程閥接受到信號，并產(chǎn)生動作，實現(xiàn)由快進(jìn)到工進(jìn)的轉(zhuǎn)換。當(dāng)活塞移動到終止階段時，壓力繼電器接受到信號，使電液換向閥換向。由于折彎機(jī)壓力比較大，所以此時進(jìn)油腔的壓力比較大，所以在由工進(jìn)到快速回程階段須要一個預(yù)先卸壓回路，以防在高壓沖擊液壓元件，并可使油路卸荷平穩(wěn)。所以在快速回程的油路上可設(shè)計一個預(yù)先卸

4、壓回路，回路的卸荷快慢用一個節(jié)流閥來調(diào)節(jié)，此時換向閥處于中位。當(dāng)卸壓到一定壓力大小時，換向閥再換到左位，實現(xiàn)平穩(wěn)卸荷。為了對油路壓力進(jìn)行監(jiān)控， 2 攀枝花學(xué)院本科課程設(shè)計（論文） 1 任務(wù)分析 在液壓泵出口安裝一個壓力表和溢流閥，同時也對系統(tǒng)起過載保護(hù)作用。因為滑塊受自身重力作用，滑塊要產(chǎn)生下滑運動。所以油路要設(shè)計一個液控單向閥，以構(gòu)成一個平衡回路，產(chǎn)生一定大小的背壓力，同時也使工進(jìn)過程平穩(wěn)。在液壓力泵的出油口設(shè)計一個單向閥，可防止油壓對液壓泵的沖擊，對泵起到保護(hù)作用。 3 2 方案的確定 攀枝花學(xué)院本科課程設(shè)計（論文） 2 方案的確定 2.1運動情況分析 由折彎機(jī)的工作情況來看，其外負(fù)載和工

5、作速度隨著時間是不斷變化的。所以設(shè)計液壓回路時必須滿足隨負(fù)載和執(zhí)行元件的速度不斷變化的要求。因此可以選用變壓式節(jié)流調(diào)速回路和容積式調(diào)速回路兩種方式。 2.1.1變壓式節(jié)流調(diào)速回路 節(jié)流調(diào)速的工作原理，是通過改變回路中流量控制元件通流面積的大小來控制流入執(zhí)行元件或自執(zhí)行元件流出的流量來調(diào)節(jié)其速度。變壓式節(jié)流調(diào)速的工作壓力隨負(fù)載而變，節(jié)流閥調(diào)節(jié)排回油箱的流量，從而對流入液壓缸的的流量進(jìn)行控制。其缺點：液壓泵的損失對液壓缸的工作速度有很大的影響。其機(jī)械特性較軟，當(dāng)負(fù)載增大到某值時候，活塞會停止運動， 低速時泵承載能力很差，變載下的運動平穩(wěn)性都比較差，可使用比例閥、伺服閥等來調(diào)節(jié)其性能，但裝置復(fù)雜、價

6、格較貴。優(yōu)點：在主油箱內(nèi)，節(jié)流損失和發(fā)熱量都比較小，且效率較高。宜在速度高、負(fù)載較大，負(fù)載變化不大、對平穩(wěn)性要求不高的場合。 2.1.2容積調(diào)速回路 容積調(diào)速回路的工作原理是通過改變回路中變量泵或馬達(dá)的排量來改變執(zhí) 件的運動速度。優(yōu)點：在此回路中，液壓泵輸出的油液直接進(jìn)入執(zhí)行元件中，沒有溢流損失和節(jié)流損失，而且工作壓力隨負(fù)載的變化而變化，因此效率高、發(fā)熱量小。當(dāng)加大液壓缸的有效工作面積，減小泵的泄露，都可以提高回路的速度剛性。 綜合以上兩種方案的優(yōu)缺點比較，泵缸開式容積調(diào)速回路和變壓式節(jié)流調(diào)回路相比較，其速度剛性和承載能力都比較好，調(diào)速范圍也比較寬工作效率更高，發(fā)熱卻是最小的。考慮到最大折彎力

7、為2.25?106N，故選泵缸開式容積調(diào)速回路。 4 攀枝花學(xué)院本科課程設(shè)計（論文） 3 負(fù)載與運動分析 3 負(fù)載與運動分析 要求設(shè)計的板料折彎機(jī)實現(xiàn)的工作循環(huán)是：快速下降彎) 慢速下壓(折 快速退回。主要性能參數(shù)與性能要求如下：折彎力F?1.75?106N；板 料折彎機(jī)的滑塊重量G?1.95?104N；快速空載下降速度 ，工作下壓速度 v2?12mm/s?0.012m/s，快速回程速度v3?50mm/s?0.05m/s，板料折彎機(jī)快 速空載下降行程L1?175mm=0.175m，板料折彎機(jī)工作下壓行程 L2?30mm=0.03m，板料折彎機(jī)快速回程：H=205mm=0.205m；啟動制動時間

8、 ?t?0.2s，液壓系統(tǒng)執(zhí)行元件選為液壓缸。液壓缸采用V型密封圈，其機(jī)械效率 ?v ?cm?0.91。由式 Fm?m ?t 式中 m工作部件總質(zhì)量 ?v快進(jìn)或快退速度 ?t運動的加速、減速時間 ?vG?v1.95?1040.022 求得慣性負(fù)載 Fm下?m?219N ?tg?t9.80.2再求得阻力負(fù)載 靜摩擦阻力 Fsf?0.2?1.95?104?3900N 動摩擦阻力 Ffd?0.1?1.95?104?1950N 表3.1 液壓缸在各工作階段的負(fù)載值 (單位:N) 工況 負(fù)載組成 負(fù)載值F 推力F/?cm 起動 加速 快進(jìn) 工進(jìn) 快退 F?Fsf 3900 2169 1950 17519

9、50 11950 4286 2384 2143 1925220 2143 F?Ffd?Fm F?Ffd F?Ffd?F F?Ffd 注:液壓缸的機(jī)械效率取?cm?0.91 5 攀枝花學(xué)院本科課程設(shè)計（論文） 4 負(fù)載圖和速度圖的繪制 4 負(fù)載圖和速度圖的繪制 負(fù)載圖按上面數(shù)據(jù)繪制，如下圖a)所示。速度圖按己知數(shù)值v1?22mm/s,v2?12mm/s,v3?50mm/s,L1?175mm,L2?30mm,快速回程L3? 205mm 圖4.1板料折彎機(jī)液壓缸的負(fù)載圖和速度圖 a)負(fù)載圖 b)速度圖 6 攀枝花學(xué)院本科課程設(shè)計（論文） 5 液壓缸主要參數(shù)的確定 5 液壓缸主要參數(shù)的確定 由表11-

10、2和表11-3可知，板料折彎機(jī)液壓系統(tǒng)在最大負(fù)載約為193KN時工作壓力P將液壓缸的無桿腔作為主工作腔，考慮到缸下行時，滑塊自1?30MPa。重采用液壓方式平衡，則可計算出液壓缸無桿腔的有效面積，取液壓缸的機(jī)械效率cm=0.91。 A1? 液壓缸內(nèi)徑： D? Fmax1925220 ?0.071m2 6 ?cm?p10.91?30?10 4?A1 ? ? 4?0.071 ? ?0.3m?300mm 按GB/T2348-2001，取標(biāo)準(zhǔn)值D=320mm=32cm 根據(jù)快速下降與快速上升進(jìn)的速度比確定活塞桿直徑d: V快上D250 ?2?2.3?d?225.5mm?22.55cm， 2 V快下D?

11、d22 取標(biāo)準(zhǔn)值d=220mm=22cm 則：無桿腔實際有效面積 A1? ? 4 D2? ? 4 ?322?803.8cm2 有桿腔實際有效面積 ? A2?D2?d2?322?222?424.1cm2 44 ? 液壓缸在工作循環(huán)中各階段的壓力和流量計算見表5.1。 7 攀枝花學(xué)院本科課程設(shè)計（論文） 5 液壓缸主要參數(shù)的確定 表5.1 各階段的壓力和流量 液壓缸在工作循環(huán)中各階段的功率計算見表5.2 根據(jù)以上分析與計算數(shù)據(jù)處理可繪出液壓缸的工況圖5.1： 8 攀枝花學(xué)院本科課程設(shè)計（論文） 5 液壓缸主要參數(shù)的確定 圖5.1 液壓缸的工況圖 9 攀枝花學(xué)院本科課程設(shè)計(論文) 6 系統(tǒng)液壓圖的

12、擬定 6 系統(tǒng)液壓圖的擬定 6.1選擇液壓回路 6.1.1調(diào)速回路 容積調(diào)速回路優(yōu)點主要有避免溢流能量損失，效率高，不易發(fā)熱；缺點是造價高?？紤]到折彎機(jī)工作時所需功率較大，故采用容積調(diào)速方式。故該液壓系統(tǒng)采用閉式。 (a) (b) 圖6.1 調(diào)速回路 6.1.2 換向回路和卸荷回路 為滿足速度的有級變化，采用壓力補(bǔ)償變量液壓泵供油。即在快速下降時，液壓泵以全流量供油當(dāng)轉(zhuǎn)換成慢速加壓折彎時，泵的流量減小，在最后5mm內(nèi)，使泵流量減到零。故采用壓力補(bǔ)償變量泵卸荷回路 因為當(dāng)液壓缸反向回程時，泵的流量回復(fù)到全流量，故液壓缸的運動方向采用三位四通M型電液換向閥控制，停機(jī)時，換向閥處于中位，使液壓泵卸荷

13、。 (a-b) 圖6.2 快速和換向回路 10 攀枝花學(xué)院本科課程設(shè)計(論文) 6 系統(tǒng)液壓圖的擬定 6.1.3 壓力控制回路 為了防止垂直放置的液壓缸中的壓頭在下降過程中由于重力而出現(xiàn)速度失控現(xiàn)象，故選用平衡回路，即在液壓缸的回油路上設(shè)置一個內(nèi)控單向順序閥。 調(diào)壓回路采用變量泵調(diào)壓回路 6.2 液壓系統(tǒng)合成 根據(jù)以上選擇的液壓基本回路，合成為圖4-2所示的定量泵-回油路節(jié)流調(diào)速液壓系統(tǒng)圖。 圖6.3折彎機(jī)液壓系統(tǒng)原理 1-變量泵 2-溢流閥 3-壓力表及其開關(guān) 4-單向閥 5-三位四通電液換向閥 6-單向順序閥 7-液壓缸8-過濾器 11 攀枝花學(xué)院本科課程設(shè)計(論文) 6 系統(tǒng)液壓圖的擬定

14、 6.3系統(tǒng)液壓圖的確定 考慮到液壓機(jī)工作時所需功率較大，固采用容積調(diào)速方式； （1）為滿足速度的有極變化，采用壓力補(bǔ)償變量液壓泵供油，即在快速下降的時候，液壓泵以全流量供油。當(dāng)轉(zhuǎn)化成慢速加壓壓制時，泵的流量減小，最后流量為0； （2）當(dāng)液壓缸反向回程時，泵的流量恢復(fù)為全流量供油。液壓缸的運動方向采用三位四通Y型電磁換向閥和二位二通電磁換向閥控制。停機(jī)時三位四通換向閥處于中位，使液壓泵卸荷； （3）為了防止壓力頭在下降過程中因自重而出現(xiàn)速度失控的現(xiàn)象，在液壓缸有桿腔回路上設(shè)置一個單向閥； （4）為了壓制時保壓，在無桿腔進(jìn)油路上和有桿腔回油路上設(shè)置一個液控單向閥； （5）為了使液壓缸下降過程中壓

15、力頭由于自重使下降速度越來越快，在三位四通換向閥處于右位時，回油路口應(yīng)設(shè)置一個溢流閥作背壓閥使回油路有壓力而不至于使速度失控； （6）為了使系統(tǒng)工作時壓力恒定，在泵的出口設(shè)置一個溢流閥，來調(diào)定系統(tǒng)壓力。由于本機(jī)采用接近開關(guān)控制，利用接近開關(guān)來切換換向閥的開與關(guān)以實行自動控制； （7）為使液壓缸在壓制時不至于壓力過大，設(shè)置一個壓力繼電器，利用壓力繼電器控制最大壓力，當(dāng)壓力達(dá)到調(diào)定壓力時，壓力繼電器發(fā)出電信號，控制電磁閥實現(xiàn)保壓； 綜上的折彎機(jī)液壓系統(tǒng)原理如下圖： 12 攀枝花學(xué)院本科課程設(shè)計(論文) 6 系統(tǒng)液壓圖的擬定 圖6.4折彎機(jī)液壓系統(tǒng)原理 1-變量泵 2-溢流閥 3-壓力表及其開關(guān) 4

16、-單向閥5-三位四通電液換向閥 6-單向順序閥 7-液壓缸8-過濾器 9-行程閥10-調(diào)速閥 11-單向閥 12-壓力繼電器 13 攀枝花學(xué)院本科課程設(shè)計（論文） 7 液壓元件的選擇 7 液壓元件的選擇 7.1 液壓泵的選擇 由液壓缸的工況圖，可以看出液壓缸的最高工作壓力出現(xiàn)在加壓壓制階段時P1?26.3MPa，此時液壓缸的輸入流量極小，且進(jìn)油路元件較少故泵到液壓缸的進(jìn)油壓力損失估計取為?P?0.5。所以泵的最高工作壓力MPa Pp?0.5?26.3?26.8MP。a 液壓泵的最大供油量qp按液壓缸最大輸入流量（106.1L/min）計算，取泄 漏系數(shù)K=1.1,則qp?1.1?106.1?1

17、16.71。 根據(jù)以上計算結(jié)果查閱機(jī)械設(shè)計手冊表23.5-44，選用規(guī)格為A7V型斜軸式軸向柱塞泵，其額定壓力P=35MPa，排量為80mL/r,額定轉(zhuǎn)速為2100r/min，流量為q=112.5L/min。 由于液壓缸在保壓時輸入功率最大，這時液壓缸的工作壓力為26.3+0.5=26.8MPa，流量為1.1?57.9?63.69L/min,取泵的總效率?0.85，則液壓泵的驅(qū)動電機(jī)所要的功率為P?pp?qp 60?26.8?63.69?33.47KW， 60?0.85 根據(jù)此數(shù)據(jù)按JB/T9619-1999，選取Y225M-6型電動機(jī)，其額定功率P?35KW，額定轉(zhuǎn)速2100r/min,按所

18、選電動機(jī)的轉(zhuǎn)速和液壓泵的排量，液壓泵最大理論流量qt?n?V?2100r/min?60mL/r?126L/min，大于計算所需的流量116.71L/min，滿足使用要求。 7.2 閥類元件及輔助元件 根據(jù)閥類元件及輔助元件所在油路的最大工作壓力和通過該元件的最大實際流量可選出這些液壓元件的型號及規(guī)格，結(jié)果見表7.1。 14 攀枝花學(xué)院本科課程設(shè)計（論文） 7 液壓元件的選擇 7.3 油管元件 各元件間連接管道的規(guī)格按元件接口處尺寸決定，液壓缸進(jìn)、出油管則按輸入、排出的最大流量計算，由于液壓泵具體選定之后液壓缸在各個階段的進(jìn)出流量已與已定數(shù)值不同，所以重新計算如表5.2 ，表中數(shù)值說明液壓缸壓制

19、、快退速度v2, v3與設(shè)計要求相近，這表明所選液壓泵的型號，規(guī)格是適宜的。 15 攀枝花學(xué)院本科課程設(shè)計（論文） 7 液壓元件的選擇 表5.2 液壓缸在各個階段的進(jìn)出流量 d2 v得由表中數(shù)值可知，當(dāng)油液在壓力管中速度取5m/s時，按q?Av? ?4 d?2 .8?10-3 液壓缸進(jìn)油路油管內(nèi)徑d進(jìn)?2?0.01196?11.96mm ?5?60 液壓缸回油路管內(nèi)徑d回?2?0.008m?8mm； 這兩根油管選用參照液壓系統(tǒng)設(shè)計簡明手冊P111，進(jìn)油管的外徑 D?34mm，內(nèi)徑d?25mm，回油路管的外徑D?32mm，內(nèi)徑d?20mm。 7.4油箱的容積計算 容量V(單位為L)計算按教材式(

20、7-8) : V?qP，由于液壓機(jī)是高壓系統(tǒng)， ?11。 所以油箱的容量 V?qP?11?63.69?700.59L， 而 700.59?0.8?875.7L 按JB/T7938-1999規(guī)定容積取標(biāo)準(zhǔn)值V?1000L. 7.5油箱的長寬高確定 因為油箱的寬、高、長的比例范圍是1：12：23，此處選擇比例是1：1.5： 2由此可算出油箱的寬、長、高大約分別是1600mm,1100mm,770mm。并選擇 開式油箱中的分離式油箱設(shè)計。其優(yōu)點是維修調(diào)試方便，減少了液壓油的溫 升和液壓泵的振動對機(jī)械工作性能的影響；其缺點是占地面積較大。 由于系統(tǒng)比較簡單，回路較短，各種元件較少，所以預(yù)估回路中各種元

21、件和 管道所占的油液體積為0.8L。因為推桿總行程為205mm，選取缸的內(nèi)腔長度為 360mm。忽略推桿所占的體積，則液壓缸的體積為 v缸?A1L?803.8?10?4?360?10?3?0.0289m3?28.9L 當(dāng)液壓缸中油液注滿時，此時油箱中的液體體積達(dá)到最小為： V油min?800?28.9?0.8?770L 則油箱中油液的高度為：H1?770?1000/(160?110)?44cm 由此可以得出油液體下降高度很小，因此選取隔板的高度為44cm,并選用兩塊隔 板。此分離式油箱采用普通鋼板焊接而成，參照書上取鋼板的厚度為：t=4mm。 為了易于散熱和便于對油箱進(jìn)行搬移及維護(hù)保養(yǎng)，取箱底

22、離地的距離為200mm。 16 攀枝花學(xué)院本科課程設(shè)計（論文） 7 液壓元件的選擇 故可知，油箱的總長總寬總高為： 長為：l?l1?2t?(1100?2?4)mm?1108mm 寬為：w?w1?2t?(1600?2?4)mm?1608mm 高為：h?(h?200?4?4)mm?(770?4?200?4)mm?978mm1 7.6油箱底面傾斜度 為了更好的清洗油箱，取油箱底面傾斜度為： 1 ? 7.7吸油管和過濾器之間管接頭的選擇 在此選用卡套式軟管接頭 查機(jī)械設(shè)計手冊4表23.966得其連接尺寸如下表： 7.8過濾器的選取 取過濾器的流量至少是泵流量的兩倍的原則，取過濾器的流量為泵流量的 2.

23、5倍。故有 ： ?q?2.5?(63.69?2.5)L/min?159.2L/min q泵入過濾器 查中國機(jī)械設(shè)計大典表42.77得，先取通用型WU系列網(wǎng)式吸油中過濾器： 表7.4 7.9堵塞的選取 考慮到鋼板厚度只有4mm，加工螺紋孔不能太大，查中國機(jī)械設(shè)計大典表42.7178選取外六角螺塞作為堵塞，詳細(xì)尺寸見下表： 17 攀枝花學(xué)院本科課程設(shè)計（論文） 7 液壓元件的選擇 表7.5 7.10空氣過濾器的選取 按照空氣過濾器的流量至少為液壓泵額定流量2倍的原則， ?2?q?2?63.69L/min?127.4L/min 即： q p過濾器 選用EF系列液壓空氣過濾器，參照機(jī)械設(shè)計手冊表23.

24、8-95得，將其主要 參數(shù)列于下表： 7.11液位/溫度計的選取 選取YWZ系列液位液溫計，參照機(jī)械設(shè)計手冊表23.8-98選用 YWZ-150T 型?？紤]到鋼板的剛度，將其按在偏左邊的地方。 18 攀枝花學(xué)院本科課程設(shè)計（論文） 8 液壓系統(tǒng)性能的運算 8 液壓系統(tǒng)性能的運算 8.1 壓力損失和調(diào)定壓力的確定 由上述計算可知，工進(jìn)時油液流動速度較小，通過的流量為57.9L/min,主要壓力損失為閥件兩端的壓降可以省略不計?？爝M(jìn)時液壓桿的速度 134.8?10?3 v1?1.67m/s，此時油液在進(jìn)油管的速度A1803.8?10?4qp 134.8?10?3 v?4.57m/s 2?6A0.2

25、5?25?10?60qp 8.1.1沿程壓力損失 沿程壓力損失首先要判斷管中的流動狀態(tài)，此系統(tǒng)采用N32號液壓油，室溫為200C時?1.0?10?4m2/s，所以有 Re?vd/?4.57?25?10?3/1?10?4?1142?2320 油液在管中的流動狀態(tài)為層流，則阻力損失系數(shù)?75/1142?0.066，若取進(jìn)油和回油的管路長均為2m，油液的密度為?890Kg/m3，則進(jìn)油路上的沿程壓力損失為?p?1?l/d?/2?v2?0.066?2890?4.572?4.91?105Pa。 ?425?102 8.1.2局部壓力損失 局部壓力損失包括管道安裝和管接頭的壓力損失和通過液壓閥的局部壓力損失

26、，由于管道安裝和管接頭的壓力損失一般取沿程壓力損失的10%，而通過液壓閥的局部壓力損失則與通過閥的流量大小有關(guān)，若閥的額定流量和額定壓力損失分別為qr和?qr，則當(dāng)通過閥的流量為q時的閥的壓力損失?qr，由 q?134.8?p?pr?()2算得?P?0.5?0.354MPa小于原估算值0.5MPa,所以?qr?160?2 是安全的。 同理快進(jìn)時回油路上的流量q2?q1A2134.8?424.1?71.1L/min則回油管 A1803.8 19 攀枝花學(xué)院本科課程設(shè)計（論文） 8 液壓系統(tǒng)性能的運算 71.1?10?3 路中的速度v?2.41m/s；由此可以計算出 60?0.25?252?10?

27、6 751.38?25?10?3 （603<2320,所以為層流）; ?0.12,所Re?vd/?603Re1.0?10?4 以 回 油 路 上 的 沿 程 壓 力 損 失 為 28902?p?2?l/d?/2?v2?0.12?2.41?0.248Pa。 ?425?102 由上面的計算所得求出：總的壓力損失?p?p?1?A2424.1?P?2?0.491?0.248?0.622MPa A1803.8 這與估算值有差異，應(yīng)該計算出結(jié)果來確定系統(tǒng)中的壓力閥的調(diào)定值。 8.1.3壓力閥的調(diào)定值計算 由于液壓泵的流量大，在工進(jìn)泵要卸荷，則在系統(tǒng)中卸荷閥的調(diào)定值應(yīng)該滿足快進(jìn)時要求，因此卸荷閥的調(diào)定

28、值應(yīng)大于快進(jìn)時的供油壓力pp?F1925220?p?0.622?3.02MPa，所以卸荷閥的調(diào)定壓力值應(yīng)該取A1803.8 3.02MPa為好。溢流閥的調(diào)定壓力值應(yīng)大于卸荷閥的調(diào)定壓力值0.30.5MPa，所以取溢流閥的調(diào)定壓力值為3.5MPa。背壓閥的調(diào)定壓力以平衡板料折變機(jī)的自重，即p背? F?1.95?104/424.1?10?4Pa?0.46MPa A2 8.2 油液溫升的計算 在整個工作循環(huán)中，工進(jìn)和快進(jìn)快退所占的時間相差不大，所以，系統(tǒng)的發(fā)熱和油液溫升可用一個循環(huán)的情況來計算。 8.2.1快進(jìn)時液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量 快進(jìn)時液壓缸的有效功率為：P0?Fv?219?0.022?4.82W?

29、0.0048KW 2994?219?10?3/60泵的輸出功率為：Pi?12.9W?0.0133KW ?0.85pq 因此快進(jìn)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為： Hi?PKW i?P0?0.0129?0.0048?0.0081 20 攀枝花學(xué)院本科課程設(shè)計（論文） 8 液壓系統(tǒng)性能的運算 8.2.2 快退時液壓缸的發(fā)熱量 快退時液壓缸的有效功率為：P?0.050?119.2W 0?Fv?2384 0.062?106?10?3/60泵的輸出功率Pi?154.6W ?0.85pq 快退時液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為： Hi?Pi?P0?154.6?119.2?0.0354KW 8.2.3壓制時液壓缸的發(fā)熱量 壓制時液壓缸

30、的有效功率為：P0?Fv?1925220?0.012?23102.7W?23.103KW 26.3?106?57.9?10?3/60泵的輸出功率Pi?29858.24W?29.858KW ?0.85pq 因此壓制時液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為：Hi?Pi?P0?29.02947?22.44264?KW?6.58683KW 總的發(fā)熱量為Hi?0.0081?0.0354?6.755?6.799KW 按教材式（112）求出油液溫升近似值 ?T?6.799?103/2?78.890C 溫升沒有超出允許范圍，液壓系統(tǒng)中不需要設(shè)置冷卻器。 ? 8.3油箱的設(shè)計 由前面計算得出油箱的容積為1000L。油箱具體設(shè)計見附圖2（油箱的裝配圖） 8.3.1系統(tǒng)發(fā)熱量的計算 在液壓系統(tǒng)中，損失都變成熱量散發(fā)出來。發(fā)熱量已在油溫驗算時計算出，所以 H?6.799KW 8.3.2 散熱量的計算 當(dāng)忽略系統(tǒng)中其他地方的散熱，只考慮油箱散熱時，顯然系統(tǒng)的總發(fā)熱功率 21 攀枝花學(xué)院本科課程設(shè)計（論文） 8 液壓