裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T梁橋計(jì)算

1、裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支t梁橋計(jì)算一 基本設(shè)計(jì)資料（一）.跨度及橋面寬度 1標(biāo)準(zhǔn)跨徑：16m（墩中心距）。 2計(jì)算跨徑：15.5m。 3主梁全長(zhǎng)：15.96m。 4橋面寬度（橋面凈空）：凈7.5m（行車道）+2x1.5m（人行道）。（二）.技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) 設(shè)計(jì)荷載：公路級(jí)，人行道及欄桿自重線密度按照單側(cè)6kn/m計(jì)算，人群荷載為 。環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)：類環(huán)境。 設(shè)計(jì)安全等級(jí)：二級(jí)。（三）.主要材料 1.混凝土：混凝土簡(jiǎn)支t形梁及橫梁采用c50混凝土；橋面鋪裝上層采用0.065m瀝青混凝土，下層為厚0.060.12m的c30混凝土，瀝青混凝土重度按 計(jì)，混凝土重度按 計(jì)。 2.鋼材：采用r235，hrb335鋼筋。

2、（四）.構(gòu)造形式及截面尺寸（圖1） 圖1 橋梁橫斷面與主梁縱斷面圖如圖1所示，全橋共有5片t組成，單片t梁梁高為1.1m，寬1.9m，橋上橫坡為雙向2，坡度有c30混凝土橋面鋪裝控制，設(shè)有三根橫梁。二 主梁的計(jì)算（一）.主梁的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算 1.跨中荷載彎矩橫向分布系數(shù)（按gm法） （1）主梁的抗彎及抗扭慣矩和求主梁界面的的重心位置（圖2）：平均板厚： 主梁截面的重心位置： 主梁抗彎慣矩： 主梁抗扭慣矩： 對(duì)于翼板： 查表得 對(duì)于肋板： 由線性內(nèi)插 單位寬度抗彎及抗扭慣矩： （2）橫梁的抗彎及抗扭慣矩翼板有效寬度的計(jì)算，計(jì)算圖3所示橫梁長(zhǎng)度取兩邊主梁的軸線間距，即： 圖2 主梁橫截面尺寸

3、圖（單位：cm） 圖3 橫梁截面特性計(jì)算示意圖 查表得當(dāng) 時(shí) 則 橫隔梁界面重心位置： 橫隔梁抗彎慣矩：橫隔梁的抗扭慣矩： 由 故 ，由于連續(xù)橋面板的單寬抗扭慣矩只有獨(dú)立寬扁板的一半，可取。，查表得 。 則 單位長(zhǎng)度抗彎及抗扭慣矩： (3) 計(jì)算抗彎參數(shù)和抗扭參數(shù) 則 (4) 計(jì)算荷載彎矩橫向分布影響線坐標(biāo)已知，查g-m圖表，可得表1中的數(shù)據(jù)。用內(nèi)插法求各梁位處橫向分布影響線坐標(biāo)值如圖4所示。1號(hào)，5號(hào)梁：影響系數(shù)和值表1梁位荷載位置b3b/4b/2b/40-b/4-b/2-3b/4-b校核k100.870.931.001.101.171.101.000.930.878.10b/41.101.

4、151.181.201.100.970.870.770.638.10b/21.421.361.291.171.000.810.790.620.58.003b/41.801.611.371.130.920.740.660.500.448.05b2.241.721.371.070.850.670.560.480.398.04k00-0.150.51.051.651.851.651.050.50-0.158.10b/40.701.251.511.751.501.100.590.08-0.47.93b/22.252.051.951.551.050.600.20-0.20-0.558.063b/43.8

5、03.002.121.200.500.12-0.19-0.38-0.58.02b6.504.002.000.55-0.25-0.4-0.45-0.45-0.48.05 圖4 梁位關(guān)系圖（單位：cm）2號(hào)，4號(hào)梁：3號(hào)梁：列表計(jì)算各梁的橫向分布影響線坐標(biāo)值表2。繪制橫向分布影響線（圖5）求橫向分布系數(shù)按照橋規(guī)規(guī)定，汽車荷載距人行道邊緣不小于0.5m，人群荷載取，欄桿及人行道板以每延米重取為6.0kn/m，人行道板重以橫向分布系數(shù)的方式分配到各主梁上。各梁橫向分布系數(shù)：公路級(jí)：人群荷載：人行道板：各主梁橫向分布影響線坐標(biāo)值 表2梁號(hào)算式荷載位置b3b/4b/2b/40b/4b/23b/4b11.8

6、881.6321.3701.1180.9060.7260.6400.4960.4304.3403.2002.0961.0700.3500.016-o.242-0.394-0.480-2.452-1.568-0.7260.0480.5560.7100.8820.8900.910-0.517-0.331-0.1530.0100.1170.1500.1860.1880.1923.8232.8691.9431.0800.8170.166-0.056-0.206-0.2880.7650.5740.3890.2160.1630.033-0.011-0.041-0.05821.2921.2761.2461.

7、1821.0400.8740.8220.6800.5521.6301.7301.7741.6301.2600.8000.356-0.088-0.490-0.338-0.454-0.528-0.448-0.2200.0740.4660.7681.042-0.071-0.0960.111-0.095-0.0460.0760.0980.1620.2201.5591.6341.6631.5351.2140.8160.4540.074-0.2700.3120.3270.3330.3070.2430.1630.0910.015-0.05430.8700.9301.0001.1001.1701.1001.0

8、000.9300.870-0.150.5001.0501.6501.8501.6501.0500.500-0.151.0200.430-0.050-0.55-0.68-0.55-0.050.4301.0200.2150.0910.025-0.116-0.143-0.1160.0250.0910.2150.0650.5911.0751.5341.7061.5341.0750.5910.0650.0130.1180.2150.3060.3410.3060.2150.1180.013 圖5 荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算（單位：cm） 2. 梁段剪力橫向分布系數(shù)（按杠桿法）公路級(jí)（圖6）人群荷載： 圖6 梁端

9、荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算圖示（單位：cm）（二）作用效應(yīng)計(jì)算 1.永久作用效應(yīng) (1) 永久荷載 假定橋面構(gòu)造各部分重力平均分配給主梁承擔(dān)，計(jì)算結(jié)果見表3。鋼筋混凝土t形橋梁永久荷載計(jì)算表表3構(gòu)件名構(gòu)件尺寸/cm構(gòu)件單位長(zhǎng)度體積/重度/() 每延米重（）主梁0.38722610.0672中橫梁0.03545260.9218邊橫梁0.01773260.4609橋面鋪裝瀝青混凝土（厚6.5cm）0.124232.8405混凝土墊層（取平均厚度9cm）0.171244.1046.9445欄桿及人行道部分6按人行道板橫向分布系數(shù)分?jǐn)偟礁髁旱陌逯貫椋? 號(hào)，5號(hào)梁： 2號(hào)，4號(hào)梁： 3號(hào)梁： 各梁的永久荷載

10、匯總與表4。各梁的永久荷載（單位kn/m）表4梁號(hào)主梁橫隔梁欄桿及人行道橋面鋪裝層總計(jì)1（5）10.0670.46094.056.94521.52292（4）10.0670.46091.566.94519.4938310.0670.46090.486.94518.4138影響線面積計(jì)算見表5。影響線面積計(jì)算表表5項(xiàng)目計(jì)算面積影響線面積永久作用計(jì)算見表6永久作用計(jì)算表 表6梁號(hào)1（5）21.522930.03164635421.522922.523484.76021.52297.75166.8022（4）19.493830.031585.41819.493822.523439.05919.493

11、87.75151.077318.413830.031552.98518.413822.523414.73418.41387.75142.7072. 可變作用效應(yīng) （1）汽車荷載沖擊系數(shù)簡(jiǎn)支梁自振頻率計(jì)算：由于介于1.5hz至14hz之間，按橋規(guī)4.2.3規(guī)定沖擊系數(shù) 則 （2）公路級(jí)均布荷載，集中荷載及其影響線面積（表7）公路級(jí)車道荷載按照公路級(jí)的0.75倍取用，即：計(jì)算彎矩時(shí) 計(jì)算剪力時(shí) 公路級(jí)及其影響線面積表表7項(xiàng)目頂點(diǎn)位置l/2處7.875166.530.031l/4處7.875166.522.523支點(diǎn)處7.875199.87.75l/2處7.875199.81.938可變作用人群荷載

12、（每延米）： (3) 可變作用效應(yīng)彎矩計(jì)算（表8表10）公路級(jí)車道荷載產(chǎn)生的彎矩計(jì)算表表8梁號(hào)內(nèi)力（1）（2）（3）（4）（5）（6）彎矩效應(yīng)(1)x(2)x(3x(4)+(5)x(6)10.4881.28467.87530.031166.53.875552.71280.48822.5232.90625414.533420.50030.0313.875566.30410.50022.5232.90625424.726830.52130.0313.875590.08890.52122.5232.90625442.5653人群荷載產(chǎn)生的彎矩表9梁號(hào)內(nèi)力10.754.530.031101.35460

13、.7522.52376.015120.3230.03143.2450.3222.52332.433130.0430.0315.40560.0422.5234.0541永久作用設(shè)計(jì)值與可變作用設(shè)計(jì)值的分項(xiàng)系數(shù)為：永久荷載作用分項(xiàng)系數(shù)： 汽車荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：人群荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：基本組合公式為彎矩基本組合計(jì)算表（單位：）表10梁號(hào)內(nèi)力永久荷載人群荷載汽車荷載彎矩基本組合值1646.345101.3456552.71281662.9399484.76076.0151414.53341247.19572585.41843.245566.30411543.7617439.05932.4331424.7

14、268115781343552.9855.4056590.08891495.7607414.7344.0541442.56531204.7596(4)可變作用效應(yīng)剪力計(jì)算計(jì)算可變荷載剪力效應(yīng)應(yīng)計(jì)入橫向分布系數(shù)延橋跨變化的影響。通常按如下方法處理，先按跨中的有等代荷載計(jì)算跨中剪力效應(yīng)，再由支點(diǎn)剪力荷載橫向分布系數(shù)并考慮支點(diǎn)至為直線變化來計(jì)算支點(diǎn)剪力效應(yīng)。a. 跨中剪力的計(jì)算（表11和表12）公路級(jí)產(chǎn)生的跨中剪力（單位：kn）表11梁號(hào)內(nèi)力剪力效應(yīng)/kn 10.4881.28467.8781.938199.80.572.196820.5000.573.972130.5400.579.8899b.

15、支點(diǎn)剪力的計(jì)算計(jì)算支點(diǎn)剪力效應(yīng)的橫向分布系數(shù)的取值為：a. 支點(diǎn)處按杠桿法計(jì)算b. l/43l/4按跨中彎矩的橫向分布系數(shù)c. 支點(diǎn)l/4處支點(diǎn)剪力效應(yīng)計(jì)算式為：人群均布荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力效應(yīng)計(jì)算式為：在和之間按照直線變化人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力計(jì)算表表12梁號(hào)內(nèi)力剪力效應(yīng)/kn10.754.51.9386.540820.322.790730.40.3488梁段剪力效應(yīng)計(jì)算：汽車荷載作用下如圖7所示，計(jì)算結(jié)果及過程如下。1號(hào)梁：2號(hào)梁：3號(hào)梁：人群荷載作用及橫向分布系數(shù)延橋跨方向取值見圖8，計(jì)算結(jié)果及過程如下：1號(hào)梁： 2號(hào)梁： 3號(hào)梁： 剪力效應(yīng)組合計(jì)算結(jié)果見表13。 圖7 汽車荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)

16、剪力效應(yīng)圖示 圖8 人群荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力效應(yīng)圖示（cm）基本組合公式為各分項(xiàng)系數(shù)取值同彎矩基本組合計(jì)算。剪力效應(yīng)組合表（單位：kn）表13 梁號(hào)內(nèi)力永久荷載人群汽車（由標(biāo)準(zhǔn)荷載乘以沖擊系數(shù)）基本組合值1166.80232.695132.2932421.99106.540872.1968108.4012151.0776.8198184.9362447.84102.790773.9721106.6863142.7071.0460220.7167481.42200.348879.8899112.236由表13可以看出，剪力效應(yīng)由3號(hào)梁控制設(shè)計(jì)。（三）持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計(jì)，配筋與驗(yàn)算

17、1. 配置主筋由彎矩基本組合表10可知，1號(hào)梁值最大，考慮到設(shè)計(jì)施工方便，并留有一定的安全儲(chǔ)備，故按1號(hào)梁計(jì)算彎矩進(jìn)行配筋。設(shè)鋼筋凈保護(hù)層為30mm，鋼筋重心至底邊距離為a=18cm，則主梁有效高度為=h-a=(110-18)cm=102cm.已知1號(hào)梁跨中彎矩，下面判別主梁為第一類t形截面或第二類t形截面：若滿足: ，則受壓區(qū)全部位于翼緣內(nèi)，為第一類t形截面，否則位于腹板內(nèi)，為第二類t形截面。式中為橋跨結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取為1.0；為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，本設(shè)計(jì)為c50混凝土，故；為t形截面受壓翼緣的有效寬度，取值為110mm。判別式左邊：判別式右邊：受壓區(qū)位于翼緣內(nèi)，屬于第一類t形截面，

18、應(yīng)按寬度為的矩形截面進(jìn)行正截面抗彎承載力設(shè)計(jì)計(jì)算。設(shè)混凝土截面受壓區(qū)高度為，則有選用2根直徑36mm和4根直徑32mm的hrb335級(jí)鋼筋，則鋼筋的布置如圖9所示。圖9 鋼筋布置圖（單位：cm）鋼筋重心位置：含筋率：故截面配筋率及截面受壓區(qū)高度均符合規(guī)范要求。（2）持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計(jì)，配筋與驗(yàn)算按截面實(shí)際配筋值計(jì)算受壓區(qū)高度為： 抗彎承載力滿足規(guī)范要求。 2.根據(jù)斜截面抗剪承載力進(jìn)行斜筋配置由表13可知支點(diǎn)剪力效應(yīng)以3號(hào)梁最大，考慮安全因素，一律采用3號(hào)梁剪力值進(jìn)行抗剪計(jì)算，跨中剪力效應(yīng)也以3號(hào)梁最大，一律以3號(hào)梁進(jìn)行計(jì)算。假定最下排兩根鋼筋沒有彎起而而通過支點(diǎn)，則有: ，根據(jù)

19、式故端部抗剪截面尺寸滿足截面要求。若滿足條件，可不需要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算，僅按構(gòu)造要求設(shè)置鋼筋。而本橋設(shè)計(jì)中因此，應(yīng)進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。 （1）斜截面配筋的計(jì)算圖示a. 最大剪力取用距支座中心h/2處截面的數(shù)值，其中混凝土和鋼筋共同承擔(dān)的不小于60%，彎起鋼筋（按彎起）承擔(dān)不大于40%；b. 計(jì)算第一排彎起鋼筋時(shí)，取用距支座中心h/2處由彎起鋼筋承擔(dān)的的那部分剪力值。c. 計(jì)算以后每一排彎起鋼筋時(shí)，取用前一排彎起鋼筋點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。彎起鋼筋配置計(jì)算圖示如圖10所示。由內(nèi)插可得，距支座中心h/2處得剪力效應(yīng)為則 圖10 彎起鋼筋配置及計(jì)算圖示（單位：cm）相應(yīng)

20、各排彎起鋼筋的位置及承擔(dān)的剪力值見表14。彎起鋼筋位置與承擔(dān)剪力值計(jì)算表 表14斜筋排次彎起點(diǎn)距支座中心距離/m承擔(dān)的剪力值 斜筋排次彎起點(diǎn)距支座中心距離/m承擔(dān)的剪力值 10.972129.40932.61052.07021.82791.08443.32139.350 （2）各排彎起鋼筋的計(jì)算，與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載能力按下式計(jì)算：故相應(yīng)于各排鋼筋的面積按下式計(jì)算：各排彎起鋼筋的面積計(jì)算見表15。在跨中處增設(shè)2根16mm的輔助斜鋼筋，。（3）主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面承載力驗(yàn)算：計(jì)算每一彎起截面的抵抗彎矩時(shí)，由于鋼筋根數(shù)不同，則鋼筋的重心位置也不同，有效高度h0的值也

21、因此不同。為了簡(jiǎn)化計(jì)算，可用同一數(shù)值，影響不會(huì)很大。彎起鋼筋的面積計(jì)算表表15彎起排次每排彎起鋼筋計(jì)算面積彎起鋼筋數(shù)目每排彎起鋼筋實(shí)際面積11225.6123620322967.6523216093705.0523216094351.941216402.1236鋼筋的抵抗彎矩為:232鋼筋的抵抗彎矩為：全梁抗彎承載力校核見圖11。圖11 全梁抗彎承載力驗(yàn)算圖示（尺寸單位：cm）跨中截面的抵抗彎矩為：第一排彎起鋼筋的正截面承載力：第二排彎起鋼筋的正截面承載力：第三排彎起鋼筋的正截面承載力：第三排彎起鋼筋的正截面承載力：經(jīng)驗(yàn)算各截面均滿足要求。（四） 箍筋的配置根據(jù)公預(yù)規(guī)規(guī)定，箍筋間距的計(jì)算式為式

22、中 異號(hào)彎矩影響系數(shù)，本設(shè)計(jì)中取 =1.0； 受壓翼緣的影響系數(shù)，取 =1.1； p斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率，p=100，=as/（bh0），當(dāng)p2.5時(shí)，取p=2.5。 asv同一截面上箍筋的總截面面積（mm2）； fsv箍筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，選用r235鋼筋，則fsv=195mpa； b用于抗剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力截面的梁腹寬度（mm）； h0用于抗剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力截面的有效高度（mm）； 用于抗剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力設(shè)計(jì)值分配于混凝土和箍筋共同承擔(dān)的分配系數(shù)，取=0.6； vd用于抗剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力設(shè)計(jì)值（kn）。選用210的雙肢箍，則面積asv=1.57cm，距支座中心h0

23、/2處的主筋為236，=20.36，有效高度h0=110-3-1.8=105.2cm，=/（bh0）=，則p=100=1.075，最大剪力設(shè)計(jì)值vd=481.422kn。把相應(yīng)參數(shù)值代入上式得 =267.39mm按照有關(guān)箍筋的構(gòu)造要求，選用=250mm。在支座中心向跨中方向長(zhǎng)度不小于1倍梁高（110cm）范圍內(nèi)，箍筋間距取100mm。由上述計(jì)算，箍筋的配置如下：全梁箍筋的配置為210雙肢箍筋，在由支座中心至支點(diǎn)1.830m段，箍筋間距可取100mm，其他梁段箍筋間距為250mm。箍筋的配筋率為：當(dāng)間距sv=100mm時(shí)，=157/(100180)=0.872%當(dāng)間距sv=250mm時(shí)，=157

24、/(250180)=0.349%均滿足最小配箍率r235鋼筋不小于0.18%的要求。（五） 斜截面抗剪承載力驗(yàn)算斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算位置為:1) 距支座中心h/2(梁高一半)處截面。2) 受拉取彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面。3) 錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面。4) 箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面。5) 構(gòu)件腹板寬度改變處的截面。因此，本設(shè)計(jì)要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算的截面包括（見圖12）；圖12 斜截面抗剪驗(yàn)算截面圖示（單位：cm）1）距支點(diǎn)h/2處截面1-1，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為vd=455.2217knmd=227.6490 knm2）距支點(diǎn)0.926處截面2-2，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)

25、值分別為vd=437.2630knmd=374.0170 knm3）距支點(diǎn)1.776處截面3-3，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為vd=396.533knmd=676.800knm4）距支點(diǎn)2.5505處截面4-4，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為vd=359.233knmd=918.579 knm驗(yàn)算斜截面抗剪承載力時(shí)，應(yīng)該計(jì)算通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力vd和相應(yīng)于上述最大剪力時(shí)的彎矩md。最大剪力在計(jì)算出斜截面水平投影長(zhǎng)度c值后，可內(nèi)插求得；相應(yīng)的彎矩可從按比例繪制的彎矩圖上量取。受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公式為式中 斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力設(shè)計(jì)值（kn）；

26、與斜截面征繳的普通彎起鋼筋的抗剪能力設(shè)計(jì)值（kn）；斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積（mm2）；異號(hào)彎矩影響系數(shù)，簡(jiǎn)支梁取1.0；受壓翼緣的影響系數(shù)，取1.1；箍筋的配筋率，。計(jì)算斜截面水平投影長(zhǎng)度c為c=0.6mh0式中 m斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比，m=md/(vdh0),當(dāng)m3.0時(shí)，取m=3.0；vd通過斜截面受壓端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計(jì)值（kn）；md相應(yīng)于上述最大剪力時(shí)的彎矩組合設(shè)計(jì)值（knm）；h0通過斜截面受壓區(qū)頂端正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點(diǎn)至受壓邊緣的距離（mm）。為了簡(jiǎn)化計(jì)算可近似取c值為ch0（h0可采用平均值），則

27、c=(1052+945.774)/2=998.887mm由c值可內(nèi)插求得各個(gè)截面頂端處的最大剪力和相應(yīng)的彎矩。斜截面1-1：斜截面內(nèi)有236的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為p=100=100=157/(100180)=0.872%則vcs1=1.01.10.4510-3180998.887 =443.779kn斜截面截割2組彎起鋼筋232+232，故vsb1=0.7510-3280(1609+1609) sin45=477.849knvcs1+ vsb1=（443.779+477.849）kn455.222kn斜截面2-2：斜截面內(nèi)有236的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為：p=

28、100=157/(100180)=0.872%則 斜截面截割2組彎起鋼筋232+232，故vsb2=0.7510-3280(16092) sin45=477.849kn由圖12可以看出，斜截面2-2實(shí)際共截割3排彎起鋼筋，但由于第三排彎起鋼筋與斜截面交點(diǎn)靠近受壓區(qū)，實(shí)際的斜截面可能不與第三排鋼筋相交，故近似忽略其抗剪承載力。以下其他相似情況參照此法處理。vcs2+ vsb2=443.779+477.849=921.678kn437.263kn斜截面3-3：斜截面內(nèi)有236+232的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為p=100=100=2.027=157/(250180)=0.349%則 斜

29、截面截割2組彎起鋼筋232+232，故vsb3=0.7510-3280(16092) sin45=477.849knvcs3+ vsb3=355.967+477.849=833.816kn396.533kn斜截面4-4：斜截面內(nèi)有236+232的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為p=100=1002.5 取p=2.5=157/(250180)=0.349%則 斜截面截割2組彎起鋼筋232+216，故vsb4=0.7510-3280（1609+402） sin45=291.54knvcs4+ vsb4=378.059+298.618=676.677kn359.233kn 所以斜截面抗剪承載力

30、符合要求。（六）持久狀況斜截面抗彎極限承載能力驗(yàn)算鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載能力不足而破壞的原因，主要是由于受拉區(qū)縱向鋼筋的錨固不好或彎起鋼筋位置不當(dāng)造成，故當(dāng)受彎構(gòu)件的縱向鋼筋和箍筋滿足構(gòu)造要求時(shí)，可不進(jìn)行斜截面抗彎承載力計(jì)算。三， 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗(yàn)算最大裂縫寬度按下式計(jì)算式中 c1鋼筋表面形狀系數(shù)，取c1=1.0；c2作用長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，長(zhǎng)期荷載作用時(shí)，c2=1+0.5nl/ns, nl和ns分別為按作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合和短期效應(yīng)組合計(jì)算的內(nèi)力值；c3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，取c3=1.0； d縱向受拉鋼筋直徑，當(dāng)用不同直徑的鋼筋時(shí)，改用換算直徑de，本設(shè) 計(jì)中；

31、縱向受拉鋼筋配筋率，對(duì)鋼筋混凝土構(gòu)件，當(dāng)0.02時(shí)，取=0.02；當(dāng)0.006時(shí)，取=0.006；es鋼筋的彈性模量，對(duì)hrb335鋼筋，es=2.0105mpa；bf構(gòu)件受拉翼緣寬度；hf構(gòu)件受拉翼緣厚度；受拉鋼筋在使用荷載作用下的應(yīng)力，即；ms按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值；as受拉區(qū)縱向受拉鋼筋截面面積。根據(jù)前文計(jì)算，取1號(hào)梁的跨中彎矩效應(yīng)進(jìn)行組合：短期效應(yīng)組合 =646.345+0.7x552.7128/1.2846+1.0x101.3456=1048.891kn.m式中 mq1k汽車荷載效應(yīng)（不含沖擊）的標(biāo)準(zhǔn)值； mq2k人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。長(zhǎng)期效應(yīng)組合 =646.354+0.4552.7128/1.2846+0.4101.3546 =859.000 knm受拉鋼筋在短期效應(yīng)組合下的應(yīng)力為mpa把以上數(shù)據(jù)代入wfk的計(jì)算公式得wfk=1.01.4091.0()=0.175mml/1600=9.69mm故應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度，跨中預(yù)拱度為=1.42517.374+0.5(7.648+3.006)=32.349mm，支點(diǎn)=0，預(yù)拱度沿順橋向做成平順的曲線。五.行車道板的計(jì)算（一）永久荷載效應(yīng)計(jì)算由于主梁翼緣板在接縫處沿全長(zhǎng)設(shè)置連接鋼筋，故行車道板可按兩端固定和中間鉸接的板計(jì)算，如圖13所示。每延米板上的恒載g g1=0.065123=1.495 kn/mc5