碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線的應(yīng)用研究-技術(shù)報(bào)告(江蘇)

1、碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線的應(yīng)用研究-技術(shù)報(bào)告(江蘇) 江蘇省電力公司 碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線的應(yīng)用研究 項(xiàng)目技術(shù)報(bào)告 江蘇省電力公司 常州供電公司 二八年一月 目 錄 1 項(xiàng)目概述和技術(shù)原理 . 2 1.1 項(xiàng)目背景 . 2 1.2 國內(nèi)外技術(shù)現(xiàn)狀 . 2 1.3 項(xiàng)目主要研究內(nèi)容 . 2 1.4 項(xiàng)目技術(shù)原理 . 2 2 研究方法和技術(shù)方案 . 4 2.1 項(xiàng)目研究方法 . 4 2.2 項(xiàng)目應(yīng)用實(shí)施方案 . 4 2.3 項(xiàng)目實(shí)施成果 . 5 3 項(xiàng)目研究和實(shí)施過程 . 6 3.1 線路前期設(shè)計(jì)階段 . 6 3.2 安裝施工階段 . 8 3.3 導(dǎo)線性能試驗(yàn) . 10 3.4 導(dǎo)線運(yùn)行調(diào)試試驗(yàn) . 13 4

2、 研究成果和效益 . 17 4.1 導(dǎo)線機(jī)械性能的研究 . 17 4.2 導(dǎo)線耐熱性能的研究 . 20 4.3 導(dǎo)線載流特性的研究 . 22 4.4 導(dǎo)線弧垂與溫度、代表檔距的對(duì)應(yīng)關(guān)系分析 . 26 4.5 導(dǎo)線施工和安裝的特殊工藝 . 29 4.6 各種特殊金具的配置 . 38 4.7 帶負(fù)荷運(yùn)行調(diào)試，分析線路運(yùn)行特殊要求 . 39 4.8 項(xiàng)目效益分析比較 . 41 4.9 項(xiàng)目查新報(bào)告 . 41 5 結(jié)論 . 42 1 1 項(xiàng)目概述和技術(shù)原理 1.1 項(xiàng)目背景 針對(duì)目前電網(wǎng)中部分輸電線路輸送能力不足、部分老舊線路技術(shù)改造困難的情況下，為有效利用目前電網(wǎng)的輸電線路，考慮應(yīng)用新型碳纖維復(fù)合芯

3、導(dǎo)線，提高電網(wǎng)的輸送能力。 1.2 國內(nèi)外技術(shù)現(xiàn)狀 我國是個(gè)缺電的國家，輸電線路已不堪承受傳輸容量快速擴(kuò)容的需求，由于過負(fù)荷造成的停電、斷電故障頻頻發(fā)生，電力傳輸成為電力工業(yè)發(fā)展的“瓶頸”，各國均在研究新型架空輸電路用導(dǎo)線，以取代傳統(tǒng)的鋼芯鋁絞線。 目前世界上只有美國、日本、韓國開發(fā)出新型殷鋼芯倍容量導(dǎo)線和新型合成導(dǎo)線，國內(nèi)的產(chǎn)品研制和應(yīng)用開始起步。碳纖維合成芯導(dǎo)線在國外的應(yīng)用不長，美國CTC公司生產(chǎn)的ACCC碳纖維合成導(dǎo)線于2004年8月開始試用和運(yùn)行，國內(nèi)運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)還較少。 1.3 項(xiàng)目主要研究內(nèi)容 結(jié)合常州電網(wǎng)現(xiàn)狀，分析一些老線路的公司技改、基建和業(yè)擴(kuò)工程，選擇在現(xiàn)有導(dǎo)線截面小且需增容的線

4、路上試用新型碳纖維合成芯導(dǎo)線，在不改變現(xiàn)有路徑、通道的情況下，既要大幅度提高線路輸送容量，又要確保線路的安全運(yùn)行。同時(shí)進(jìn)行相關(guān)經(jīng)濟(jì)比較，用較少的投資取得理想的效益。 從節(jié)能、降低成本、增加輸送容量、提高電網(wǎng)安全運(yùn)行等方面綜合看，推廣應(yīng)用具有很大的經(jīng)濟(jì)和社會(huì)效益。有助于構(gòu)造安全、環(huán)保、高效節(jié)約型輸電網(wǎng)絡(luò)。 1.4 項(xiàng)目技術(shù)原理 碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線（ACCC），采用高性能碳纖維復(fù)合材料作為導(dǎo)線芯材，具有強(qiáng)度高、重量輕、膨脹系數(shù)小、耐腐蝕和耐高溫等特點(diǎn)。 （1）強(qiáng)度高。用碳纖維復(fù)合芯替代傳統(tǒng)的鋼芯，抗拉強(qiáng)度是一般鋼絲的1.9倍，允許提高桿塔間的跨距，以降低工程成本。 （2）線膨脹系數(shù)小，弧垂小。復(fù)合材

5、料芯線膨脹系數(shù)僅為鋼芯的1/8。在相同的實(shí)驗(yàn)條件下，隨著溫度的上升，導(dǎo)線弧垂變化量僅為常規(guī)鋼芯鋁絞線的9.6%，高溫下弧垂增量不到鋼芯鋁絞線的1/10，減少架空線交跨距離。 2 （3）重量輕。復(fù)合材料芯比重為傳統(tǒng)鋼芯的1/4，ACCC導(dǎo)線單位長度重量約為常規(guī)鋼芯鋁絞線的6080%，自重的減輕可使導(dǎo)線荷載減少約25%。 重量輕和低弧垂的特性可以降低桿塔高度，減輕鐵塔結(jié)構(gòu)強(qiáng)度要求，節(jié)省線路綜合造價(jià)。 （4）導(dǎo)電率高，載流量大，運(yùn)行溫度高。 ACCC導(dǎo)線的合成碳纖維芯是非鐵磁性材料，不存在磁損和渦流損耗。與鋼芯鋁絞線相比，在相同外徑時(shí)，復(fù)合芯鋁絞線允許纏繞超過28%截面積的鋁線。ACCC導(dǎo)線外層采用

6、導(dǎo)電率不小于63%IACS的鋁線，鋁導(dǎo)體為耐高溫退火鋁，200下能有效運(yùn)行，常規(guī)鋼芯鋁絞線使用溫度極限最大100。 由于鋁截面增大和提高導(dǎo)線工作溫度，導(dǎo)線的綜合載流量理論上可提高至2倍。 圖1.4.4 ACCC導(dǎo)線與鋼芯鋁絞線的斷面比較圖 （5）耐腐蝕性能好。 ACCC導(dǎo)線的復(fù)合芯由玻璃纖維絕緣材料制成，具有較高的耐腐蝕性能，與鋁線之間接觸也不存在電腐蝕問題，可以解決長期運(yùn)行中的腐蝕問題。 1.5 項(xiàng)目研究目標(biāo) 應(yīng)用新型合成導(dǎo)線，能夠利用現(xiàn)有桿塔等設(shè)施，成倍地大幅度提高傳輸容量，減少傳輸中電力的損耗，同時(shí)可以減少土地資源、有色金屬資源等消耗。 為研究其特性，積累使用和運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，本項(xiàng)目開展碳纖維

7、合成芯導(dǎo)線的應(yīng)用和研究。 3 2 研究方法和技術(shù)方案 2.1 項(xiàng)目研究方法 對(duì)常州電網(wǎng)中部分輸送能力不足、改造困難的線路，應(yīng)用碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線。 選擇在現(xiàn)有導(dǎo)線截面小且需增容的線路上試用碳纖維合成芯導(dǎo)線，在不改變現(xiàn)有路徑、通道的情況下，既要大幅度提高線路輸送容量，又要確保線路的安全運(yùn)行。同時(shí)進(jìn)行相關(guān)經(jīng)濟(jì)比較，用較少的投資取得理想的效益。 項(xiàng)目的研究擬通過以下幾個(gè)方面來開展： (1) 研究導(dǎo)線的機(jī)械力學(xué)特性，重新校核線路平斷面，保證安全距離； (2) 研究導(dǎo)線的載流特性，確定線路的最大允許工作電流，核算線路在電網(wǎng)各 種特殊運(yùn)行方式下的過負(fù)荷能力； (3) 分析導(dǎo)線的弧垂與溫度、應(yīng)力、代表檔距的對(duì)

8、應(yīng)變化關(guān)系； (4) 導(dǎo)線架線施工和安裝的特殊工藝； (5) 研究各種特殊金具的配置； (6) 進(jìn)行帶負(fù)荷運(yùn)行調(diào)試，分析線路運(yùn)行特殊要求； (7) 進(jìn)行相關(guān)經(jīng)濟(jì)比較。 2.2 項(xiàng)目應(yīng)用實(shí)施方案 根據(jù)電網(wǎng)規(guī)劃及運(yùn)行情況，選定現(xiàn)有導(dǎo)線截面小且需增容的線路之一“110kV常白線”上試用，在不改變現(xiàn)有路徑通道、不對(duì)桿塔進(jìn)行改造的情況下，更換為ACCC碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線。 常白線上現(xiàn)狀接2個(gè)110kV變電所，分別是：110kV采菱變，2x50MVA主變；110kV工業(yè)園變，2x50MVA主變。另原先還接有110kV湖塘變（2x40MVA），因輸送容量不足，現(xiàn)已臨時(shí)斷開。 LGJ-185LGJ-300/25

9、LGJ-185 常 州 變 滆湖變220kV 110kV采菱變 2x50MVA110kV工業(yè)園變2x50MVA110kV湖塘變2x40MVA 圖2.2 改造前110kV常白線接線圖 4 原LGJ-185導(dǎo)線只能滿足帶一個(gè)變電所2臺(tái)主變的要求，遇故障或檢修，帶3臺(tái)50MVA主變，需輸送787A，LGJ-185導(dǎo)線就已不能承擔(dān)。導(dǎo)線輸送容量的限制給電網(wǎng)運(yùn)行方式的靈活調(diào)整帶來困難。 主線段線路已運(yùn)行有20多年，通道復(fù)雜，線下房屋密集，原通道改造（換塔換大導(dǎo)線）很困難。該現(xiàn)狀很適合應(yīng)用碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線。 原線路導(dǎo)線均為LGJ-185。按最高允許溫度+70、基準(zhǔn)環(huán)境溫度+25時(shí)，長期允許載流量510A，

10、按照常州地區(qū)最高環(huán)境溫度+40校正后為435A，允許輸送容量為82900kW。 表2.2.1 現(xiàn)狀線路輸送容量 表2.2.2 改造后擬達(dá)到輸送容量 增容改造實(shí)施：將常州變出線前段架空線的主線原LGJ-185導(dǎo)線更換為ACCC導(dǎo)線，長度1.8km。 2.3 項(xiàng)目實(shí)施成果 1、完成110kV常白線更換ACCC導(dǎo)線的設(shè)計(jì)和安裝； 2、對(duì)所選的ACCC導(dǎo)線進(jìn)行各項(xiàng)機(jī)械和電氣性能試驗(yàn)； 3、進(jìn)行線路運(yùn)行加負(fù)荷調(diào)試試驗(yàn)； 4、開展ACCC導(dǎo)線耐高溫、大載流量、低弧垂等方面性能的研究。 5 3 項(xiàng)目研究和實(shí)施過程 3.1 線路前期設(shè)計(jì)階段 3.1.1 收集碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線的技術(shù)資料，研究其機(jī)械特性、電氣特性

11、。 部分規(guī)格的導(dǎo)線已由上海電纜研究所進(jìn)行了試驗(yàn)，現(xiàn)有資料的部分參數(shù)參考美國CTC公司提供的數(shù)據(jù)。本項(xiàng)目選定型號(hào)的ACCC/TW導(dǎo)線另外進(jìn)行多項(xiàng)機(jī)械及電氣性能試驗(yàn)。 3.1.2 結(jié)合原線路資料，重新測定線路平斷面，掌握交叉跨越情況。 110kV常白線主線段從220kV常州變常白線采菱支接塔，長度1.8公里，桿塔均為雙回路（與110kV遙常線同桿架設(shè)），10基桿塔，為鋼管桿和鐵塔混合線路。全線平均檔距210米，最大檔距289米。 設(shè)計(jì)時(shí)，全線重新測量了平斷面，詳細(xì)掌握各類交叉跨越情況。線路經(jīng)過地區(qū)現(xiàn)為城區(qū)，下面房屋較多，交跨復(fù)雜，線路交叉跨越建筑物、電力線、通信線、城市道路等共42次。 3.1.3

12、 確定導(dǎo)線的型式截面、安全系數(shù)及應(yīng)力、弧垂計(jì)算。 根據(jù)原桿塔設(shè)計(jì)條件和線路交跨情況，初步確定導(dǎo)線的選型和截面匹配，確定合適的安全系數(shù)、最大使用張力。 擬選擇Linnet431型（218mm2）截面的碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線，直徑（18.29mm）和單位長度重量（653kg/km）均不大于原LGJ-185導(dǎo)線的直徑（19.02mm）和單位長度重量（774kg/km）。 導(dǎo)線的安全系數(shù)取3.5，最大使用張力20.7kN，不超過現(xiàn)有桿塔使用條件（23.0kN）。導(dǎo)地線安全系數(shù)、最大使用應(yīng)力及平均使用應(yīng)力見下表。 表3.1.3.1 導(dǎo)地線安全系數(shù)及設(shè)計(jì)張力 新架導(dǎo)線的弧垂最高氣溫時(shí)不超過原導(dǎo)線弧垂，確?，F(xiàn)有的

13、各種交叉跨越設(shè)施均滿足安全限距的要求。這些條件保證主線段所有桿塔均不需進(jìn)行改造，得以充分利用。 6 碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線的鋁面積218mm2，大于原LGJ-185導(dǎo)線182.4mm2的鋁面積，載流能力大大增加。 下表反映了本次選定的碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線與原導(dǎo)線參數(shù)的對(duì)比情況。 表3.1.3.2 碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線與原導(dǎo)線參數(shù)對(duì)比表 根據(jù)導(dǎo)線的線膨脹系數(shù)與溫度、應(yīng)力的對(duì)應(yīng)變化關(guān)系，分析導(dǎo)線機(jī)械特性，進(jìn)行應(yīng)力、弧垂計(jì)算，架線施工張力弧垂計(jì)算。 3.1.4 配合適的金具、附件 本工程ACCC/TW導(dǎo)線所用耐張線夾，為專用配套的耐熱型線夾，內(nèi)層不銹鋼，外層鋁合金。 根據(jù)導(dǎo)線發(fā)熱特性，選擇專用的ACCC/TW導(dǎo)線

14、配套耐熱型耐張線夾。配置合適的懸垂金具和耐熱型預(yù)絞絲護(hù)線條，合理組合附件安裝。導(dǎo)線的耐張線夾、引流板為ACCC/TW導(dǎo)線配套的專用線夾，預(yù)絞絲護(hù)線條、T接線夾等有南京線路器材廠專門設(shè)計(jì)。 7 3.2 安裝施工階段 3.2.1 施工技術(shù)準(zhǔn)備 本線路采用張力展放導(dǎo)線。架線前檢查各施工段的平斷面圖、明細(xì)表等,認(rèn)真對(duì)施工場地進(jìn)行調(diào)查、熟悉交叉跨越情況。合理布置張力場和牽引場的位置。對(duì)導(dǎo)、地線連接管及耐張管進(jìn)行檢驗(yàn)性壓接試驗(yàn)。架線作業(yè)指導(dǎo)書經(jīng)審批，架線前進(jìn)行技術(shù)交底。進(jìn)行牽、張場預(yù)選，本工程分為二牽，從110kV常白線G1電纜終端塔G8支接塔為第一牽，從G8支接塔G10支接塔的架空主線部分為第二牽。 表

15、3.2.1 牽、張場預(yù)選表 3.2.2 架線 架線前調(diào)查清楚沿線的交叉跨越等障礙物，進(jìn)行線路通道清理。根據(jù)現(xiàn)場情況搭設(shè)跨越架,安裝防磨滾筒。 選擇和布置牽張場。采用一臺(tái)牽引機(jī)、一臺(tái)張力機(jī)進(jìn)行導(dǎo)線展放施工，一牽一展放方式。為了避免ACCC導(dǎo)線與原線路舊導(dǎo)線之間的磨碰。本工程利用原線路LGJ-185導(dǎo)線作為牽引繩張力展放ACCC導(dǎo)線。 下面是幾張現(xiàn)場安裝圖片。 8 圖片3.2.2.1 導(dǎo)線張力展放 圖片3.2.2.2 預(yù)絞絲型裝置緊線 圖片3.2.2.3 線芯清潔 圖片3.2.2.4 安裝套管及聯(lián)接 圖片3.2.2.5 內(nèi)外清潔涂油膏 圖片3.2.2.6 耐張線夾的壓接 3.2.3 其他安裝 進(jìn)行

16、緊線和掛線施工，弧垂調(diào)整，導(dǎo)、地線液壓，附件安裝，導(dǎo)線跳線安裝等。于2006年11月完成110kV常白線增容改造ACCC導(dǎo)線的安裝施工，并投入運(yùn)行。 9 3.3 導(dǎo)線性能試驗(yàn) 3.3.1 專項(xiàng)性能試驗(yàn) 對(duì)本項(xiàng)目采用的Linnet431規(guī)格ACCC/TW導(dǎo)線專門委托上海電纜研究所開展了以下8項(xiàng)性能試驗(yàn)。 3.3.1.1 導(dǎo)線握力試驗(yàn)（常溫） 試驗(yàn)?zāi)康模簻y試ACCC/TW導(dǎo)線安裝專用楔型線夾后的握著力。 試驗(yàn)結(jié)果： 無中間接續(xù)的試樣，握力試驗(yàn)結(jié)果為81.4kN； 有中間接續(xù)的試樣，握力試驗(yàn)結(jié)果為81.0kN。 證明ACCC/TW導(dǎo)線安裝專用楔型線夾后的握力滿足不小于90%計(jì)算拉斷力（72.46kN

17、）的要求。 3.3.1.2 導(dǎo)線高溫（140200）拉力試驗(yàn) 試驗(yàn)?zāi)康模簻y試ACCC/TW導(dǎo)線在高溫條件下的總拉力。 試驗(yàn)結(jié)果： ACCC/TW導(dǎo)線試樣在140高溫通電加熱3小時(shí)后，直接做拉力試驗(yàn)，高溫拉斷力為74.6kN，與計(jì)算拉斷力相比沒有損失；160高溫通電加熱3小時(shí)后，高溫拉斷力下降為64.0kN，為計(jì)算拉斷力（72.46kN）的88%；180高溫通電加熱3小時(shí)后，高溫拉斷力下降為56.8kN，為計(jì)算拉斷力（72.46kN）的78%；在200高溫通電加熱38小時(shí)后，直接做拉力試驗(yàn)，高溫拉斷力下降為4850kN，約為計(jì)算拉斷力（72.46kN）的66%69%。 這個(gè)結(jié)果說明，ACCC/T

18、W在160高溫以上，拉斷力距不小于90%計(jì)算拉斷力的要求有一定的損失，隨著溫度上升，損失逐步加大。 3.3.1.3 導(dǎo)線應(yīng)力應(yīng)變?cè)囼?yàn) 試驗(yàn)?zāi)康模簻y定ACCC/TW導(dǎo)線的應(yīng)力應(yīng)變特性。 試驗(yàn)結(jié)果： 導(dǎo)線的最終彈性模數(shù)平均值為66.3 GPa； 碳纖維復(fù)合芯的最終彈性模數(shù)平均值為113.3 GPa； 繪制出導(dǎo)線應(yīng)力應(yīng)變曲線圖。 3.3.1.4 導(dǎo)線熱膨脹試驗(yàn) 試驗(yàn)?zāi)康模簻y定ACCC/TW導(dǎo)線的熱膨脹系數(shù)。 10 試驗(yàn)結(jié)果：（試樣長度50米） 拐點(diǎn)溫度（80左右）以下該導(dǎo)線實(shí)測線膨脹系數(shù)為13.010-6（1/）； 拐點(diǎn)溫度（80左右）以上該導(dǎo)線實(shí)測線膨脹系數(shù)為1.6510-6（1/）。 3.3.1

19、.5 導(dǎo)線弧垂特性試驗(yàn) 試驗(yàn)?zāi)康模河靡栽u(píng)估ACCC/TW導(dǎo)線在實(shí)驗(yàn)室條件下的高溫弧垂特性。 試驗(yàn)結(jié)果：測量導(dǎo)線弧垂和張力隨溫度變化的情況，分別繪制出該ACCC/TW導(dǎo)線在加載不同初始張力（15%RTS、25%RTS、35%RTS）下的弧垂溫升曲線和張力溫升曲線。 3.3.1.6 導(dǎo)線蠕變?cè)囼?yàn) 試驗(yàn)?zāi)康模捍_定ACCC/TW導(dǎo)線的蠕變特性。 試驗(yàn)結(jié)果： 得出蠕變方程式； 計(jì)算出在15%、25%和35%的張力下10年（87600小時(shí)）后的蠕變量； 繪制出蠕變曲線。 3.3.1.7 碳纖維復(fù)合芯耐熱性能檢驗(yàn) 試驗(yàn)?zāi)康模簻y試碳纖維復(fù)合芯的耐熱性能。 試驗(yàn)結(jié)果：碳纖維復(fù)合芯經(jīng)過不同加熱溫度和不同加熱時(shí)間后

20、的拉力結(jié)果，芯仍能保持合適的拉力（未加熱時(shí)的90%以上）。 3.3.1.8 導(dǎo)線載流量測試及計(jì)算 試驗(yàn)?zāi)康模簻y試ACCC/TW導(dǎo)線在實(shí)驗(yàn)室條件下的載流量；計(jì)算ACCC導(dǎo)線在不同環(huán)境條件下的載流量。 試驗(yàn)結(jié)果： 測出無風(fēng)、無日照和自然對(duì)流條件的實(shí)驗(yàn)室測試數(shù)據(jù)； 計(jì)算得出導(dǎo)線載流量的理論計(jì)算數(shù)據(jù)表（分別為在國內(nèi)常用參數(shù)條件下和在IEC61597-1995推薦的參數(shù)條件下）。 分析：與鋼芯鋁絞線相比，ACCC/TW導(dǎo)線得載流量有比較明顯得提高，而且導(dǎo)線允許得使用溫度更高（最高200）以及具有低弧垂的特性，因此，ACCC/TW導(dǎo)線載流能力有明顯優(yōu)勢。 3.3.2 借鑒的其他項(xiàng)目試驗(yàn) 借鑒其他規(guī)格的AC

21、CC/TW導(dǎo)線已進(jìn)行的試驗(yàn)有以下一些。 11 3.3.2.1 導(dǎo)線高溫（150）拉力試驗(yàn) 試驗(yàn)?zāi)康模簻y試ACCC/TW導(dǎo)線在150溫度下的拉斷力。 試驗(yàn)結(jié)果：在150溫度下，ACCC/TW導(dǎo)線能夠滿足不小于計(jì)算拉斷力的90%。 分析：由于復(fù)合芯的熱膨脹系數(shù)比外層軟鋁線的熱膨脹系數(shù)小的多，在150高溫下，所有拉力都加載在復(fù)合芯上，鋁線由于熱膨脹伸長量很大，基本不承受拉力，所以高溫下導(dǎo)線的拉力與復(fù)合芯的拉力基本一致。 3.3.2.2 碳纖維復(fù)合芯鹽霧腐蝕試驗(yàn) 試驗(yàn)?zāi)康模和ㄟ^在強(qiáng)腐蝕氣氛的腐蝕試驗(yàn)，評(píng)估碳纖維在自然條件下的耐腐蝕性能。 試驗(yàn)結(jié)果：試樣表面完好，無可見腐蝕現(xiàn)象；試驗(yàn)前后試樣重量基本沒有

22、變化。 證明碳纖維復(fù)合芯在5%NaCl鹽霧氣氛下360h試樣無腐蝕。 3.3.2.3 導(dǎo)線及復(fù)合芯壓扁試驗(yàn) 試驗(yàn)?zāi)康模簻y試ACCC/TW導(dǎo)線及碳纖維復(fù)合芯在一定的壓力負(fù)荷作用下?lián)p壞程度；分別比較ACCC/TW導(dǎo)線與鋼芯鋁絞線和碳纖維復(fù)合芯與鋼芯的抗壓性能。 試驗(yàn)結(jié)果：在受控制的壓力負(fù)荷作用下有一定的變形，鋁絲部分變形較大，碳纖維復(fù)合芯變形較小。 證明了ACCC/TW導(dǎo)體承受壓力而不會(huì)產(chǎn)生嚴(yán)重?fù)p壞的能力，這種壓力在ACCC/TW導(dǎo)線的正常處理、安裝或運(yùn)行中均可能遇到。 3.3.2.4 導(dǎo)線過滑輪試驗(yàn) 試驗(yàn)?zāi)康模候?yàn)證線路張力放線對(duì)ACCC/TW導(dǎo)線的影響，包括表面是否存在損傷，線股是否存在松股、起

23、燈籠現(xiàn)象，以及鋁線強(qiáng)度是否有明顯變化等。 試驗(yàn)結(jié)果：ACCC/TW導(dǎo)線未見起燈籠現(xiàn)象，也未見明顯松股，但軟鋁線表面有擦痕；過滑輪后鋁單絲抗拉強(qiáng)度均在6090MPa范圍內(nèi)，鋁線強(qiáng)度沒有明顯的提高。 3.3.2.5 導(dǎo)線微風(fēng)振動(dòng)疲勞試驗(yàn) 試驗(yàn)?zāi)康模涸u(píng)估線路的振動(dòng)疲勞性能。 試驗(yàn)結(jié)果：通過耐振疲勞試驗(yàn)。3根試樣分別經(jīng)過3x107次連續(xù)振動(dòng)疲勞試驗(yàn)后，對(duì)懸垂線夾處的導(dǎo)線進(jìn)行拆股觀察，未見有任何開裂斷股現(xiàn)象。 3.3.2.6 導(dǎo)線的電暈及無線電干擾試驗(yàn) 試驗(yàn)?zāi)康模簻y試ACCC/TW導(dǎo)線的電暈熄滅電壓和無線電干擾電壓；比較型線與圓線在電暈及無線電干擾的水平。 12 試驗(yàn)結(jié)果：復(fù)合芯梯形單線同芯層鋁導(dǎo)線AC

24、CC/TW與鋼芯鋁絞線LGJ的可見電暈和無線電干擾電壓試驗(yàn)結(jié)果基本一致，鋼芯鋁絞線略優(yōu)于復(fù)合芯梯形單線同芯層鋁導(dǎo)線，兩者均滿足220kV輸電線路的運(yùn)行要求。 3.4 導(dǎo)線運(yùn)行調(diào)試試驗(yàn) 3.4.1 加負(fù)荷試驗(yàn)方式下現(xiàn)場的接線 為掌握實(shí)際運(yùn)行中的ACCC導(dǎo)線載流性能和弧垂特性，擬將電網(wǎng)按以下形式改接，臨時(shí)接入110kV湖塘變，試驗(yàn)結(jié)束后再斷開。預(yù)計(jì)最大負(fù)荷約15萬kW左右。 試驗(yàn)時(shí)間：冬季2006年 12月 20 日； 夏季2007年 8月15 日。 圖3.4.1 負(fù)荷試驗(yàn)方式下現(xiàn)場接線圖 13 3.4.2 線路巡視復(fù)查 為保證調(diào)試成功，運(yùn)行單位線路工區(qū)組織一次特殊巡視，對(duì)110kV常白線主線段各

25、處的導(dǎo)線、絕緣子、桿塔狀況、通道情況、交叉跨越情況等再做一次復(fù)查，及時(shí)消除不安全因素。 為保證兩條線路搭接順利，線路工區(qū)負(fù)責(zé)對(duì)110kV常白線#1#27原#36段相位進(jìn)行現(xiàn)場復(fù)核，武進(jìn)供電公司負(fù)責(zé)對(duì)110kV滆湖線#22湖塘變滆湖變段相位進(jìn)行現(xiàn)場復(fù)核，確保線路接通時(shí)相位一致。 3.4.3 運(yùn)行方式調(diào)整過程 、8：30 110kV常白7550線、滆湖7731線臨時(shí)搭通工作結(jié)束后，線路工區(qū)梁整民向調(diào)度匯報(bào)：110kV常白7550線、滆湖7731線已臨時(shí)搭通，保證相位正確，線路可以送電。 、拆除110kV常白7550線、滆湖7731線各側(cè)接地線。 、常州變：常白線713開關(guān)轉(zhuǎn)為副母運(yùn)行。 、調(diào)度通知

26、測試現(xiàn)場指揮：110kV常白7550線準(zhǔn)備帶負(fù)荷。 、采菱變：由芳采線合環(huán)調(diào)常白線供電，芳采線712開關(guān)轉(zhuǎn)為熱備用（自投啟用）。 、武調(diào)： 工業(yè)園變：合環(huán)調(diào)常白線供電，遙工線轉(zhuǎn)為備用 （自投啟用）。 湖塘變：合環(huán)調(diào)滆湖線供電，武湖線轉(zhuǎn)為備用（自投啟用）。 、調(diào)度通知測試現(xiàn)場指揮：110kV常白7550線已帶全部負(fù)荷 、測試工作結(jié)束后由現(xiàn)場指揮向調(diào)度匯報(bào)：110kV常白7550線帶負(fù)荷測試工作結(jié)束，110kV常白7550線、滆湖7731線可以停電，拆開臨時(shí)搭頭線。 、線路搭頭拆開后，調(diào)度恢復(fù)正常運(yùn)行方式。 3.4.4 現(xiàn)場測試工作 3.4.4.1 測試時(shí)間 冬季試驗(yàn)：2006年 12月 20 日

27、，上午9：00 下午16：00。 夏季試驗(yàn)：2007年 8月15 日，上午9：00 下午16：00。 3.4.4.2 現(xiàn)場測量內(nèi)容 選定代表性兩檔，按照不同時(shí)間段負(fù)荷和電流的變化情況，進(jìn)行ACCC/TW導(dǎo)線弧垂和溫度的跟蹤測量。 第1檔： #5# 6，檔距289米； 14 第2檔： #9#10；檔距195米。 測溫設(shè)備：紅外熱像儀。 測高設(shè)備：全站儀、激光測高儀。 另外，對(duì)以下附件相應(yīng)進(jìn)行測溫，以觀測附件的溫升變化： A處：#5塔導(dǎo)線懸垂線夾； B處：#10支接塔，主線ACCC耐張線夾、工業(yè)園側(cè)LGJ-300/25導(dǎo)線耐張線夾、采菱側(cè)LGJ-185導(dǎo)線耐張線夾； C處：#1終端塔，電纜接線端子

28、、LGJ-185導(dǎo)線。 3.4.4.3 相關(guān)測試記錄舉例 例：測量檔號(hào)： #5 #6。 （1）冬季試驗(yàn)：測量檔距 289 米；環(huán)境氣溫：上午陰5，下午陰10。 表3.4.4.3-1 冬季試驗(yàn)現(xiàn)場監(jiān)測記錄 （2）夏季試驗(yàn)：測量檔距 289 米；環(huán)境氣溫：上午陰28，下午晴32。 表3.4.4.3-2 夏季試驗(yàn)現(xiàn)場監(jiān)測記錄 15 經(jīng)復(fù)核線路斷面，溫度變化下現(xiàn)有的各種交叉跨越設(shè)施均滿足安全限距的要求。 16 4 研究成果和效益 4.1 導(dǎo)線機(jī)械性能的研究 碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線（ACCC），采用高性能碳纖維復(fù)合材料作為導(dǎo)線芯材來代替鋼芯，與鋼芯鋁絞線相比，在相同的外徑時(shí)，復(fù)合芯鋁絞線允許纏繞超過20%的導(dǎo)

29、電鋁線。機(jī)械性能上具有以下一些特點(diǎn)。 4.1.1 強(qiáng)度高 用碳纖維復(fù)合芯替代傳統(tǒng)的鋼芯，抗拉強(qiáng)度可達(dá)到2399MPa，是一般鋼絲（1240MPa）的1.9倍。 抗拉強(qiáng)度的提高允許提高桿塔間的跨距，以降低工程成本。 4.1.2 線膨脹系數(shù)小，弧垂小 復(fù)合材料芯的線膨脹系數(shù)為1.610-6（1/）。鋼芯鋁絞線一般為2010-6。 經(jīng)過熱膨脹試驗(yàn)（試樣長度50米），測試出ACCC/TW導(dǎo)線的線膨脹系數(shù)： ? 拐點(diǎn)溫度（80左右）以下為13.010（1/）； ? 拐點(diǎn)溫度（80左右）以上為1.6510（1/）。 -6-6 由于復(fù)合芯的熱膨脹系數(shù)比外層軟鋁線的熱膨脹系數(shù)小的多，在一定的溫度（即拐點(diǎn)溫度）

30、以上，導(dǎo)線的所有機(jī)械張力都將由碳纖維復(fù)合芯來承受，此溫度時(shí)鋁導(dǎo)體部分的應(yīng)力變?yōu)榱?。鋁線由于熱膨脹伸長量很大，基本不承受拉力，整根導(dǎo)線的熱膨脹和彈性伸長取決于復(fù)合芯的熱膨脹和伸長率。所以整個(gè)導(dǎo)線的熱膨脹很小，線長變化很小，隨著溫度的上升，弧垂增加得很小。 下圖是另一規(guī)格的ACCC/TW-Drake1020導(dǎo)線與直徑相近的LGJ-400/35導(dǎo)線進(jìn)行高溫弧垂溫升比較試驗(yàn)的曲線圖（測試檔距50米）。 17 圖4.1.3 兩種絞線弧垂溫升曲線比較圖 可以分析出，在相同的實(shí)驗(yàn)條件下，溫度從50上升到130，LGJ-400/35導(dǎo)線弧垂從190mm增加到620mm，提高了2.3倍；ACCC/TW-Drak

31、e導(dǎo)線弧垂從175mm增加到245mm，提高了0.4倍。ACCC/TW導(dǎo)線的弧垂變化量僅為常規(guī)鋼芯鋁絞線的1/6。溫度越往上升，ACCC/TW導(dǎo)線的弧垂變化量越小，基本不增加。 可見，碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線與常規(guī)鋼芯鋁絞線相比具有顯著的低弧垂特性。能減少架空線走廊的交跨絕緣距離，提高運(yùn)行安全和可靠性。 4.1.3 重量輕 復(fù)合材料芯比重僅1.9/cm3，為傳統(tǒng)鋼芯的1/4。 本次選擇的Linnet431型的碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線，直徑18.29mm，與原LGJ-185鋼芯鋁絞線19.02mm接近，單位長度重量653kg/km，小于原LGJ-185導(dǎo)線774kg/km。但鋁面積達(dá)218mm2，與原LGJ-1

32、85導(dǎo)線（鋁面積182.4mm2）相比，單位鋁截面積對(duì)應(yīng)導(dǎo)線重量為常規(guī)鋼芯鋁絞線的70%。 自重的減輕可使導(dǎo)線荷載減少約25%。重量輕和低弧垂的特性可以降低桿塔高度，減輕鐵塔結(jié)構(gòu)強(qiáng)度要求，節(jié)省線路綜合造價(jià)。 4.1.4 碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線單絲性能表 4.1.5 碳纖維合成芯導(dǎo)線參數(shù)表 18 4.1.6 ACCC/TW導(dǎo)線的應(yīng)力應(yīng)變特性 根據(jù)應(yīng)力應(yīng)變特性試驗(yàn)的結(jié)果，測試出： ? 導(dǎo)線的最終彈性模數(shù)平均值為66.3 GPa； ? 碳纖維復(fù)合芯的最終彈性模數(shù)平均值為113.3GPa。 繪制出導(dǎo)線應(yīng)力應(yīng)變曲線見下圖。 圖4.1.6 ACCC/TW導(dǎo)線應(yīng)力應(yīng)變曲線圖 19 4.1.7 ACCC/TW導(dǎo)線的

33、蠕變特性 蠕變?cè)囼?yàn)的結(jié)果，得出以下蠕變方程式: 10-1000 = 22.05 T 0.231 （15%RTS） 10-1000 = 37.82 T 0.229 （25%RTS） 10-1000 = 70.25 T 0.235 （35%RTS） 式中： 單位長度伸長量（mm/km）；T 時(shí)間（h） 按上面的蠕變方程式可推算出10年（87600小時(shí)）后的蠕變量。 表4.1.7 ACCC/TW導(dǎo)線10年后的蠕變量 繪制出蠕變曲線見下圖。 圖4.1.7 ACCC/TW導(dǎo)線蠕變曲線圖 對(duì)導(dǎo)線架設(shè)后的塑性伸長，仍可采用降溫法來補(bǔ)償?？紤]補(bǔ)償初伸長的等效溫度用公式 t e = e 近似計(jì)算，降溫值為253

34、0。 4.2 導(dǎo)線耐熱性能的研究 ACCC/TW導(dǎo)線外層鋁導(dǎo)體為耐高溫退火鋁，200下能有效運(yùn)行，常規(guī)鋼芯鋁絞 20 線使用溫度極限最大100。 對(duì)碳纖維復(fù)合芯的耐熱性能檢驗(yàn)，經(jīng)熱老化試驗(yàn)，芯的耐熱性能如下表。 表4.2.1 碳纖維復(fù)合芯熱老化試驗(yàn)值表 結(jié)果表明，碳纖維復(fù)合芯經(jīng)過不同加熱溫度和不同加熱時(shí)間后，恢復(fù)正常溫度后，芯仍能保持不小于90%計(jì)算拉斷力的拉力。 根據(jù)前述，整根ACCC導(dǎo)線高溫拉力試驗(yàn)的情況，ACCC導(dǎo)線在140高溫下，能夠保持不小于計(jì)算拉斷力的拉力。 表4.2.2 ACCC/TW導(dǎo)線高溫下拉力試驗(yàn)值表 經(jīng)分析，由于復(fù)合芯的熱膨脹系數(shù)比外層軟鋁線的熱膨脹系數(shù)小的多，在140高

35、溫下，所有拉力都加載在復(fù)合芯上，所以高溫下導(dǎo)線的拉力與復(fù)合芯的拉力基本一致。 當(dāng)溫度達(dá)到160，ACCC導(dǎo)線高溫拉斷力下降為計(jì)算拉斷力的88%，隨著溫度的進(jìn)一步上升，拉斷力下降得較多，核算高溫運(yùn)行時(shí)的導(dǎo)線安全系數(shù)是十分必要的，最重要的是恢復(fù)常溫后仍能保持滿足要求的拉斷力，以確保氣象控制條件下導(dǎo)線的安全系數(shù)。 21 4.3 導(dǎo)線載流特性的研究 4.3.1 載流截面分析 碳纖維復(fù)合芯采用合成碳纖維，全部都是非鐵磁性材料，而且不導(dǎo)電，所以不存在鋼絲材料引起的磁損和渦流損耗，在輸送相同負(fù)荷條件下，具有更低的運(yùn)行溫度，可減少輸電損失約6%。外層采用導(dǎo)電率不小于63%IACS的鋁線。 本此采用的 ACCC

36、/TW-Linnet431型導(dǎo)線，外徑18.29mm，比原LGJ-185鋼芯鋁絞線19.02mm還小，鋁線絞制成梯型（如下圖剖面圖），增加了單位面積導(dǎo)電能力。碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線的鋁面積218mm2，原LGJ-185導(dǎo)線的182.4mm2，載流鋁截面前者比后者多20%，載流能力大大增加。 圖4.3.1 ACCC/TW- Linnet導(dǎo)線剖面圖 由于鋁截面增大和提高導(dǎo)線工作溫度，導(dǎo)線的綜合載流量理論上可提高至2倍。 4.3.2 在無風(fēng)、無日照和自然對(duì)流條件下，實(shí)驗(yàn)室測試數(shù)據(jù)見下表。 表4.3.2 無風(fēng)、無日照和自然對(duì)流條件下載流量試驗(yàn)數(shù)據(jù) 22 4.3.3 ACCC/TW導(dǎo)線載流量的理論計(jì)算（兩種計(jì)

37、算參數(shù)） 4.3.3.1 環(huán)境條件（ 國內(nèi)常用計(jì)算參數(shù)下）載流量計(jì)算值 基準(zhǔn)條件： 風(fēng)速 0.5 m/s 日照強(qiáng)度 1000 W/m2 導(dǎo)體表面吸收系數(shù) 0.9 導(dǎo)體輻射系數(shù) 0.9 環(huán)境溫度 2045 導(dǎo)體工作溫度 70150 表4.3.3.1 環(huán)境條件下ACCC/TW-Linnet431的載流量 23 4.3.3.2. 環(huán)境條件（IEC 61597-1995推薦計(jì)算參數(shù)下）載流量計(jì)算值 基準(zhǔn)條件： 風(fēng)速 1.0 m/s 日照強(qiáng)度 900 W/m2 導(dǎo)體表面吸收系數(shù) 0.5 導(dǎo)體輻射系數(shù) 0.6 環(huán)境溫度 2045 導(dǎo)體工作溫度 70150 表4.3.3.2 環(huán)境條件下ACCC/TW-Lin

38、net431的載流量 4.3.4 線路輸送能力分析 根據(jù)前面的耐熱性能和載流特性的分析，本次應(yīng)用的ACCC-Linnet431導(dǎo)線，長期允許工作溫度宜控制在140，按夏季最高環(huán)境溫度40，最大允許工作電流宜 24 控制在837A，隨季節(jié)變化，環(huán)境溫度的降低，可適當(dāng)提高最大允許工作電流，參考上表4.3.3.1。下表為ACCC/TW導(dǎo)線與原LGJ-185導(dǎo)線輸送能力對(duì)照表。 表4.3.4 ACCC/TW導(dǎo)線與原LGJ-185輸送能力對(duì)照表 參考前面導(dǎo)線高溫拉力試驗(yàn)的情況，當(dāng)溫度達(dá)到160后，導(dǎo)線高溫拉斷力開始下降，隨著溫度的進(jìn)一步上升，拉斷力下降得較多。因此，該碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線長期運(yùn)行在140是比

39、較合適的，對(duì)拉斷力沒有損失，此時(shí)輸送電流已達(dá)到相同直徑鋼芯鋁絞線的2倍以上。 分析線路在電網(wǎng)檢修、故障等各種特殊運(yùn)行方式下，為增加輸送容量，適當(dāng)可超過140，短時(shí)允許的最高運(yùn)行溫度180，運(yùn)行時(shí)間不宜超過3小時(shí)。 25 4.4 導(dǎo)線弧垂與溫度、代表檔距的對(duì)應(yīng)關(guān)系分析 4.4.1 線膨脹系數(shù)的測試比較 通過ACCC導(dǎo)線熱膨脹試驗(yàn)，測出（試樣長度50米）：拐點(diǎn)溫度（80左右）以下該導(dǎo)線實(shí)測線膨脹系數(shù)為13.010-6（1/），拐點(diǎn)溫度（80左右）以上該導(dǎo)線實(shí)測線膨脹系數(shù)為1.6510-6（1/）。 由于復(fù)合芯的熱膨脹系數(shù)比外層軟鋁線的熱膨脹系數(shù)小的多，在拐點(diǎn)溫度以上，所有拉力都加載在復(fù)合芯上，鋁線

40、由于熱膨脹伸長量很大，基本不承受拉力，所以整個(gè)導(dǎo)線的熱膨脹很小，線長變化很小，隨著溫度的上升，弧垂增加得很小。 4.4.2 ACCC導(dǎo)線與原LGJ-185導(dǎo)線弧垂計(jì)算值對(duì)比 表4.4.2-1 原LGJ-185導(dǎo)線弧垂溫度變化計(jì)算表 表4.4.2-1 ACCC導(dǎo)線弧垂溫度變化計(jì)算表 26 4.4.3 各溫度范圍ACCC導(dǎo)線弧垂變化計(jì)算情況 按本項(xiàng)目工程的線路設(shè)計(jì)條件，以典型的代表檔距200米計(jì)算，計(jì)算出的拐點(diǎn)溫度102，弧垂4.474m。拐點(diǎn)溫度以下按普通導(dǎo)線的計(jì)算方法，拐點(diǎn)溫度以上按照內(nèi)層芯和外層導(dǎo)線的熱膨脹和彈性伸長的不同分別計(jì)算，得出20200范圍內(nèi)各種溫度下的弧垂，見下表。 表4.4.2

41、.2 弧垂隨溫度變化表 注：表中載流量按表4.3.3.1環(huán)境條件、環(huán)境溫度40下的參考取值。 上表的數(shù)據(jù)可分析出： 在拐點(diǎn)溫度以下，當(dāng)ACCC導(dǎo)線溫度從20升至100，弧垂相應(yīng)從2.286米增至4.406米，增量2.12米，即導(dǎo)線溫度每升高10，弧垂約增加0.265米。 在拐點(diǎn)溫度以上，當(dāng)ACCC導(dǎo)線溫度從102升至200，弧垂相應(yīng)從4.474米增至4.616米，增量0.142米，即導(dǎo)線溫度每升高10，弧垂約增加0.015米。 4.4.4 ACCC導(dǎo)線弧垂、張力與溫度變化的關(guān)系 通過弧垂特性試驗(yàn)，測量導(dǎo)線弧垂和張力隨溫度變化的情況（測試檔距50米），分別繪制出該ACCC/TW導(dǎo)線在加載不同初始

42、張力（15%RTS、25%RTS、35%RTS）下的弧垂溫升曲線和張力溫升曲線，見下圖。 27 350 300 250 弧垂 mm200150 100 500.020.040.060.080.0100.0120.0140.0160.0180.0200.0220.0 溫度 圖4.4.3-1 碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線（Linnet）弧垂溫升曲線 26 24 22 20 18 張力 kN16 14 12 10 8 6 4 0.020.040.060.080.0100.0120.0140.0160.0180.0200.0220.0 溫度 圖4.4.3-2 碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線（Linnet）張力溫升曲線 4.4.

43、5 弧垂特性分析 上面的圖表可看到，ACCC導(dǎo)線在拐點(diǎn)溫度以下時(shí)，隨著導(dǎo)線溫度的增加，弧垂的上升和張力的下降均較快。達(dá)到拐點(diǎn)溫度以后，弧垂和張力的變化幅度趨于平緩。結(jié)合前述的原理分析，到拐點(diǎn)溫度以上，導(dǎo)線的機(jī)械張力都由碳纖維芯承受，其熱膨脹和彈性伸長取決于碳纖維芯線。因?yàn)樘祭w維芯的熱膨脹很小，彈性模量較大， 28 所以表現(xiàn)出弧垂隨溫度的增加而變化很小。 以上的數(shù)據(jù)和曲線，體現(xiàn)出該類型導(dǎo)線隨著溫度的上升和電流的增大，弧垂增加的很少，其耐高溫、通容大電流和低弧垂的特性也充分得到了發(fā)揮。這些優(yōu)點(diǎn)，使得在線路的增容改造中可以省去大量桿塔設(shè)施的更換，特別適合用于城郊地區(qū)老線路的改造。 4.5 導(dǎo)線施工和

44、安裝的特殊工藝 4.5.1 放線施工 采用張力放線的方式。 4.5.1.1 注意事項(xiàng) 為了避免ACCC導(dǎo)線與原線路舊導(dǎo)線之間的磨碰。本工程利用原線路LGJ-185導(dǎo)線作為牽引繩張力展放ACCC導(dǎo)線。 由于ACCC導(dǎo)線外層鋁線采用的是軟鋁，放線時(shí)一定要做好防止導(dǎo)線磨損的措施，如：放線滑車必須采用輪徑大于720mm的大直徑單輪放線滑車、并必須在滑輪的凹槽內(nèi)包一層橡膠、滑輪必須轉(zhuǎn)動(dòng)自如、通道的清障處理完畢、越線架頂設(shè)置包膠滾筒或防磨橡膠毯，導(dǎo)線展放時(shí)派專人在越線架上看護(hù)、導(dǎo)線防跳槽措施、以及防止線間鞭擊等。 導(dǎo)線的表面絕對(duì)要避免接觸地面?？梢栽诘孛嫔箱伾纤芰喜蓟蛘咂渌牧蟻肀苊怃X線著地。 導(dǎo)地線架設(shè)

45、時(shí)必須先架設(shè)避雷線，依次架設(shè)上導(dǎo)線、中導(dǎo)線、下導(dǎo)線，以防止上層導(dǎo)線架設(shè)時(shí)對(duì)下層導(dǎo)線造成磨損。 4.5.1.2 牽引導(dǎo)線 用?12的尼龍繩纏繞在張力機(jī)的輪槽上將導(dǎo)線引出張力機(jī)輪；導(dǎo)線引出后解開尼龍繩，將導(dǎo)線頭的專用網(wǎng)套連接器與旋轉(zhuǎn)連接器連接，再與原線路LGJ-185導(dǎo)線頭用網(wǎng)套連接器相連；在距單頭網(wǎng)套連接器尾端50mm處用12號(hào)鍍鋅鐵絲綁扎不少于200mm，在網(wǎng)套連接器的外表包裹上橡膠套管，并用鐵絲綁牢。 啟動(dòng)牽引機(jī)，慢速牽引，收緊牽引舊導(dǎo)線錨固點(diǎn)與牽引機(jī)之間的余線，拆除錨固裝置，然后立即停機(jī)，并在牽引機(jī)出口處牽引舊導(dǎo)線上安裝好鋼輪接地滑車。 用張力機(jī)調(diào)整導(dǎo)線的張力，并在張力機(jī)出口處導(dǎo)線上安裝鋁質(zhì)接地滑車。 按放線段計(jì)算出來牽引機(jī)的牽引力、張力機(jī)張力值，調(diào)整好牽引機(jī)的牽引力及 29 張力機(jī)張力的整定值。開始時(shí)慢速牽引導(dǎo)線，牽引機(jī)逐步增大牽引力及