箱涵滿堂支撐架施工方案27頁

1、浙江寧海抽水蓄能電站 施工技術方案申報表施工技術方案申報表 （Q32018技術 90 號） 合同名稱：浙江寧海抽水蓄能電站籌建期洞室及道路工程施工 合同編號： SGXYNH00JHGC1700046 致：中國水利水電建設工程咨詢北京有限公司寧海抽水蓄能電站工程監(jiān)理部致：中國水利水電建設工程咨詢北京有限公司寧海抽水蓄能電站工程監(jiān)理部 我單位已按工程承建合同文件約定，完成籌建期洞室及道路工程 Q3 標下庫砂 石系統(tǒng)一期場平擋排工程滿堂支撐架施工方案（文號：Q32018技術 90 號）編 制，現(xiàn)一式六份報送審批。 承建單位：中國水利水電第十二工程局有限公司 寧海抽水蓄能電站工程 Q3 標項目經(jīng)理 部

2、 項目經(jīng)理： 日 期： 年 月 日 編制依據(jù)：詳見本方案“第 1 章 編制依據(jù)” 監(jiān)理機構審查意見： 監(jiān)理工程師： 日 期： 年 月 日 總監(jiān)理工程師審定的意見： 審查意見：同意按申報文件實施 按審查意見要求補充、完善后重新申報 另行專文批復 總監(jiān)理工程師： 日 期： 年 月 日 注：特殊技術、工藝方案經(jīng)總監(jiān)理工程師批準，一般由監(jiān)理工程師審批。 由承建單位呈報六份，審批后退承建單位一份。 浙江寧海抽水蓄能電站工程浙江寧海抽水蓄能電站工程 籌建期洞室及道路工程籌建期洞室及道路工程 Q3 標標 下庫砂石系統(tǒng)一期場平擋排工程滿堂支撐架施工方案下庫砂石系統(tǒng)一期場平擋排工程滿堂支撐架施工方案 中國水利水

3、電第十二工程局有限公司中國水利水電第十二工程局有限公司 寧海抽水蓄能電站工程寧海抽水蓄能電站工程 Q3 標項目經(jīng)理部標項目經(jīng)理部 2018 年年 10 月月 4 日日 批批 準：準： 審審 定：定： 審審 核：核： 復復 核：核： 編編 制：制： 目錄目錄 1 編制依據(jù)編制依據(jù) .1 1 2 工程概況工程概況 .1 1 3 腳手架總體設計思路腳手架總體設計思路 .1 1 4 施工準備施工準備 .4 4 4. .1 技術準備技術準備 .4 4 4. .2 腳手架材料要求腳手架材料要求 .4 4 4. .3 腳手架搭設技術要求腳手架搭設技術要求 .5 5 5 腳手架施工方案腳手架施工方案 .6 6

4、 5. .1 腳手架搭設順序腳手架搭設順序 .6 6 5. .2 腳手架搭設腳手架搭設 .7 7 6 腳手架拆除方案腳手架拆除方案 .7 7 6. .1 拆除前檢查拆除前檢查 .7 7 6. .2 腳手架拆除腳手架拆除 .8 8 7 安全保證措施安全保證措施 .9 9 7. .1 材質及其使用的安全技術措施材質及其使用的安全技術措施 .9 9 7. .2 腳手架搭設的安全技術措施腳手架搭設的安全技術措施 .9 9 7. .3 腳手架上施工作業(yè)的安全技術措施腳手架上施工作業(yè)的安全技術措施 .9 9 7. .4 腳手架拆除的安全技術措施腳手架拆除的安全技術措施 .1010 8 主要資源配置計劃主要

5、資源配置計劃 .1010 8. .1 主要機械設備配置計劃主要機械設備配置計劃 .1010 8. .2 主要勞動力配置計劃主要勞動力配置計劃 .1111 9 強制性條文執(zhí)行情況強制性條文執(zhí)行情況 .1111 10 施工支架計算書施工支架計算書 .1111 10. .1 計算依據(jù)計算依據(jù) .1111 10. .2 工程屬性工程屬性 .1111 10. .3 荷載設計荷載設計 .1212 10. .4 模板體系設計模板體系設計 .1212 10. .5 面板驗算面板驗算 .1414 10. .6 小梁小梁驗算驗算 .1515 10. .7 主梁主梁驗算驗算 .1717 10. .8 可調托座驗算可

6、調托座驗算 .2020 10. .9 立桿驗算立桿驗算 .2020 10. .10 高寬比驗算高寬比驗算 .2121 10. .11 立桿地基基礎驗算立桿地基基礎驗算 .2222 1 編制依據(jù)編制依據(jù) （1）浙江寧海抽水蓄能電站籌建期洞室及道路工程施工合同； （2）實施性施工組織設計； （3）設計施工圖紙； （4）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 JGJ130-2011； （5）建筑施工安全檢查標準 JGJ 59-2011； （6）建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范 JGJ80-2016； （7）鋼管腳手架扣件 GB15831-2006； （8）建筑結構荷載規(guī)范 GB50009-2012； （9

7、）鋼結構設計規(guī)范 GB50017-2015； （10）碳素結構鋼GBT700-2006。 2 工程概況工程概況 該滿堂扣件式鋼管支撐架用于下庫砂石系統(tǒng)排水暗涵頂板混凝土施工，主要作用 是作為頂板輔助施工平臺。該滿堂支撐架支撐在已澆筑好的箱涵底板。暗涵墻體施工 采用雙排扣件式鋼管腳手架作為施工平臺。 3 腳手架腳手架總體設計思路總體設計思路 滿堂扣件式鋼管支撐架立桿縱距 0.8m，橫距 0.8m，立桿步距 1.2m，支撐架平面 尺寸 3.0m9.0m。搭設高度為 3.5m，立桿采用單立管；采用的鋼管類型為 48.3*3.6；橫桿與立桿連接方式為單扣件；立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長 度為

8、0.4m，立桿頂部設置可調托撐，可調托撐上底板主梁采用雙排鋼管，主梁上采用 6cm6cm 方木側立作為小梁，小梁上部釘木模板作為箱涵底模，頂部施工效果如圖 3-1 所示；剪刀撐設置類型為普通型，滿堂扣件式鋼管支撐架具體布置如圖 3-2，圖 3- 3 所示。 圖圖 3- -1 支撐架頂部連接示意圖支撐架頂部連接示意圖 施工用支撐架具體搭設詳見圖 3-2、3-3。 圖圖3- -2 滿堂滿堂腳手架橫斷面圖腳手架橫斷面圖 圖圖 3- -3 滿堂滿堂腳手架縱斷面圖腳手架縱斷面圖 雙排扣件式鋼管腳手架，立桿縱距 1.5m，橫距 1.2m，步距 1.8m。單段最大搭設 高度不超過 5.0m，立桿采用單立管，

9、內排架距離墻距離為 0.3m；橫向水平桿在上， 搭接在縱向水平桿上的橫向水平桿根數(shù)為 1；采用的鋼管類型為 48.3*3.6；橫桿與 立桿連接方式為單扣件；拋撐采用三跨，水平間距 4.5m，與地面的傾角在 45-60 之間；立桿架設時設置 15cm15cm0.8cm 鋼底座，腳手架具體布置示意圖 3-4。 圖圖 3- -4 雙排腳手架側面示意圖雙排腳手架側面示意圖 4 施工準備施工準備 4. .1 技術準備技術準備 （1）腳手架搭設前按專項施工方案向施工人員進行交底。 （2）腳手架施工人員進場前，必須進行三級安全教育和相應考核，考核合格人員 才可上崗操作，每周進行一次安全教育培訓。 （3）組織

10、現(xiàn)場技術人員、腳手架班組長研究確定總體施工方案。 （4）組織預算人員估算材料需用量及用工量。 4. .2 腳手架材料要求腳手架材料要求 （1）腳手架桿件采用外徑 48.3mm、壁厚 3.6mm 的鋼管，其力學性能應符合國 家現(xiàn)行標準碳素結構鋼GBT700 中 Q235A 鋼的規(guī)定，用于縱向水平桿、橫向水平 桿長度為 46m，立桿、剪刀撐長度視現(xiàn)場實際情況選用，使用的鋼管不得有彎曲、 變形、開焊、裂紋等缺陷，并涂防銹漆作防腐處理，不合格的鋼管不允許使用。 （2）鋼管顏色要求： 黃色油漆：黃色油漆：腳手架立桿、大小橫桿、縱橫向掃地桿。 紅色油漆：紅色油漆：連墻件。 黃黑相間雙色油漆：黃黑相間雙色油

11、漆：腳手架外側防護欄桿、斜道防護欄桿、卸料平臺防護欄桿。 紅白相間雙色油漆：紅白相間雙色油漆：剪刀撐、橫向斜撐、踢腳板、樓梯臨邊防護欄桿、施工電梯 卸料平臺臨邊防護欄桿。 鋼管雙色油漆涂刷效果見下圖： （3）扣件使用生產(chǎn)廠家合格的產(chǎn)品，并持有產(chǎn)品合格證，扣件鍛鑄鐵的技術性能 符合鋼管腳手架GB15831-2006 規(guī)定的要求，對使用的扣件要全數(shù)進行檢查，不得 有氣孔、砂眼、裂紋、滑絲等缺陷?？奂c鋼管的貼合面要嚴格整形，保證與鋼管扣 緊的接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于 5mm，扣件的活動部位轉 動靈活，旋轉扣件的兩旋轉面間隙要小于 1mm，扣件螺栓的擰緊力矩達 65Nm 時扣

12、 件不得破壞。 （4）可調托撐材料要求 可調托撐螺桿外徑不得小于 36mm，直徑與螺距應符合現(xiàn)行國家標準梯形螺紋 第 2 部分：直徑與螺距系列GB/T5796.2 和梯形螺紋 第 3 部分：基本尺寸 GB/T5796.3 的規(guī)定?？烧{托撐的螺桿與托板焊接應牢固，焊縫高度不得小于 6mm； 可調托撐螺桿與螺母旋合長度不得少于 5 扣，螺母厚度不得小于 30mm?？烧{托撐受 壓承載力設計值不應小于 40KN，支托板厚不應小于 5mm。 4. .3 腳手架搭設技術要求腳手架搭設技術要求 （1）腳手架底部設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿用直角扣件固定在距基底地面 200mm 處的立桿上，橫向掃地桿用直角

13、扣件固定在縱向掃地桿下方的立桿上。 （2）每一主節(jié)點處必須設置一橫向水平桿，并采用直角扣件扣緊在立桿上，設桿 軸線偏離主節(jié)點的距離不應大于 150mm，靠邊坡一側的外伸長度不大 200mm，外架立 面外構件長度為 150mm 為宜。 （3）搭設中每隔一層架體要及時與結構進行牢固拉結，以保證搭設過程中的安全， 要隨搭隨柱校正桿件的坡度和水平偏差，擰緊扣件。 （4）剪刀撐采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端成立桿上，旋轉 扣件中心線距主節(jié)點的距離不應大于 150mm。 （5）用于縱向水平桿對接的扣件開口，朝架子內側，螺栓向上，避免開口朝上， 以防雨水進入，導致扣件銹蝕、銹腐后強度減弱，直

14、角扣件不得朝上。 （6）剪刀撐是在腳手架外側交叉成十字形的雙桿互相交叉，并與地面成 4560 度夾角，作用是把腳手架連成整體，增加腳手架的整體穩(wěn)定。剪刀撐設置詳見附圖 3- 2 及附圖 3-3。 （7）水平桿的構造 1）水平桿宜設置在立桿內側，其長度不宜小于 3 跨。 2）水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用擋接?？v向水平桿的對接扣件應交 鋪布置；兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個 相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于 500mm，各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不 宜大于縱距的 1/3。 （8）立桿 立桿設置在箱涵底板混凝土上。 立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根

15、相鄰立桿的接頭不應設置在同步內 ，同步內 隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于 500mm，各接頭中心到主節(jié) 點的距離不大于步距的 1/3。 （9）可調拖撐 可調拖撐螺桿伸出長度不宜超過 30cm，插入立桿內長度不得小于 15cm，立桿伸 出頂層水平桿中心線至支撐點的長度不超過 50cm。 （10）爬梯 施工爬梯按一字型設置，沿腳手架平臺搭設。踏步立桿間距不大于 1.5m，踏步寬 度 1.0m，踏步間距 20cm，臺階高度 20cm 左右，爬梯搭設高度根據(jù)平臺高度調整，休 息平臺與施工平臺接頭處臺階高度不小于 20cm。踏步兩側及休息平臺兩側設置安全護 欄，護欄高度 1.2m，水

16、平桿距離踏步 60cm、120cm。防護欄桿兩側掛密目安全網(wǎng)，爬 梯護欄與休息平臺護欄連為一體。爬梯布置詳見下圖。 圖圖 4- -1 腳手架爬梯示意圖腳手架爬梯示意圖 5 腳手架施工方案腳手架施工方案 5. .1 腳手架搭設順序腳手架搭設順序 場地平整，基礎達到搭設要求放置縱向掃地桿立桿橫向掃地桿第一步縱 向水平桿第一步橫向水平桿第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿安裝可 調拖撐安裝主梁安裝次梁鋪設模板。 5. .2 腳手架搭設腳手架搭設 施工用的扣件式鋼管腳手架搭設的基本要求是：橫平豎直、整齊清晰、圖形一致、 平豎通順、連接牢固、受荷安全、有安全操作空間、不變形、不搖晃。 扣件式鋼管腳手架搭設的

17、施工順序如下： 腳手架搭設是在腳手架基礎完成后進行的，首步腳手架的步高為 1200mm，離底 部 200mm 處設置一道縱、橫向水平桿（地桿），以保持腳手架底部的整體性底部的立 柱應間隔交叉用不同長度的鋼管，將相鄰立柱的對接接頭位于不同高度上，使立柱受 荷的薄弱截面錯開。腳手架搭設時先立立柱，立柱架設先立里側立柱，后立外側立柱， 立立柱時要臨時固定。臨時固定方法設臨時斜撐。架設腳手架時，切勿單獨一人操作， 要防止腳手架倒塌傷人。立柱立好后，即架設縱、橫向水平桿，當?shù)谝徊降目v、橫向 水平桿架設完畢后，即在其上鋪設腳手板，做好固定件，以方便操作者上去架設第二 步腳手架。同時，在立柱的外側的規(guī)定位置

18、及時設置剪刀撐，以防止腳手架縱向傾倒。 剪刀撐的設置與腳手架的向上架設同步進行。 腳手架的橫向水平桿，上下步交叉設置于立柱的不同側面，使立柱的受荷偏心小。 立柱接桿、扶手接長應用對接扣件，不宜采用旋轉扣件。縱、橫向水平桿與立柱 連接扶手與立桿連接應采用直角扣件。剪刀撐和斜撐與立桿和縱向水平桿的連接應采 用旋轉扣件。所有扣件的緊固是否符合要求，可用力矩扳手實測（螺栓擰緊扭力矩達 到 4065Nm），過小則扣件容易滑移，過大則會引起扣件的鑄鐵件斷裂。在安裝扣 件時，所有扣件的開口必須向外，這樣可以防止閉口縫的螺栓鉤掛操作者的衣褲，影 響操作和造成傷亡事故。 在搭設腳手架時，每完成一步都要及時校正立

19、柱的垂直度和縱、橫向水平桿的標 高和水平度，使腳手架的步高、橫距、縱距始終保持一致。 6 腳手架腳手架拆除方案拆除方案 6. .1 拆除前檢查拆除前檢查 （1）對腳手架進行安全檢查，確認腳手架不存在嚴重隱患。如存在影響拆除腳手 架安全的隱患，先對腳手架進行整修和加固，以保證腳手架拆除過程中不發(fā)生危險。 （2）對參與腳手架拆除的操作人員進行施工方案、安全、質量和外裝飾保護等措 施的交底。交底的內容包括拆除范圍、數(shù)量、時間和拆除順序、方法、物件垂直運輸 設備的數(shù)量，腳手架上的水平運輸、人員組織，指揮聯(lián)絡的方法和用語，拆除的安全 措施和警區(qū)域。如果在夜間施工還要有照明和安全用電等內容。交底要有記錄，

20、雙方 的應在交底書上簽字。 （3）清除腳手架上雜物及地面障礙物。 （4）在拆除的腳手架墜落范圍四周設置明顯“禁止入內”的警示標志，并有專人 監(jiān)護，以保證在拆除腳手架時無其他人員入內。對于拆除腳手架的垂直運輸設備要事 先檢查和試車，使之符合安全使用的要求。 （5）腳手架的拆除應從上到下，水平方向一步拆完再拆下一步。在拆除腳手架時， 應先清除竹笆片上的垃圾雜物，清除時嚴禁從高空向下拋擲，大塊的裝入容器內由井 架向下運送，能用掃帚集中的要集中裝入容器運下，無法清掃的，可從腳手架內倒向 下傾倒。 （6）從腳手架拆下的鋼管、扣件及其他材料先向垂直運輸設備集中，然后由垂直 運輸設備向下運送，絕對禁止從高處

21、向下拋擲，以免傷害地面工作人員，損壞地面的 設備和物件，損壞腳手架的鋼管、扣件和其他材料。 6. .2 腳手架拆除腳手架拆除 （1）腳手架的拆除與搭設順序正好相反，即后搭設的先拆除，先搭設的后拆 除。腳手架的拆除順序： 剪刀撐縱向水平桿橫向水平桿立柱。 拆除腳手架應一步步進行，由上而下，一步一步地進行拆除，不可兩步或兩步以 上同時拆除。分段拆除時，高差不應大于兩步。如高差大于兩步時，應按腳手架開口 進行加固處理。與邊坡的連接應與腳手架同步進行拆除，不可在腳手架拆除前先行拆 除。剪刀撐的拆除，應先拆除中間扣件，再拆兩端扣件，由中間人員往下遞送。 （2）運至地面的構配件應按規(guī)定的要求及時檢查整修與

22、保養(yǎng)，并按品種、規(guī)格隨 時碼堆存放，置于干燥通風處，防止銹蝕。 （3）在拆除腳手架和附著物的連接和拆除腳手架的挑架等需氣割金屬時，應嚴格 照現(xiàn)場消防的有關規(guī)定，要有防止電焊火星、溶渣和切割下的金屬物體下落的有關規(guī) 定，要有切實可行的監(jiān)護組織和消防器材。 （4）拆除建筑施工用腳手架時遵守 GB3608-2008 高處作業(yè)的有關規(guī)定，特別是 按關于強風區(qū)高處作業(yè)、雨天高處作業(yè)的有關規(guī)定進行。 （5）每日拆除腳手架告一段落時，都要對尚未拆除的腳手架的安全狀況進行檢查， 還要對周圍環(huán)境進行檢查。如有異常情況及時處理，確認一切安全后方可離崗，不可 疏忽大意，留有隱患。 7 安全保證措施安全保證措施 7.

23、 .1 材質及其使用的安全技術措施材質及其使用的安全技術措施 （1）扣件的緊固程度不應小于 40Nm，且不應大于 65Nm。對接扣件的抗拉 承載力為 3kN?？奂下菟☉３诌m當?shù)臄Q緊程度。 （2）接扣件安裝時其開口向內，以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向下，以 保證安全。 （3）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不小于 100mm。 （4）鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等 現(xiàn)象的扣件。 （5）外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲等混用。 7. .2 腳手架搭設的安全技術措施腳手架搭設的安全技術措施 （1）腳手架的基礎必須經(jīng)過處理滿足承載力要求，做

24、到不積水、不沉陷。 （2）搭設過程中應劃出工作標志區(qū)，禁止行人進入，統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作 協(xié)調，嚴禁在無人指揮下作業(yè)。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到 允許，以防墜落傷人。 （3）開始搭設立桿時，每隔 6 跨設置一根拋撐，直至安裝穩(wěn)定后，方可根據(jù)情況 拆除。 （4）腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手 架在每日收工前，一定要確保架子穩(wěn)定。 7. .3 腳手架上施工作業(yè)的安全技術措施腳手架上施工作業(yè)的安全技術措施 （1）施工階段外腳手架搭設完畢，驗收合格后方可使用。任何單位和個人，未經(jīng) 同意不得任意拆除腳手架部件。 （2）嚴格控制施工荷載，腳手板不

25、得集中堆料，確保最大安全儲備。 （3）定期檢查腳手架，發(fā)現(xiàn)問題和隱患，在施工作業(yè)前及時維修加固，以達到堅 固穩(wěn)定，確保施工安全。 （4）目前浙江沿海正值臺風活躍季節(jié)，如受臺風影響或有 6 級及以上大風，項目 部停止所有腳手架施工作業(yè)，臺風過后腳手架重新進行驗收后方可使用。 7. .4 腳手架拆除的安全技術措施腳手架拆除的安全技術措施 （1）拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據(jù)檢查結果，擬訂出作業(yè)計劃，報請批準， 進行技術交底后方可拆除。 （2）架體拆除前，必須查看施工現(xiàn)場環(huán)境，包括架空線路、外腳手架、地面的設 施等各類障礙物、被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除 掉。 （3）

26、拆架時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業(yè) 人員進入。 （4）拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調，需解開與另一人有關的扣件時， 應先通知對方采取防范措施，以防墜落。 （5）在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離 開。 （6）每天拆架下班時，不應留下隱患部位。 （7）拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電。 （8）所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地 面。 （9）所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。 8 主要資源配置計劃主要資源配置計劃 8. .1 主要機械設備配置計劃主要機械設

27、備配置計劃 主要機械設備配置計劃見下表。 8- -1 主要機械設備配置計劃表主要機械設備配置計劃表 序號序號名稱名稱型號型號單位單位數(shù)量數(shù)量備注備注 1裝載機ZL50臺1材料運輸 2扳手按需 3交流焊機 BX1-500 臺1 8. .2 主要勞動力配置計劃主要勞動力配置計劃 主要勞動力配置計劃見下表。 表表 8- -2 主要勞動力配置計劃表主要勞動力配置計劃表 序號序號工種工種人數(shù)人數(shù)備注備注 1班長1 2架子工2 3專職安全員1 4司機1 5焊工1 6技術及質檢員1 7普工5 8合計13 9 強制性條文執(zhí)行情況強制性條文執(zhí)行情況 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范建筑施工扣件式鋼管腳手架安

28、全技術規(guī)范JGJ130- -2011： 6.2.3 6.3.3 6.3.5 6.4.4 6.6.3 6.6.5 7.4.2 7.4.5 8.1.4 9.0.1 9.0.4 9.0.5 9.0.7 9.0.13 9.0.14 4.0.1 5.0.3 4.1.1 8.1.2 5.1 5.2 5.3 5.8.1 5.8.2 10 施工支架計算書施工支架計算書 10. .1 計算依據(jù)計算依據(jù) （1）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011 （2）建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ80-2016 （3）建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011 （4）建筑結構荷載規(guī)范GB50009-

29、2012 （5）鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003 10. .2 工程屬性工程屬性 新澆混凝土樓板名稱排水箱涵頂板新澆混凝土樓板板厚(mm)500 模板支架高度 H(m) 3.5 模板支架縱向長度 L(m)9 模板支架橫向長度 B(m)3 10. .3 荷載設計荷載設計 面板 0.1 面板及小梁 0.3 樓板模板 0.5 模板及其支架自重標準值 G1k(kN/m2) 模板及其支架自重 0.75 混凝土自重標準值 G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值 G3k(kN/m3) 1.1 當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2) 2.5 當計算面板和小梁時的集中荷載(kN) 2.5 當計算主梁

30、時的均布活荷載(kN/m2) 1.5 施工人員及設備荷載標準值 Q1k 當計算支架立桿及其他支承結構構件時的均布 活荷載(kN/m2) 1 模板支拆環(huán)境是否考慮風荷載否 10. .4 模板體系設計模板體系設計 主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距 la(mm)800 立桿橫向間距 lb(mm)800水平拉桿步距 h(mm)1200 小梁間距 l(mm)320小梁最大懸挑長度 l1(mm)100 主梁最大懸挑長度 l2(mm)100結構表面的要求結構表面隱蔽 設計簡圖如下： 模板設計平面圖模板設計平面圖 模板設計剖面圖模板設計剖面圖( (模板支架縱向模板支架縱向) ) 模板設計剖面圖模板設計

31、剖面圖( (模板支架橫向模板支架橫向) ) 10. .5 面板驗算面板驗算 面板類型覆面竹膠合板面板厚度 t(mm)12 面板抗彎強度設計值f (N/mm2) 15 面板抗剪強度設計值 (N/mm2) 1.4 面板彈性模量 E(N/mm2)10000面板計算方式簡支梁 樓板面板應擱置在梁側模板上，本例以簡支梁，取 1m 單位寬度計算。 W=bh2/6=10001212/6=24000mm3，I=bh3/12=1000121212/12=144000m m4 承載能力極限狀態(tài) q1=0.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4

32、0. 7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.5)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1) 0.5) +1.40.72.51=17.575kN/m q20.91.35G1kb0.91.350.11=0.122kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN 正常使用極限狀態(tài) q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.5)112.65kN/m 計算簡圖如下： （1）強度驗算）強度驗算 M1q1l2/817.5750.322/80.225kNm M2q2L2/8+pL/40.1220.322/8+2.20

33、50.32/40.178kNm MmaxmaxM1，M2max0.225，0.1780.225kNm Mmax/W0.225106/240009.373N/mm2f15N/mm2 滿足要求！滿足要求！ （2）撓度驗算）撓度驗算 max5ql4/(384EI)=512.653204/(38410000144000)=1.199mm 1.199mmL/250320/2501.28mm 滿足要求！滿足要求！ 10. .6 小梁小梁驗算驗算 小梁類型方木小梁截面類型(mm) 6060 小梁抗彎強度設計值f (N/mm2) 15.444 小梁抗剪強度設計值 (N/mm2) 1.782 小梁截面抵抗矩 W

34、(cm3)36小梁彈性模量 E(N/mm2)9350 小梁截面慣性矩 I(cm4)108小梁計算方式二等跨連續(xù)梁 q1=0.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h) +1.40.7Q1k b=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.5)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.5)+ 1.40.72.50.32=5.702kN/m 因此，q1 靜0.91.35(G1k+(G2k+G3k)h)b=0.91.35(0.3+(24+1.1) 0.5) 0.32=4.996kN/m q1 活0.91.40.7Q1kb=

35、0.91.40.72.50.320.706kN/m q20.91.35 G1kb=0.91.350.30.320.117kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN 計算簡圖如下： （1）強度驗算）強度驗算 M1=0.125q1 靜L2+0.125q1 活 L2=0.1254.9960.82+0.1250.7060.82=0.456kNm M2=max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL =max0.070.1170.82+0.203 2.2050.8，0.1250.1170.82+0.1882.2050.80.363kNm M3m

36、axq1L12/2，q2L12/2+pL1 =max5.7020.12/2，0.1170.12/2+2.2050.10.221kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.456，0.363，0.2210.456kNm =Mmax/W=0.456106/36000=12.67N/mm2f=15.444N/mm2 滿足要求！滿足要求！ （2）抗剪驗算）抗剪驗算 V10.625q1 靜L+0.625q1 活L0.6254.9960.8+0.6250.7060.82.851kN V20.625q2L+0.688p0.6250.1170.8+0.6882.2051.575kN V3maxq1L1，q

37、2L1+pmax5.7020.1，0.1170.1+2.2052.217kN VmaxmaxV1，V2，V3max2.851，1.575，2.2172.851kN max=3Vmax/(2bh0)=32.8511000/(26060)1.188N/mm2 =1.782N/mm2 滿足要求！滿足要求！ （3）撓度驗算）撓度驗算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.5)0.324.112kN/m 撓度,跨中 max0.521qL4/(100EI)=0.5214.1128004/(1009350108104) 0.869mmL/250800/2503.2mm

38、； 懸臂端 maxql14/(8EI)=4.1121004/(89350108104)0.005mm 2l1/2502100/2500.8mm 滿足要求！滿足要求！ 10. .7 主梁主梁驗算驗算 主梁類型鋼管主梁截面類型(mm) 48.33.6 主梁計算截面類型(mm) 483 主梁抗彎強度設計值f (N/mm2) 205 主梁抗剪強度設計值 (N/mm2) 125主梁截面抵抗矩 W(cm3) 4.49 主梁彈性模量 E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩 I(cm4) 10.78 主梁計算方式三等跨連續(xù)梁可調托座內主梁根數(shù)2 主梁受力不均勻系數(shù) 0.6 （1）小梁最大支座反力計算）小梁

39、最大支座反力計算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h) +1.40.7Q1k b=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.5)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.5) +1.40.71.50.325.497kN/m q1 靜=0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.35(0.5+(24+1.1)0.5) 0.32 =5.074kN/m q1 活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.320.423kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1

40、(0.5+(24+1.1)0.5) 0.324.176kN/m 承載能力極限狀態(tài) 按二等跨連續(xù)梁，Rmax1.25q1L1.255.4970.85.497kN 按懸臂梁，R1q1l15.4970.10.55kN 主梁 2 根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6 RmaxRmax，R10.63.298kN; 正常使用極限狀態(tài) 按二等跨連續(xù)梁，Rmax1.25q2L1.254.1760.84.176kN 按懸臂梁，R1q2l1=4.1760.10.418kN RmaxRmax，R10.62.506kN; 計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 （2）抗彎驗算）抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm)

41、 主梁彎矩圖二(kNm) =Mmax/W=0.65106/4490=144.74N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！滿足要求！ （3）抗剪驗算）抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) max=2Vmax/A=25.1141000/42424.12N/mm2=125N/mm2 滿足要求！滿足要求！ （4）撓度驗算）撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中 max=0.750mm=800/250=3.2mm 懸挑段 max0.255mm=2100/250=0.8mm 滿足要求！滿足要求！ （5）支座反力計算）支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) 圖一 支座反力依次為 R1=6.442kN，R2=8.566kN，R3=8.808kN，R4=5.866kN 圖二 支座反力依次為 R1=6.151kN，R2=8.69kN，R3=8.69kN，R4=6.151kN 10. .8 可調托座驗算可調托座驗算 荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(