鐵礦選礦廠設計

1、XX大學畢業(yè)設計前言隨著現(xiàn)代科學技術的不斷發(fā)展，礦產(chǎn)資源耗量日益增長，對礦產(chǎn)資源的綜合利用程度的要求逐步提高，環(huán)境保護法的日趨完善，也促進了選礦技術迅速發(fā)展，有可能實現(xiàn)經(jīng)濟地處理低品位礦石。本次設計的題目是胡家廟子100萬噸/年鐵礦選礦廠初步設計，經(jīng)過對原礦性質、礦區(qū)地形和氣候條件等資料的分析，完成了設計說明書的撰寫、圖紙的繪制。另外，還進行了外文文獻的翻譯和專題論文的撰寫。畢業(yè)設計是大學教學的最后一個環(huán)節(jié)，是為了把大學所學的知識進行鞏固。本設計的處理量中等，磁鐵礦的品位過低，如何設計合理的工藝流程從而實現(xiàn)由貧磁鐵礦變?yōu)楦咂肺淮盆F礦的工藝目標是本次設計主要解決的問題。在設計過程中我得到了礦加工

2、程系各位指導教師的大力幫助，在此深表感謝。1 概 述1.1 胡家廟子鐵礦概況1.1.1 礦區(qū)自然情況（1）地理位置與交通情況胡家廟子鐵礦位于遼寧省鞍山市東部15km處，北距齊大山鐵礦6km，西南距眼前山鐵礦5.5km。選廠位于胡家廟子鐵礦床中部西側，金湖新村西側山坡處，距許東溝采區(qū)（一期）1500m，距啞巴山采區(qū)（二期）1500m。齊大山至七嶺子的鄉(xiāng)級公路經(jīng)過廠區(qū)，交通便利，保障了選廠原材料的供應及產(chǎn)品的外運。（2）氣候情況礦區(qū)屬大陸性氣候，年最高氣溫在7月份，最高氣溫36.9，最低氣溫在2月份，氣溫達-30.4，全年平均氣溫為9.1。采暖期為11月15日4月15日。年降水量約為707毫米，最

3、大降雨量在78月份。1.1.2 行政區(qū)劃分礦區(qū)行政隸屬于千山區(qū)齊大山鎮(zhèn)，總面積為6平方千米。1.1.3 供水、供電情況選廠用水來源于鞍鋼給水廠北大溝污水處理站處理后的工業(yè)清水，也稱凈環(huán)水，由齊大山選礦廠溝口加壓泵站轉供，車間用水以回水為主，主要包括精礦過濾后的水，濃縮機的溢流及尾礦庫的回水。外部電源由櫻桃園220kv開閉所改建的220kv變電所供電，供電電源為雙回路，電壓等級為66kv，供電線路長約10km。1.2 礦區(qū)地址及礦石性質該礦區(qū)礦石屬于鞍山式沉積變質鐵礦床主要性質，特征為：礦石自然類型主要為石英磁鐵石英巖、輝石磁鐵石英巖、磁鐵輝石巖、赤鐵石英巖，含鐵石英巖五類，以磁鐵石英巖為主。礦

4、石結構為中細粒鑲嵌變晶結構，個別有全自形結構，主要有條帶狀，條紋狀和片麻狀構造，其次有塊狀構造等。主要金屬礦物及其含量：金屬礦物占34.51%，其中磁鐵礦占31.23%，赤鐵礦占1.86%，褐鐵礦占1.24%，黃鐵礦占0.18%，全礦區(qū)以磁鐵礦為主，個別有極少量赤鐵礦。脈石礦物占65.49%，其中石英占43.42%，陽起石占13.2%，透閃石5.58%，云母類2.24%綠泥石1.05%。礦石硬度中等；礦石真密度=3.3t/m；礦石松散度系數(shù)1.5。對原礦進行多元素分析，結果見表3-1所示：表3-1 礦石的化學成分（質量分數(shù)）/%Table .3-1 The chemical compositi

5、on of ores (mass fraction)/%成分TFeFeOFe2O3SiO2AL2O3CaOMnONa2OK2OSO2CO2H2O含量%28.6811.9024.3142.213.841.370.140.930.570.030.601.72可見原礦為含磁鐵礦的鐵礦石，主要脈石礦物為石英和陽起石，另外根據(jù)硫的含量可知礦石中含有少量硫化物。根據(jù)化學分析結果可知，礦石中有價金屬含量為：=28.68%。原礦的其他性質為：；礦石硬度中等；礦石真密度，礦石松散度系數(shù)為1.5。1.3 礦石開采，原、精礦運輸及尾礦處理1.3.1 采礦條件采用山坡露天開采，縱向開采方法，沿礦體走向在礦巖交界處的巖

6、石中開溝，垂直礦體走向，縱向開采，采用平行溜井，電機車、汽車聯(lián)合運輸。采礦前由孔徑為250mm和3100mm的牙輪站機鉆鉆深孔，然后進行裝藥爆破。爆破后，巖石用7.6m3的電鏟與120、170型汽車相配合裝運到排土場。1.3.2 原礦運輸 原礦開采后采用平洞溜井，電機車、汽車聯(lián)合運輸。礦石由4m3電鏟與27t貝斯汽車運到溜井，再用氣動閘門控制裝入60t翻斗車運往選礦廠。1.3.3 精礦運輸 精礦運輸由每組2325輛60t敞篷車組成，運往鞍鋼鐵廠。1.3.4 尾礦處理 尾礦輸運經(jīng)四個泵站揚送到尾礦庫內(nèi)，每個泵站有120T泵3臺，每臺泵站的揚程為53mm，揚量為15601700m3/h。1.4 廠

7、址選擇的合理性 選廠的廠址選擇合理性應具有以下的依據(jù)： （1）位于沈陽、遼陽、鞍山之間，交通便利，地理位置優(yōu)越； （2）原礦處理量大，選廠靠近礦山，節(jié)省運費； （3）廠址建于15的山坡上，不占用農(nóng)田，不妨礙農(nóng)田水利建設，礦漿可實現(xiàn)自留輸送； （4）廠址不建在礦體上，不靠近爆破危險區(qū)，位于堅硬的巖石上，有利于重型設備的安裝； （5）廠址靠近細河水源，減少輸送線長和能耗； （6）尾礦庫建在低凹的山谷中，靠近選廠，而且不污染水源、河流； （7）供水、供電可靠，有利于生產(chǎn)生活。 綜上所述，新建胡家廟子選礦廠在廠址上的選擇是合理的。2 選別工藝流程論證2.1 選別工藝的確定本人所設計的磁鐵礦選礦廠的礦石

8、來源于胡家廟子鐵礦，礦石屬于鞍山式貧磁鐵礦。按礦石的自然類型分為赤鐵石英巖、磁鐵石英巖、磁鐵假象赤鐵石英巖、透閃陽起或綠泥磁鐵石英巖，屬貧鐵高硅、低硫低磷的簡單型礦石，礦石粒度較細，鐵礦物粒徑0.074mm以上的占60%，0.015mm以下的小于4%，其他粒徑為0.0150.074mm之間。礦石密度3.3t/m3，松散度為2.2 t/m3，礦石硬度f=12-18，松散系數(shù)1.5。根據(jù)礦石性質及礦石嵌布粒度特征，定制選別工藝流程，其工藝流程特點可概述如下：階段磨礦階段選別、單一磁選、預選除廢。所采用的工藝流程如圖2-1所示。 圖2.1 工藝流程原則流程2.2工藝流程論證2.2.1單一磁選流程論證

9、首先，磁鐵礦占31.23%，赤鐵礦占1.86%，褐鐵礦占1.24%，黃鐵礦占0.18%，全礦區(qū)以磁鐵礦為主。其次，礦石中有價金屬含量為：=24.50%。故只需考慮磁選對有價金屬的回收。另外，磁選具有較大的設備處理能力，操作方便，生產(chǎn)成本低。最重要的是對環(huán)境污染小，尾礦回水可循環(huán)利用等優(yōu)點。2.2.2階段磨礦、階段選別流程論證礦石的主要脈石礦物為石英和角閃石，根據(jù)其礦石結構、嵌布粒度特性知，石英的嵌布粒度要比磁鐵礦的粗，所以當一段磨礦分級后，石英部分單體解離，此時采用大筒經(jīng)磁選機可以及時拋出一部分脈石礦物，從而提高了精礦品位，也可以減輕二段磨機負荷，提高二段磨機處理能力。因此，采用階段磨礦、階段

10、選別工藝流程。綜上知，采用階段磨礦階段選別是可行且合理的。2.2.3 磁滑輪預選論證根據(jù)胡家廟子鐵礦采礦方法和現(xiàn)場所做的調(diào)研知原礦中會混入大于7%的圍巖，由此，預選是必要的。如果將預選布置在破碎之前，礦石未達到單體解離，可剔除脈石礦物含量有限。參考現(xiàn)場生產(chǎn)實踐，破碎作業(yè)之后礦石粒度為010mm，此時，礦石單體解離度已經(jīng)很高，用磁滑輪預選可剔除很大一部分的廢石，提高礦石品位，減少進入磨礦等工序的礦量，節(jié)省建廠投資，降低生產(chǎn)消耗和成本。2.2.4 一段大筒徑磁選論證參考現(xiàn)場生產(chǎn)資料，一段磨礦分級溢流-200目粒級含量達52.0% ，此時脈石礦物已經(jīng)大部分單體解離。根據(jù)現(xiàn)場資料知，采用大筒徑磁選機可

11、將其中大約40%左右的脈石及時拋出，提高精礦品位。甩出了相當一部分脈石礦物，減輕了二段磨機負荷，提高了二段磨機處理量，從經(jīng)濟方面考慮，應采用大筒徑磁選作業(yè)。2.2.5 濃縮磁選流程論證參考現(xiàn)場資料，二段磨礦單體解離度為83% 。二段磨礦分級后，磁鐵礦和脈石礦物單體解離都比較充分，但仍有部分未單體解離的粗粒磁鐵礦，而且考慮到精礦指標，品位必須繼續(xù)提高。使用磁力脫水槽能分選出大量細粒尾礦并兼有脫泥作用，同時還可以提高精礦品位，且結構簡單、操作方便?，F(xiàn)場資料表明采用磁力脫水槽后，精礦品位達到50.31% ，尾礦品位7.39% ，尾礦產(chǎn)率達9.08% 。此處設置濃縮磁選即可以為磨礦作業(yè)繼續(xù)剔除一部分廢

12、石，提高磨礦作業(yè)率，又可以增大磨礦給礦濃度，降低能耗。最重要的，濃縮磁選作業(yè)及時對返砂進行分選，將二段磨礦之后達到單體解離的脈石及時剔除。改變了以往設計流程對返砂直接再磨的套路，盡最大可能節(jié)省能耗，節(jié)約資源。綜上可知，濃縮磁選是合理的。2.2.6 二段小筒徑磁選流程論證旋流器分級后，此時溢流粒度為-200目83%，礦石單體解離已經(jīng)很充分。參考現(xiàn)場資料，采用小筒徑磁選作業(yè)后，二段磁選精礦品位提高到60.5% ，尾礦品位為9.75% 。應采用二段小筒徑磁選作業(yè)。2.2.7 三段小筒徑磁選流程論證小筒徑磁選機用在這里主要作用就是進一步提高品位?，F(xiàn)場生產(chǎn)資料表明，采用小筒徑后，精礦品位由60.5%提高

13、到了67.5%。由此，采用三段小筒徑磁選作業(yè)是合理的。3 破碎流程的計算3.1 新建選礦廠規(guī)模新建胡家廟子選礦廠是處理鐵礦石的選礦廠，其礦石來源于胡家廟子露天鐵礦開采出的礦石，年處理量為100萬噸，礦石粒度為500mm，礦石密度為，礦石松散度系數(shù)為1.5，礦石硬度中等。3.1.1 破碎車間工作能力、工作制度和設備作業(yè)率破碎車間工作制度與采礦供礦制度一致，采用間斷工作制，全年設備運轉330天，每天3班，每班6小時。則破碎車間小時處理量為： (3-1)破碎車間設備作業(yè)率為： (3-2)3.2 破碎流程的選擇與計算3.2.1 破碎流程的選擇a 計算總破碎比由于球磨機給礦粒度必須小于15mm1，參考現(xiàn)

14、場確定最終破碎產(chǎn)物粒度為10mm，則總破碎比1為： (3-3)b 初步擬定破碎流程根據(jù)總破碎比和各種破碎機在不同工作條件下的破碎比范圍1可以看出，采用常規(guī)破碎流程，在一般情況下，一段破碎流程不可能實現(xiàn)。因此，只考慮采用兩段或三段破碎。參考現(xiàn)場，初步擬定采用三段一閉路破碎流程，各段破碎設備參考現(xiàn)場，初步擬定如下：一段選用顎式破碎機，二段采用標準圓錐破碎機，三段采用短頭圓錐破碎機。破碎流程如圖3-1和圖3-2所示。 圖3.1 破碎篩分原則流程3.2.2 破碎篩分流程的計算a 計算各段破碎比由選礦廠設計1知, ,。先選取一段破碎比，計算如下：計算各段破碎產(chǎn)物的最大粒度：所以，三段破碎比是b 計算各段

15、破碎機排礦口寬度破碎機排礦口寬度與破碎機型式有關，即與最大相對粒度有關。由于待選礦石為中等可碎，結合初步擬定的破碎機類型1知最大相對粒度。排礦口寬度為： (3-4)e6根據(jù)篩分工作制度確定。由于設計鐵礦石處理量100萬噸，為中型選礦廠，采用常規(guī)工作制，得：e6=0.8d6=0.810=8mmc 選擇篩孔尺寸和篩分效率檢查篩分的篩孔尺寸和篩分效率，按篩分常規(guī)工作制度確定。,。因此，確定篩子的篩孔尺寸為12mm，篩分效率取80%。d 計算各產(chǎn)物的產(chǎn)率和重量1） 粗、中碎作業(yè)：2） 細碎作業(yè)： 由于物料一部分來自標準圓錐破碎機產(chǎn)物，一部分來自短頭圓錐破碎機產(chǎn)物。則： （3-5）其中：分別代表產(chǎn)物4中

16、小于12的粒級含量、產(chǎn)物6中小于12的粒級含量。結合篩孔尺寸和排礦口寬度1得到 ；3.2.3 破碎篩分流程計算統(tǒng)計將破碎流程計算統(tǒng)計見圖3.2破碎數(shù)量流程圖： 圖3.2 破碎數(shù)量流程圖4 主廠房流程計算4.1 主廠房工作制度、生產(chǎn)能力及設備作業(yè)率4.1.1主廠房工作制度磨選車間全年工作天數(shù)330天，每天3班，每班8小時。4.1.2主廠房生產(chǎn)能力4.1.3主廠房設備年作業(yè)率4.2 選別流程計算選別流程計算流程如圖4.1： 圖4.1 選別流程計算流程4.2.1 確定原始指標數(shù)選礦廠設計1可得原始指標數(shù)計算公式為Np=C( np- ap)式中：所需原始指標數(shù)； 計算成分，若流程只按各產(chǎn)物重量計算（如

17、碎磨流程）成分按單金屬計算，則C=2選別產(chǎn)物數(shù)；選別作業(yè)數(shù)；根據(jù)主廠房選別流程圖所示，取值如下：=2，=10，=5由此可得，Np=2（10-5）=10即，所需原始指標數(shù)為10個。4.2.2 選取原始指標經(jīng)過現(xiàn)場流程考察及操作規(guī)律分析確定以下10個生產(chǎn)指標作為原始指標原始指標采用如下的分配方案： 4.2.3 流程計算a 計算各產(chǎn)物的產(chǎn)率和品質1）計算產(chǎn)物1、4產(chǎn)率 （4-1）解聯(lián)立方程，得：則： 2）計算產(chǎn)物7、8產(chǎn)率解聯(lián)立方程，得：則： 3）計算產(chǎn)物15、16產(chǎn)率解聯(lián)立方程，得：則： 4）計算產(chǎn)物17、18產(chǎn)率解聯(lián)立方程，得:b 計算各產(chǎn)物重量1） （4-2）校核： 2）校核： 3）校核： 4

18、) 校核： c 計算各產(chǎn)物回收率1） （4-3）校核： 2） 校核： 3）校核： 4）校核： 4.3 磨礦分級流程計算4.3.1 一段磨礦分級流程計算a 磨礦計算流程及原始指標 1）磨礦計算流程磨礦流程計算流程如圖4.2： 1 圖4.2 一段磨礦流程計算流程2）原始指標處理能力：礦石品位：1=26.75%礦石硬度：中硬工作制度：每天3班、每班8小時磨礦最終產(chǎn)物粒級：-200目83%，選礦廠設計1知溢流產(chǎn)物中最大粒度為0.14mm。b 流程計算確定循環(huán)負荷C1本設計中一段磨礦設備采用球磨機和螺旋分級機配置，根據(jù)參考文獻1P31表5.2-9，返砂比確定為C1=300%。根據(jù)返砂比數(shù)值結合選礦廠設計

19、1可大約估計磨礦產(chǎn)品粒度為00.4mm。流程計算給礦中小于計算級別的含量可參考選礦廠設計1確定：查得給礦中小于計算級別（0.074mm）的含量為：產(chǎn)品中小于計算級別（0.074mm）的含量為：根據(jù)實踐經(jīng)驗，選礦廠設計1取溢流產(chǎn)品中小于計算級別的含量為40%，返砂中小于計算級別的含量為4%，由于該選礦廠礦石密度為。則得：=40%+4%2=0.481)由礦量平衡： (4-4) 2)計算對應回收率：校核： 4.3.2 二段磨礦分級流程的計算a 計算流程的確定1)二段磨礦流程計算流程二段磨礦流程計算流程如圖4.3： 圖4.3 二段磨礦流程計算流程2)二段磨礦流程計算流程展開二段磨礦流程計算流程展開如圖

20、4.4：圖4.4 二段磨礦流程計算流程展開b 流程計算1)循環(huán)負荷C2的確定本設計中一段磨礦設備采用球磨機與旋流器配置，由選礦廠設計1，循環(huán)負荷確定為C2=250%2)流程計算給礦中小于（0.074mm）計算級別的含量可結合第一段磨礦產(chǎn)品中小于計算級別的含量確定。即：產(chǎn)品中小于計算級別的含量即為要求的磨礦細度。參考生產(chǎn)實踐：3)計算產(chǎn)物產(chǎn)率解聯(lián)立方程，得：4)計算產(chǎn)物產(chǎn)率5)計算產(chǎn)物13、產(chǎn)率解聯(lián)立方程得： 則： 6)計算產(chǎn)物12中0.074粒級含量由流程知：解得：7)計算產(chǎn)物9產(chǎn)率8)計算9中0.074粒級含量解得：c 由礦量平衡：4.4 選別流程統(tǒng)計選別流程各作業(yè)和各產(chǎn)物品位、產(chǎn)率、回收率

21、、礦量統(tǒng)計表如圖表4.1表4.1 各種產(chǎn)物品位、產(chǎn)率、回收率、礦量統(tǒng)計表Tab.4.1 A variety of product grade, yield, recovery, mining the amount of tables編號品位（%）產(chǎn)率（%）回收率（%）礦量（t/h）024.50100100126.3126.758997.10112.4226.75400388.6449.64326.75300291.5337.2346.45112.913.89626.758997.10112.41743.349.28762.1486.2739.810.1150.759103.06130.1610

22、93.98118.70119.0811.461293.98118.701353.8668.031450.3140.1282.4050.671560.2532.479.840.92168.337.722.69.751767.528.378.235.74189.734.11.635.181967.528.378.235.745 礦漿流程計算為了保證流程中個作業(yè)適宜的液固比，確定各作業(yè)、產(chǎn)物的補加水量、返回水量、脫除水量及礦漿體積，為設計和選擇供水、脫水、排水設備及設施提供依據(jù)，進行礦漿流程計算如下。5.1 計算公式及原始指標的確定5.1.1 計算公式a 計算液固比 (5-1)其中，各作業(yè)和產(chǎn)物液固

23、比；各作業(yè)和產(chǎn)物濃度；b 計算各作業(yè)、各產(chǎn)物的水量 (5-2)其中，各作業(yè)和產(chǎn)物水量，； 各作業(yè)和產(chǎn)物礦量，；各作業(yè)和產(chǎn)物液固比；c 計算各作業(yè)的補加水量 (5-3)其中，各作業(yè)補加水量，；各作業(yè)水量，；各作業(yè)產(chǎn)物排出總水量，；d 各作業(yè)的礦漿體積 (5-4)其中：各作業(yè)礦漿體積，；各作業(yè)和產(chǎn)物礦量，；礦石密度，；各作業(yè)和產(chǎn)物液固比；e 計算選礦廠總排出水量 (5-5)選礦廠總排水量，；最終精礦排出水量，；最終溢流排出水量，；最終尾礦排出水量，；f 計算選礦廠工藝過程耗水量（即補加總水量） (5-6)其中，選礦廠工藝過程耗水量，；選礦廠總排出水量，；原礦含水量，；如果選礦廠利用回水,則按下式計

24、算補加新水量。 (5-7)g 選礦廠總耗水量的計算 (5-8)其中，選礦廠總耗水量，；選礦廠工藝過程耗水量，；h 計算單位耗水量 (5-9)其中，處理每噸礦石耗水量，；選礦廠總耗水量，；處理礦石量，；5.1.2 原始指標的確定各作業(yè)和產(chǎn)物濃度依設計資料及選礦廠設計1確定如下：（原礦及預選產(chǎn)物）； （參考設計資料）（一段磨礦作業(yè)）； （參考設計資料）（一段分級返砂）； （一段分級溢流）； （一段磁選作業(yè)）； （參考流程）（一段磁選精礦）； （濃縮磁選作業(yè)）； （參考文獻）（濃縮磁選精礦）； （二段磨礦作業(yè)）； （參考流程） （二段分級返砂）； (二段分級溢流)； （二段磁選）； （參考流程）（二

25、段磁選精礦）； （三段磁選）； （參考流程）（三段磁選精礦）； （濃縮作業(yè)）； （參考流程） （濃縮精礦）；5.2 礦漿流程計算5.2.1 計算各作業(yè)、各產(chǎn)物礦量5.2.2 計算液固比5.2.3 計算各作業(yè)、各產(chǎn)物水量5.2.4 計算各作業(yè)、各產(chǎn)物補加水量計算各作業(yè)的補加水量 一段磨礦前補加水； 一段分級前補加水； 一段大筒徑磁選作業(yè)補加水； 濃縮磁選補加水； 二段磨礦前補加水； 二段分級前補加水； 二段小筒徑磁選作業(yè)補加水； 三段磁選作業(yè)補加水；計算未知的各作業(yè)、各產(chǎn)物水量5.2.5 計算未知濃度及其對應的液固比a 計算公式：符號同上。b 未知濃度計算 5.2.6 計算礦漿體積 5.2.7

26、計算選礦廠總排出水量5.2.8 工藝過程耗水量5.2.9 選廠總耗水量選礦廠耗水量一般為工藝過程耗水量的10%15%，這里取12%。5.2.10選廠利用回水量根據(jù)同類選礦廠生產(chǎn)實踐，取回水利用率為80%。5.2.11選廠補加新水量5.2.12單位耗水量5.3 礦漿流程統(tǒng)計礦漿流程統(tǒng)計見表5.1。表5.1 礦漿流程統(tǒng)計表Tab.5.1 Slurry process Tables編號濃度(%)干礦量()水量(m/h)體積(m/h)196.00107.904.32278.00431.65120.86251.67378.00323.7490.65188.75642.00107.90148.90181.

27、60750.0059.6559.6577.73811.4848.26371.85386.71930.00124.95291.13329.001068.00113.9553.5688.09114.4011.00237.57242.361265.00113.9561.5396.061375.0065.3121.5565.941425.0048.64145.92160.661560.0039.2826.3240.25166.009.36146.32149.511750.0034.3134.3144.71185.204.9790.2192.111988.0034.314.8015.206 破碎篩分設備

28、的選擇與計算6.1 粗碎設備的選擇與計算6.1.1 計算所需原始指標處理能力：Q=168.4t/h礦石真密度：3.3t/m3礦石硬度：中硬原礦最大粒度：，破碎最終產(chǎn)物粒度：6.1.2 初擬設備粗碎設備的選型主要考慮給礦最大粒度、生產(chǎn)能力和礦石可碎性?？纱诌xPEF900*1200復擺式破碎機。6.1.3 設備計算a 計算預選破碎機處理能力= （6-1）如選用PEF900*1200復擺式破碎機（排礦口為105mm），其生產(chǎn)能力可達：式中，在設計條件下破碎機的處理量，t/h礦石可碎性系數(shù)，由選礦廠設計1，取1.0礦石密度修正系數(shù)，K2= =2.2/1.6=1.375 給礦粒度修正系數(shù)，由選礦廠設計1

29、，=1+（0.8-/B）=1+（0.8-500/1200）=1.38水分修正系數(shù)，由選礦廠設計1，取K4=1.0顎式破碎機單位排礦口寬度和處理量，t/(mmh)，由選礦廠設計1，取1.0e 破碎機排礦口寬度，取105所以：Q=1.01.3751.381.01.0105=199.24t/hb 所需破碎機臺數(shù)n=KQ0/Q (6-2)n-設計需要的破碎機臺數(shù)，臺Q0-需要破碎的礦量，t/hQ-所選破碎機的生產(chǎn)能力，t/h.臺K-不均勻系數(shù)，K=1.11.2,取1.1則：n=，選用1。c 負荷率驗證：由于粗碎機給礦的最大礦塊滿足Dmax小于0.85B。因此，選PEF9001200復擺式顎式破碎機時能

30、保證給入最大塊礦。6.2 中碎設備的選擇與計算6.2.1 初擬設備由于破碎流程為三段破碎，原礦為中硬礦石，因此中碎可選擇圓錐破碎機。圓錐破碎機的生產(chǎn)能力大，破碎比大，適于破碎硬礦石和中硬礦石。現(xiàn)擬定選用標準型圓錐破碎機。6.2.2 設備計算a 原始指標理論給礦最大粒度：Dmax=166.7破碎最終產(chǎn)物粒度：dmax47.63mm排礦口寬度：e26mm處理能力：Q=168.4t/h礦石比重：3.3103kg/m3礦石硬度：中硬b 初選設備根據(jù)給礦最大粒度確定破碎機最小給礦口寬度B，根據(jù)參考文獻查表可粗選單缸液壓標準圓錐破碎機PYY1650/285。c 計算預選破碎機的生產(chǎn)能力1)計算破碎機處理能

31、力：= (6-3)如選用單缸液壓標準圓錐破碎機PYY1650/285（排礦口為26mm），其生產(chǎn)能力可達：式中，在設計條件下破碎機的處理量，t/h 礦石可碎性系數(shù)，由選礦廠設計1，取1.0 礦石密度修正系數(shù)，K2= =2.2/1.6=1.375給礦粒度修正系數(shù)，由選礦廠設計1，=1+（0.8-/B）=1+（0.8-166.7/285）=1.22,取K3=1.22水分修正系數(shù)，由選礦設計手冊2，取 顎式破碎機單位排礦口寬度和處理量，t/(mmh)，由選礦廠設計1，取=8.15t/(mmh) e 破碎機排礦口寬度，取26mm所以：Q=1.01.3751.221.08.1526=355.46t/h2

32、)所需破碎機臺數(shù)計算n=KQ0/Qn-設計需要的破碎機臺數(shù)，臺Q0-需要破碎的礦量，t/hQ-所選破碎機的生產(chǎn)能力，t/h.臺K-不均勻系數(shù)，K=1.11.2,取1.1則:，選用1臺。3)負荷率驗證：給礦最大粒度166.7mm，給礦口寬度285mm則0.85B=0.85285=242.25mm所以Dmax0.85B因此，選用單缸液壓中型標準圓錐破碎機PYY1650/285時能保證給入最大塊礦。6.3 細碎設備的選擇與計算6.3.1 初擬設備由于破碎流程為三段破碎，原礦為中硬礦石，細碎設備常用短頭型圓錐破碎機。6.3.2 設備計算a 原始指標理論給礦最大粒度：Dmax=47.63mm破碎最終產(chǎn)物

33、粒度：dmax10mm排礦口寬度：e8mm處理能力：Q=208.6t/h礦石比重：3.3103kg/m3礦石硬度：中硬b 根據(jù)給礦最大粒度確定破碎機最小給礦口寬度B根據(jù)選礦設計手冊2可選PYD-1750彈簧短頭圓錐破碎機作為細碎設備。c 計算預選破碎機的生產(chǎn)能力1)計算預選設備處理能力=Kcq0e (6-4)如選用PYD1750彈簧短頭圓錐破碎機（排礦口為8mm），其生產(chǎn)能力可達：式中，Kc閉路破碎系數(shù)，一般取1.151.4，本設計取Kc1.40在設計條件下破碎機的處理量，t/h 礦石可碎性系數(shù)，由選礦廠設計1，取K1=1.0 礦石密度修正系數(shù)，K2= 給礦粒度修正系數(shù)，由選礦廠設計1，=1+

34、（0.8-/B）=1+（0.8-47.63/100）=1.3，取=1.3水分修正系數(shù)，由選礦設計手冊2取K4=1.0 Qs圓錐破碎機閉路破碎時的處理量， 圓錐破碎機單位排礦口寬度和處理量，t/(h)，由選礦廠設計1，取24所以：d 破碎機臺數(shù)的計算K-不均勻系數(shù)，K=1.11.2,取1.1e 設備負荷率驗證：給礦最大粒度47.63mm，給礦口寬度100mm。則： 0.85B=0.85100=85mm所以: Dmax0.85B因此，選PYD-1750彈簧短頭圓錐破碎機時能保證給入最大塊礦6.4 篩分設備的選擇與計算6.4.1 初擬設備本設計中篩分設備起到細碎前的預先篩分以及細碎產(chǎn)物的檢查篩分的作

35、用，既可減小細碎機的負荷，也可控制破碎的最終產(chǎn)物粒度。中細粒物料的篩分多采用振動篩，其特點是操作調(diào)整方便，篩面振動強烈，物料不易堵塞篩孔，篩分效率高，本設計中采用圓振動篩。6.4.2 設備計算a 原始指標處理能力：377 t/h理論給礦最大粒度：Dmax47.63篩孔尺寸：a12mmb 設備計算1)振動篩的處理量按以下經(jīng)驗公式： （6-5）Q振動篩的生產(chǎn)能力，t/（臺h）；振動篩的有效篩分面積系數(shù)，取0.8；篩分物料的松散密度，本設計由已知礦石真密度和松散度系數(shù)計算得物料松散密度為2.2。 A振動篩幾何面積，m2;q振動篩單位面積平均容積生產(chǎn)能力，單位為m3/m2h，取20.1 K1給礦中小于

36、篩孔之半的顆粒含量（%）。由選礦廠設計1，經(jīng)過計算，取0.6； K2給礦中過大顆粒的含量，由選礦廠設計1，經(jīng)過計算，取1.38； K3篩分效率系數(shù)，由篩分效率E=80%，取2.5； K4礦石種類和顆粒形狀系數(shù)，取1.0； K5物料濕度影響系數(shù)，由選礦廠設計1，取1.0；K6篩分方法影響系數(shù)，由選礦廠設計1，取1.0；則： 考慮到篩分效率及其篩分設備處理能力，篩分設備的選擇查表可選取1臺型號YA1542圓振動篩作為該選礦廠的細碎篩分設備。2)篩面負荷率為： (6-6) f篩子的實際面積6.5 破碎篩分一覽表破碎篩分設備見表6.1：表6.1 破碎篩分設備一覽表Tab.6.1 List of cru

37、shing and screening equipment設備類型處理量(t/h)臺數(shù)(臺)負荷率(%)設備總重(t)價格(萬元)PEF900*1200復擺式顎式破碎機168.4184.54816.5PYY1650/285型單缸液壓中型標準圓錐破機168.415237.8210.5PYD1750型彈簧短頭圓錐破碎機208.6177.8950.519YA1542圓振動篩377193.645.3081.8總計4141.62847.87 主廠房主要設備的選擇與計算7.1 磨礦設備的選擇7.1.1 計算公式a 單位磨機容積處理量計算（選礦廠設計1） （7-1）式中：q設計磨機按新生成級別（一般為-0.

38、074mm粒級）計的單位容積處理量，；現(xiàn)場生產(chǎn)磨機按新生成級別（一般為-0.074mm粒級）計的單位容積處理量，；可按下式計算： （7-2）現(xiàn)場生產(chǎn)磨礦機生產(chǎn)能力，現(xiàn)場生產(chǎn)磨機給礦中小于計算級別的含量（小數(shù)代入）；現(xiàn)場生產(chǎn)磨機產(chǎn)品中小于計算級別的含量（小數(shù)代入）；現(xiàn)場生產(chǎn)磨機的有效容積，；被磨礦石的磨礦難易度系數(shù)；本設計中，由于礦石為中硬，由選礦廠設計1取=1.0；磨機直徑校正系數(shù)；由選礦廠設計1選取：設計磨機的型式校正系數(shù)；由選礦廠設計1選??；設計和現(xiàn)場生產(chǎn)磨機給礦和產(chǎn)品粒度差異系數(shù)；可按下式計算： （7-3）設計磨礦機按新生成計算級別計的不同給礦粒度和產(chǎn)品粒度條件的相對處理量；由選礦廠設計

39、1選取；現(xiàn)場生產(chǎn)磨礦機按新生成計算級別計的不同給礦粒度條件下的相對處理量；由選礦設計手冊2選??；b 磨機處理量計算 （7-4）式中：設計磨機的處理量，t/臺h；(不包括閉路磨礦的返砂量)q設計磨機按新生成級別（一般為-0.074mm粒級）計的單位容積處理量，；V設計磨機一臺的有效容積，；分別為設計磨機給礦中-0.074mm含量和其產(chǎn)品中-0.074mm含量(小數(shù)代入)；由選礦廠設計1選取；由選礦試驗決定；c 磨機臺數(shù)確定 （7-5）式中：n設計磨機需要的臺數(shù)，臺；設計流程中需要磨礦的礦量，；選用磨機的一臺處理量，；d 磨礦負荷系數(shù)的計算 (7-6)式中符號同上；7.1.2 一段磨礦設備選擇與計

40、算a 初擬設備1)計算現(xiàn)場磨機單位容積生產(chǎn)能力由選礦設計手冊2得 2)計算K4值由選礦廠設計1選?。簠⒖歼x礦設計手冊2選?。河校?初步選定MQG32004500和MQG36004500濕式格子型球磨機進行計算比較論證。b 方案比較 A方案：MQG32004500濕式格子型球磨機1)計算q值：其中： =1.0 代入數(shù)據(jù)：得2)磨礦機生產(chǎn)能力計算其中：代入數(shù)據(jù)，得：3)磨礦機臺數(shù)的計算 其中：代入數(shù)據(jù)，得： 取1臺4)磨礦機負荷系數(shù)的計算其中： 代入數(shù)據(jù)，得：B方案：MQG36004500濕式格子型球磨機1)計算q值：其中：=1.0 代入數(shù)據(jù)：得2)磨礦機生產(chǎn)能力計算其中：代入數(shù)據(jù)，得：3)磨礦機

41、臺數(shù)的計算 其中：代入數(shù)據(jù)，得： 取1臺4)磨礦機負荷系數(shù)的計算其中： 代入數(shù)據(jù)，得：c 方案比較與確定一段磨礦設備選取方案比較如表7.1所示。表7.1 一段磨礦設備一覽表Tab.7.1 For some grinding equipment list方案處理量(t/h)臺數(shù)(臺)功率(kw)最重件質量(t)負荷率(%)價格(萬元)A119.11180052.4494.3748B157.231125049.371.4948從上表可以看出，B方案其負荷率較低，但其處理量較大，且兩方案價位相差不大，本著設備大型化的原則，最終確定B方案為最佳方案，即選擇MQG3600*4500型濕式格子型球磨機1臺

42、。7.1.3 二段磨礦設備的選擇a 初擬設備1）計算現(xiàn)場磨機單位容積生產(chǎn)能力由選礦設計手冊2得 2）計算K4值由選礦廠設計1得：參考選礦設計手冊2，得：有： 初步選定MQY27004000和MQY32004500濕式溢流型球磨機進行計算比較論證。b 方案比較 A方案：MQY27004000濕式溢流型球磨機1)計算q值：其中：=1.0 代入數(shù)據(jù)得：2)磨礦機生產(chǎn)能力計算其中：代入數(shù)據(jù)，得：3)磨礦機臺數(shù)的計算其中：代入數(shù)據(jù)，得： 取2臺4)磨礦機負荷系數(shù)的計算其中： 代入數(shù)據(jù)，得：B方案：MQY32004500濕式溢流型球磨機1)計算q值：其中：=1.0 代入數(shù)據(jù)：得2)磨礦機生產(chǎn)能力計算其中：

43、代入數(shù)據(jù)，得：3)磨礦機臺數(shù)的計算 其中：代入數(shù)據(jù)，得： 取1臺4)磨礦機負荷系數(shù)的計算其中： 代入數(shù)據(jù)，得：c 方案比較與確定二段磨礦設備選取方案比較如表7.2所示。表7.2 二段磨礦設備一覽表Tab.7.2 Sec list of grinding equipment方案處理量(t/h)臺數(shù)(臺)功率(kw)最重件質量(t)負荷率(%)價格(萬元)A48.8522*40028.9052.9544B77.78163039.5065.1544從上表可以看出，B方案處理量大，所需臺數(shù)及總功率都較少，其負荷率也較高，因此，確定B方案為最佳方案，即選擇MQY32004500型濕式溢流型球磨機1臺。7

44、.2 分級設備的選擇7.2.1 一段磨礦分級設備選擇與計算由于螺旋分級機主要用于選礦廠磨礦回路的預先分級和檢查分級，所以一段磨礦分級選用螺旋分級機，參考選礦試驗及高堰式、沉沒式分級機的分級適用粒度，選用高堰式雙螺旋分級機。a 計算分級機規(guī)格由選礦廠設計1有： (7-7)式中：分級機螺旋直徑，；按溢流中固體重量計的處理量(其值等于與該分級機成閉路的磨礦機的給礦量)，t/d；分級機螺旋個數(shù)；礦石密度校正系數(shù),按下式計算； (7-8)式中：設計的礦石密度（）；標準礦石密度，一般取2.7（）；K2分級粒度校正系數(shù)；由選礦廠設計1選??；b 取值與計算參考文獻及計算數(shù)據(jù)可取值如下。則結合處理量，故選用2FG30-3000型高堰式雙螺旋分級機1臺。c 驗算由選礦廠設計1驗算： (7-9)式中：按返砂中固體質量計的螺旋分級機的處理量，t/d；螺旋轉數(shù)，；其他符號同上。根據(jù)磨礦分級計算數(shù)據(jù)及選礦設計手冊2；代入數(shù)據(jù)，計算得：，故選用1臺2FG30-3000型高堰式雙螺旋分級機適合使