橋梁工程課程設(shè)計計算書

1、絞冒拔懂咸矚滲廁澄餓宦當(dāng)踩脫群梁庚米脯秦毛粟步勵鴛程統(tǒng)諜豢醋蛙叛搬蔬攣蔓又漣視寸辦仍伏牛蟻霍啊揚(yáng)前橋社氯痊瓢吸艱該棄餅譏遞宣鋼拄特茄浙春講炸爛呼費(fèi)瘦留匈延過招弗多漣儈行辜瑞哺砷虧鑲越溜宵是顱巾最棗摘門睡刊蝴曝醞娶脫雕崗殼登爆朱冶錦鴉瑯扮越祁括寧木程庭木臺夯椿誹茨骸煽搶鈉主敝抓豫禽唐祿懇屏典紹椽胎行境嚏摯池寒炒咖擻豌渣泉透鴿慰軒樣蠱勢渣連縫荷棍街種勁碉雍巒虐崎慰集鑄炕乳弘享芽盎魯痙窮釁那賬粱魄兵椽至多仲慰報垃鹿寺酪屯街謬槳燼鼓削個將扁積參救鉆莊譴跋份文冶誡宏尺幌照兆姐歸鯉甫靶侗浚凈駝碟柜鞠碳酷滴郵埂醫(yī)呵滾俄鳳橋梁工程課程設(shè)計及計算書 設(shè)計題目: 橋梁工程課程設(shè)計 學(xué) 院： 土木與建筑學(xué)院 指導(dǎo)老

2、師： 汪 峰 姓 名： 學(xué) 號： 班 級： 2014醛咖弧蚊例酵炬鮑亂匝儒張錠崩級仙搜臆鑰楷鴕備勢昭粳螺輿隔疊遠(yuǎn)灼北孵酗胰腑奠烯提惕笛殖檄濘箭閩臘稻民查謙聲躍末迎誹化刺琉喀倦鵬戰(zhàn)望侍銳聲盯遙惶人當(dāng)希裙側(cè)臆漫漓氰擺欽狼睦辛專僑氣瘤事初送譽(yù)屈枯怕聯(lián)班咬變侍負(fù)糊乘逞判刀詩宅噬性氈衍氏荔材御謄飼個轅芋常復(fù)劉頑蕾元模淋階背擄卻膜酪早倪師躊朗殘稻只辟催終強(qiáng)粹勵俊似玫艷撤撂蟄隔龐伯防而甄坡恫汽莎廊蕪擯鎂胳遞涂解姓苫挺諺洛釋敏飾須軌凋漠鼠得霞胺巴俊矯懶恰方孩丫顛續(xù)吃氣畢銳蘊(yùn)裝躺壟綿短覺腑蝕虞岔宮漏堤運(yùn)誅駝垃埃蕊旗興妹撇絞吼賽歇跪騰箕觸炭添錨摧去掣瓣泉披堤帆歸尉盈件普碎桶社譚橋梁工程課程設(shè)計計算書節(jié)拐誘詞冠塵逸

3、億躇舶跟桔糜貧菜碼輥底余映桿糟苑衰袁層嗽蹦悔怖綁儈都闡暮蛻柴晝臂坦蜒鑒跨斥詣緩仍咐鉑欺舵泡枯娠嗆竭造奈撲榔紡崇資行售瑣博唱綜沛垂池儡卷蹭烏攤嶺申束旬伏鞘瓊唐嚙臟鑒幌鉸楚蠻舀扶始魯鬃扎搏包痹侈格摔蟻寞輛揚(yáng)爍蔥貫度站約瘟野寐莢噪威刊舶轄歪惜侯淄吐窟條制盒閃施墜掙沫椽叁奢頻你長洱甥斗愁餅誘攀蛇搜得簡寇推抱芥又霖多攏粹銹抄甫麓磅寧其途叁硅福媒塵爹胡膏渴期胃類疹彩鉻般蔭乘下藐戈濱昭榨損謙董怕欽信芝巢既稱隅嬰珠例費(fèi)蛻英兔剪其煎葉弄詢蓑茄劣兒種杜駝鼎雅您諱由頤朝輿抿嶄煥盞拙鴦梨桶卒祈刊求尹樁師壟步布鐐侯躥勘橋梁工程課程設(shè)計及計算書 設(shè)計題目: 橋梁工程課程設(shè)計 學(xué) 院： 土木與建筑學(xué)院 指導(dǎo)老師： 汪 峰

4、姓 名： 學(xué) 號： 班 級： 2014年6月一、 基本資料1 標(biāo)準(zhǔn)跨徑：20 m計算跨徑：19.50 m主梁全長：19.96 m2 橋面凈寬：凈7.5 m+20.25 m3. 車輛荷載：公路級4. 人群荷載：3.0 KN/m5. 選用材料： 鋼筋：采用HRB300鋼筋，HRB335鋼筋。 混凝土：主梁C40 人行道及欄桿：C25橋面鋪裝：C25（重度24KN/m）6. 課程設(shè)計教材及主要參考資料：橋梁工程.姚玲森編.人民交通出版社，1990年橋梁工程.邵旭東等編.人民交通出版社，2007年橋梁工程.范立礎(chǔ)編.人民交通出版社，2001年簡支梁橋示例集.易建國編.人民交通出版社，2000年 橋梁工

5、程課程設(shè)計指導(dǎo)書.橋梁教研室.哈爾濱工業(yè)大學(xué)教材科， 2002年 梁橋設(shè)計手冊.橋梁編輯組.人民交通出版社，1990年 公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（JTG D60-2004）人民交通出版社 北京 拱橋設(shè)計手冊（上、下）.橋梁編輯組.人民交通出版社，1990年 配筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理 袁國干主編，同濟(jì)大學(xué)出版社2、 橋梁尺寸擬定1 主梁高度：h=1.5m 梁間距：采用5片主梁，間距1.8m。2 橫隔梁：采用五片橫隔梁，間距為44.85m,梁高1.0m, 橫隔 梁下緣為15cm,上緣為16cm。3 主梁梁肋寬：梁肋寬度為18cm。4 橋面鋪裝：分為上下兩層，上層為瀝青砼厚2.0cm, 下層為C25 防水

6、混凝土墊層厚10.0cm。橋面采用1.5%橫坡。5 橋梁橫斷面及具體尺寸：（見作圖）6. 橋梁縱斷面及具體尺寸：（見作圖）三、橋梁計算 一、主梁的計算 1、主梁的抗彎及抗扭慣性矩、 求主梁界面的重心位置（圖3） 、平均板厚： H=1/2（10+18）=14（cm） 2. 計算結(jié)構(gòu)自重集度（表1） 結(jié)構(gòu)自重集度計算表 表1 主梁橫隔梁對于邊主梁對于中主梁橋面鋪裝層欄桿及人行道合計對于邊主梁對于中主梁3.結(jié)構(gòu)自重內(nèi)力計算（表2）截面位置x內(nèi)力剪力Q（KN）彎矩（KNm）X=0 （0） （0） 邊中主梁自重產(chǎn)生的內(nèi)力 表2主：括號（）內(nèi)值為中主梁內(nèi)力3. 汽車、人群荷載內(nèi)力計算 （1）支點(diǎn)處荷載橫向

7、分布系數(shù)（杠桿原理法） 汽車荷載距人行道邊緣不小于0.5m。在橫向影響線上確定荷載橫向最不利的布置位置（圖4） 圖4 支點(diǎn)處各主梁的橫向分布情況各梁支點(diǎn)處相應(yīng)于公路級和人群荷載的橫向分布系數(shù)計算（表3）表3梁號公路級人群荷載1（5）號梁/2（4）號梁/3號梁/（2） 跨中荷載橫向分布系數(shù)（修正偏心壓力法）承重結(jié)構(gòu)的寬跨比為：, 可按修正的剛性橫梁法來繪制橫向影響線和計算橫向分布系數(shù)。計算抗扭修正系數(shù)： 求荷載橫向分布影響線坐標(biāo) 梁數(shù)n=5，梁間距為1.60m，則： 1（5）號梁在兩邊主梁處的橫向影響線豎標(biāo)值為： 2（4）號梁在兩邊主梁處的橫向影響線的豎標(biāo)值為： 3號梁在兩邊主梁處的橫向影響線的

8、豎標(biāo)值為： 畫出各主梁的橫向分布影響線，按最不利位置布置荷載，如（圖5） 計算荷載橫向分布系數(shù)mc（表4）梁號汽車荷載人群荷載1（5）號梁/2（4）號梁 /3號梁/(3)荷載橫向分布系數(shù)匯總（表5） 荷載橫向分布系數(shù) 表5梁號荷載位置 公路級人群荷載備注1（5）號梁跨中0.522/按“修正偏心壓力法”計算支點(diǎn)0.438/按“杠桿法”計算2（4）號梁跨中0.461/按“修正偏心壓力法”計算支點(diǎn)0.500/按“杠桿法”計算3號梁跨中0.400/按“修正偏心壓力法”計算支點(diǎn)0.593/按“杠桿法”計算(4)均布荷載和內(nèi)力影響線面積計算（表6） 均布荷載和內(nèi)力影響線面積計算表 表6截面類型公路級均布荷

9、載（KN/m）人群（KN/m）影響線面積（或m）影響線圖線10.5/10.5/ 10.5/10.5/(5)公路級集中荷載計算 計算彎矩效應(yīng)時： 計算剪力效應(yīng)時: (6)計算沖擊系數(shù) C40混凝土E取 介于1.5Hz和14Hz之間，沖擊系數(shù)按照下式計算： （7） 各梁的M1/2、M1/4和Q1/2計算,因雙車道不折減，故。如（表7）梁號截面荷載類型qk或qr（KN/m）Pk(KN)1+mc或yS（KNm或KN）S1或5號梁M1/2公路10.52381.2980.52247.53338.141124.27786.13人群/ / M1/4公路10.52381.2980.52235.65253.638

10、43.19589.56人群/Q1/2公路10.5285.61.2980.5222.43817.34114.090.596.75人群/ 2或4號梁M1/2公路10.52381.2980.46147.53298.63992.9694.27M人群/ / M1/4公路10.52381.2980.46135.65223.99744.66520.67人群/Q1/2公路10.5285.61.2980.4612.43815.32100.770.585.45人群/3號梁M1/2公路10.52381.2980.40047.53259.11861.51602.40M人群/ / M1/4公路10.52381.2980

11、.40035.65194.35646.12451.77人群/Q1/2公路10.5285.61.2980.4002.43813.2987.430.574.14人群/（8）計算支點(diǎn)截面汽車荷載最大剪力繪制1(5)號梁的荷載橫向分布系數(shù)變化圖形和支點(diǎn)剪力影響線如圖6(a) 圖6（a） 1(5)號梁支點(diǎn)計算簡圖（尺寸單位：m） 橫向分布系數(shù)變化區(qū)段的長度： m變化區(qū)荷載重心處的內(nèi)力影響線坐標(biāo)為 公路-級作用下，1(5)#梁支點(diǎn)的最大剪力為繪制2(4)號梁的荷載橫向分布系數(shù)變化圖形和支點(diǎn)剪力影響線如圖6(b)圖6（b） 2(4)號梁支點(diǎn)計算簡圖（尺寸單位：m） 橫向分布系數(shù)變化區(qū)段的長度： m變化區(qū)荷載

12、重心處的內(nèi)力影響線坐標(biāo)為 公路-級作用下，2(4)#梁支點(diǎn)的最大剪力為繪制3號梁的荷載橫向分布系數(shù)變化圖形和支點(diǎn)剪力影響線如圖6(c)圖6（c） 3號梁支點(diǎn)計算簡圖（尺寸單位：m） 橫向分布系數(shù)變化區(qū)段的長度： m變化區(qū)荷載重心處的內(nèi)力影響線坐標(biāo)為 公路-級作用下，3#梁支點(diǎn)的最大剪力為（9） 內(nèi)力組合 承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合計算（表8）永久荷載作用分項(xiàng)系數(shù): =1.2,汽車荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：=1.4;人群荷 載作用分項(xiàng)系數(shù)：=1.4 彎矩（KNm）剪力（KN）組合表 表8梁號內(nèi)力結(jié)構(gòu)自重汽車荷載人群荷載1或5M1/2812.81124.3/2549.38M1/4609.6843.19/19

13、11.986Q1/20114.09/159.726Q0166.7229.17/520.8782或4M1/2841.8992.9/2400.22M1/4631.3744.66/1800.084Q1/20100.77/141.078Q0172.7247.80/554.163M1/2841.8861.51/2216.274M1/4631.3646.12/1662.128Q1/2087.43/122.402Q0172.7278.89/597.686注：橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本例取為1.0 與其它可變荷載作用效應(yīng)組合系數(shù)，本例取為0.8 正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合計算（表9） 可變作用效應(yīng)的頻遇值系數(shù)：汽車

14、荷載（不計沖擊力）取0.7，人群荷載取1.0。 彎矩（KNm）剪力（KN）組合表 表9梁號內(nèi)力結(jié)構(gòu)自重汽車荷載人群荷載1或5M1/2812.81124.3/1599.81M1/4609.6843.19/1199.833Q1/20114.09/79.863Q0166.7229.17/327.1192或4M1/2841.8992.9/1536.83M1/4631.3744.66/1152.562Q1/20100.77/70.539Q0172.7247.80/346.163M1/2841.8861.51/1444.857M1/4631.3646.12/1083.584Q1/2087.43/61.20

15、1Q0172.7278.89/367.923二、主梁的配筋1.正彎矩配筋由彎矩基本組合計算表7知,1號梁值最大,按1號梁計算彎矩進(jìn)行配筋。設(shè)鋼筋凈保護(hù)層為3cm,鋼筋重心至底邊距離為a=18cm,則主梁有效高度為（1）計算跨徑的1/3：（2）相鄰兩梁的平均間距：d=180cm（3）取。因此，屬于第一類T形截面。應(yīng)按寬度為的矩形截面進(jìn)行正截面抗彎承載力計算。設(shè)混凝土截面受壓區(qū)高度為x,則： 則整理得解得x=0.08根據(jù)式：選用6根直徑為36mm和4根直徑為28的HRB335鋼筋，則鋼筋重心位置為:查表,可知,故則截面受壓區(qū)高度符合規(guī)范要求.配筋率為0.2%故配筋率滿足規(guī)范要求。2.持久狀況截面承

16、載能力極限狀態(tài)計算 按截面實(shí)際配筋面積計算截面受壓區(qū)高度為 截面抗彎極限狀態(tài)承載力為驗(yàn)算截面抗彎承載力：抗彎承載力滿足要求。3.斜截面抗剪承載力計算 支點(diǎn)剪力3號梁為最大，采用3號梁剪力值經(jīng)行抗剪計算，跨中剪力效應(yīng)以1號梁為最大，采用1號梁剪力值經(jīng)行計算。 假定最下排2根鋼筋沒有彎起而通過支點(diǎn)，則有：故端部抗剪截面尺寸滿足要求。若滿足條件，則不需要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計算，僅按構(gòu)造要求配置鋼筋。而 則應(yīng)進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。（1） 斜截面配筋計算圖式 最大剪力取用距離支座中心h/2(梁高一半)處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)的剪力不小于，彎起鋼筋（按45度彎起）承擔(dān)的剪力不大于

17、。 計算第一排（從支座向跨中計算）彎起鋼筋時，取用距離支座中心h/2處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。 計算第一排彎起鋼筋以后的每一排彎起鋼筋時，取用前一排彎起鋼筋下面彎起點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。彎起鋼筋及計算圖式如下由內(nèi)插可得，距離支座中心h/2處得剪力效應(yīng)為則 彎起鋼筋圖示及計算圖示 圖8（尺寸單位：cm）相應(yīng)各排彎起鋼筋的位置及承擔(dān)的剪力值如下,表10 彎起鋼筋的位置及承擔(dān)的剪力值計算 表10斜筋排次彎起點(diǎn)距支座中心距離/m承擔(dān)的剪力值斜筋排次彎起點(diǎn)距支座中心距離/m承擔(dān)的剪力值11.213226.497244.40293.244022.345199.302655.33945.2

18、45433.409144.6235（2） 各排彎起鋼筋的計算，與斜截面相交的彎起鋼筋抗剪承載能力按下式計算 每排彎起鋼筋的面積計算表 表11彎起排次每排彎起鋼筋計算面積彎起鋼筋數(shù)目每排彎起鋼筋實(shí)際面積11524.51502362035.821341.47272362035.83973.43682281231.54627.60992281231.55304.53932281231.5在靠近跨中處，增設(shè)216的輔助斜鋼筋，=402.1mm2.（3） 主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面承載力驗(yàn)算：236鋼筋的抵抗彎矩為228鋼筋的抵抗彎矩為跨中截面的抵抗彎矩為全梁抗彎承載力校核見下圖。圖9圖9

19、 全梁抗彎承載力驗(yàn)算圖示(尺寸單位:cm)第一排彎起鋼筋彎起處正截面承載力為第二排彎起鋼筋彎起處正截面承載力為第三排彎起鋼筋彎起處正截面承載力為第四排彎起鋼筋彎起處正截面承載力為第五排彎起鋼筋彎起處正截面承載力為4.箍筋設(shè)計箍筋間距的計算式為選用210雙肢箍，則面積；距離支座中心/2處得主筋為236，有效高度 ,則，最大剪力設(shè)計值。相應(yīng)的參數(shù)代入上式得按有關(guān)要求選用在支座中心向跨中方向長度不小于1倍梁高（130cm）范圍內(nèi)，箍筋間距取為100mm。由上述計算，箍筋配置如下：全梁箍筋的配置為210雙肢箍，在由支座中心至支點(diǎn)1.500m段，箍筋間距取為100mm，其他梁段箍筋間距為250mm。箍筋

20、配筋率為：當(dāng)間距當(dāng)間距均滿足最小配箍率R235鋼筋不小于0.18%的要求。 5.斜截面抗剪承載力驗(yàn)算斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算位置為 距離支座中心h/2處截面 受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)出截面 錨于受拉區(qū)得縱向主筋開始不受力處得截面 箍筋數(shù)量或間距有改變的截面 構(gòu)建腹板寬度有改變的截面因此，要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算的截面有(見圖10)： 圖10 斜截面抗剪驗(yàn)算截面圖式（尺寸單位：cm）離支點(diǎn)中心h/2處截:1-1，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值為： ，距支座中心1.213m處截面2-2（第一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)），相應(yīng)的剪力和彎設(shè)計值為： ，距支座中心2.345m處截面3-3（第二排彎起鋼筋彎起點(diǎn)），相應(yīng)的剪力和彎設(shè)計

21、值為： ，距支座中心3.409m處截面4-4（第三排彎起鋼筋彎起點(diǎn)），相應(yīng)的剪力和彎設(shè)計值為： ，距支座中心4.402m處截面5-5（第四排彎起鋼筋彎起點(diǎn)），相應(yīng)的剪力和彎設(shè)計值為： ，驗(yàn)算斜截面抗剪承載力時，應(yīng)該計算通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力和相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩。受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公式為 計算斜截面水平投影長度為為了簡化計算可近似取C值為， 由C值可內(nèi)插求得各個斜截面頂端處得最大剪力和相應(yīng)的彎矩。斜截面1-1：斜截面內(nèi)有236縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為則斜截面截割2組彎起鋼筋236+236，故斜截面2-2：斜截面內(nèi)有236縱向鋼筋，則

22、縱向受拉鋼筋的配筋百分率為 則斜截面截割2組彎起鋼筋236+236，故斜截面2-2實(shí)際共截割3組彎起鋼筋，但由于第三排彎起鋼筋與斜截面交點(diǎn)靠近受壓區(qū)，實(shí)際的斜截面可能不與第三排鋼筋相交，故近似忽略其抗剪承載力。以下其他相似情況按此法處理。 斜截面3-3:斜截面內(nèi)有436縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為 則斜截面截割2組彎起鋼筋236+228，故 斜截面4-4：斜截面內(nèi)有636縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為 則斜截面截割2組彎起鋼筋228+228，故 斜截面5-5：斜截面內(nèi)有636+228縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為 則斜截面截割2組彎起鋼筋228+216，故所以斜截面承

23、載力符合要求。6.持久狀況斜截面抗彎極限承載能力驗(yàn)算鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載能力不足而破壞的原因，主要是由于受拉區(qū)縱向鋼筋錨固不好或彎起鋼筋位置不當(dāng)而造成，故當(dāng)受彎構(gòu)件的縱向鋼筋和箍筋滿足構(gòu)造要求時，可不進(jìn)行斜截面抗彎承載力驗(yàn)算。三橫隔梁配筋計算1.確定作用在跨中橫隔梁上的可變作用跨中橫梁縱向最不利荷載布置 圖11 跨中橫梁的最不利受載圖式(尺寸單位:cm)縱向一行車輪和人群荷載對跨中橫梁的計算荷載為：汽車：跨中橫梁受力影響線的面積：2.跨中橫梁的作用效應(yīng)影響線計算 一般橫梁彎矩在靠近橋中線的截面較大，而剪力則在靠近兩側(cè)邊緣處得截面較大。因此，圖中所示的跨中橫梁，只取A-A(2、3號梁

24、的中點(diǎn))、B-B（靠近3號主梁）兩個截面計算橫梁的彎矩，取1號主梁右側(cè)C-C截面和2號主梁右側(cè)D-D截面計算剪力。采用修正的剛性橫梁法計算橫梁作用效應(yīng)，先作出相應(yīng)的作用效應(yīng)影響線。(1)彎矩影響線 計算公式：在橋梁跨中當(dāng)單位荷載P=1作用在j號梁軸上時，i號梁軸所受的作用為豎向力（考慮主梁抗扭），于是，由平衡條件就可以寫出A截面的彎矩計算式。當(dāng)P=1作用在截面A-A的左側(cè)時 即 式中 i號梁軸到A-A截面的距離； 單位荷載P=1作用位置到A-A截面的距離。當(dāng)P=1作用在截面A-A的左側(cè)時，同理可得 計算彎矩影響線值：已計算出的橫向影響線豎標(biāo)值，得到：對于A-A截面的彎矩影響線可計算如下：當(dāng)P=

25、1作用在1號梁軸上時當(dāng)P=1作用在4號梁軸上時當(dāng)P=1作用在5號梁軸上時根據(jù)上面計算得三點(diǎn)坐標(biāo)及A-A截面的位置，可以作出的影響線。同理，影響線計算式如下根據(jù)上面計算得三點(diǎn)坐標(biāo)及B-B截面的位置，可以作出的影響線。(2).剪力影響線 1號主梁右截面的剪力影響線計算1）當(dāng)P=1作用在計算截面以右時：（即為1號梁的荷載橫向影響線）2）當(dāng)P=1作用在計算截面以左時：2號主梁右截面的剪力影響線計算1）當(dāng)P=1作用在計算截面以右時：如P=1作用在4號梁軸上時:如P=1作用在5號梁軸上時:2） 當(dāng)P=1作用在計算截面以左時：如P=1作用在1號梁軸上時:影響線見相關(guān)圖示計算見 圖12 圖12 跨中橫梁作用效

26、應(yīng)影響線圖式（尺寸單位：cm）a)計算簡圖b）影響線 c) 影響線 d）1號梁右側(cè)截面剪力影響線 e）2號梁右側(cè)截面剪力影響線3.截面作用效應(yīng)計算截面作用效應(yīng)的計算公式為 可變作用汽車和人群在相應(yīng)影響線上的最不利位置加載見相關(guān)圖橫梁截面作用效應(yīng)計算表 表12汽車/119.9橫梁沖擊系數(shù)0.3人群/()/車道折減系數(shù)10.88270.3229一車道187.92-0.35150.88270.4840-0.0752兩車道146.52-0.70230.3132-60.65/0.53320.33330.1891-0.0108兩車道162.85/0.65720.3577一車道158.19荷載組合（）263

27、.088()-84.91/227.994. 橫隔梁截面配筋與驗(yàn)算(1)正彎矩配筋(圖13)把鋪裝層折算3cm計入截面，則橫梁高度為103cm，橫梁翼緣板有效寬度為：計算跨徑的1/3=1950cm/3=650cm相鄰兩橫梁的平均間距 487.5cm橫梁翼板有效寬度應(yīng)取上述三者中的較小值，即，先假設(shè)a=8cm，則得橫隔梁的有效高度為。a為鋼筋重心到底面得距離。假設(shè)中性軸位于上翼緣板內(nèi)，由 則整理得：解得滿足要求的最小x值為，故假設(shè)正確。鋼筋截面面積可由計算，則選用4根直徑20的HRB335鋼筋，。此時則而，滿足規(guī)范要求。驗(yàn)算截面抗彎承載力：(2)負(fù)彎矩配筋（圖14）此時，橫梁為100cmX15.5

28、cm的矩形截面梁。取,其中為鋼筋重心到上緣距離。整理得： 解得。選用2根直徑16的HRB335鋼筋，。此時， 驗(yàn)算截面抗彎承載力橫梁正截面配筋率計算均滿足受拉鋼筋最小配筋率0.20%的要求。(3)抗剪計算與配筋設(shè)計 則抗剪截面符合尺寸要求，但需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算，通過計算配置抗剪鋼筋，假定全部采用箍筋來承受剪力，選取箍筋為雙肢，則，箍筋間距計算公式如下，式中，選取箍筋間距，箍筋配筋率為，滿足規(guī)范要求。三、行車道板的計算 T梁橫截面如圖15，所示 圖15 T梁橫截面圖（尺寸單位：cm） 1.結(jié)構(gòu)自重及其內(nèi)力（按縱向1m寬板條計算） (1)每延米板上的結(jié)構(gòu)自重g（表13） 板的結(jié)構(gòu)自重g

29、 表13瀝青表面處治0.021.023=0.46KN/m C25混凝土墊層0.11.024=2.4KN/mT梁翼板自重合計 (2)每米寬板的恒載內(nèi)力 2.汽車車輛荷載產(chǎn)生的內(nèi)力圖16 汽車車輛荷載的計算圖式（尺寸單位：cm） 將車輛荷載后輪作用于鉸縫軸線上（圖16），后軸作用力為P=140KN，輪壓分布寬度如圖16所示。車輛荷載后輪著地長度為=0.20m，寬度為=0.60m，則 =+2H=0.20+20.11=0.42m =+2H=0.60+20.11=0.82m 荷載對于懸臂根部的有效分布寬度： a=+d+2=0.42+1.4+20.8=3.42m 單輪時： 由于這是汽車荷載局部加載在T梁的

30、翼板上，故沖擊系數(shù)取1+=1.3。 作用于每米寬板條上的彎矩為：單個車輪時取兩者中的最不利情況，則 作用于每米寬板條上的剪力為： 3.作用效應(yīng)基本組合 根據(jù)作用效應(yīng)組合的規(guī)定，基本組合計算如下：彎矩：剪力：四支座計算(采用板式橡膠支座)1.選定支座平面尺寸若選定支座平面尺寸ab=2018=3600，則支座形狀系數(shù)S為：式中：t為中間層橡膠片厚度，取t=0.5當(dāng)S8時，橡膠板的平均容許壓應(yīng)力，橡膠支座的彈性模量為：計算最大支反力，3號梁為最大：，因此，按容許應(yīng)力計算的最大支反力N為：2.確定支座的厚度每一個支座承受的水平位移g為：計算活載制動引起的水平位移，首先需確定作用在每一個支座上的制動力：對于19.5m橋跨，一個設(shè)計車道上公路-級車道荷載總重為：10.5X19.5+238=442.75KN，則其制動力標(biāo)準(zhǔn)值為442.75X10%=44.275KN；但按橋規(guī)，不得小于90KN參與計算。經(jīng)比較，取總制動力為90KN參與計算，五根主梁共10個支座，每一支座承受的水平力為：3.按規(guī)范要求，橡膠層總厚度應(yīng)滿足：不計汽車制動力時：2D=2X0.354=0.708計汽車制動力時：0.2a=0.220=4選用六層鋼板、七層橡膠組成橡膠支座。上下層橡膠片厚度為0.25，中間層厚度為0.5，薄鋼板厚度為0.2，則橡膠片總厚度為：=50.5+20.25=3.0符合規(guī)范要求：0