干熄焦工程監(jiān)理總結(jié)

1、酒鋼34焦?fàn)t干熄焦土建工程監(jiān)理控制要點(diǎn) 袁正煒酒鋼焦化廠3焦?fàn)t為50孔，4焦?fàn)t為60孔，炭化室高6m，jn60-6型焦?fàn)t，年產(chǎn)焦炭約110萬(wàn)噸，小時(shí)產(chǎn)量約123.89噸。酒鋼集團(tuán)為提高焦炭質(zhì)量、節(jié)約能源、產(chǎn)生延發(fā)效益，以及降低有害物質(zhì)排放，保護(hù)環(huán)境，特上一套干熄焦裝置，處理能力為140t/h的干熄焦。項(xiàng)目建設(shè)的總目標(biāo)：1）處理能力：1×140t/h；2）年產(chǎn)量：干全焦108.53萬(wàn)噸；3）年發(fā)電量：101.26×106kwh；4）蒸汽總量：218064t/a。主要工程有：干熄爐本體（本體、遷車臺(tái)、一次除塵、二次除塵、灰倉(cāng)）、鍋爐、除塵地面站、轉(zhuǎn)運(yùn)站、通廊、焦倉(cāng)、綜合電氣室、

2、除氧水站、汽輪發(fā)電站、除鹽水站、循環(huán)水站、壓縮空氣站、10kv總配電所、外網(wǎng)電氣及管道共14個(gè)單位工程。其工藝原理為惰性氣體從干熄爐底部進(jìn)入與從頂部提升機(jī)裝入的焦碳在干熄爐內(nèi)進(jìn)行熱交換，焦碳換完熱熄滅排焦，出產(chǎn)品焦碳，換完熱的熱惰性氣體進(jìn)入鍋爐，與鍋爐內(nèi)除鹽水發(fā)生熱交換，除鹽水熱交換后產(chǎn)生有壓力溫度的蒸汽送往汽輪發(fā)電站發(fā)電。與鍋爐內(nèi)除鹽水發(fā)生熱交換的熱惰性氣體將變?yōu)榈蜏囟栊詺怏w再次由風(fēng)機(jī)鼓入干熄爐內(nèi)進(jìn)行循環(huán)。干熄焦系統(tǒng)涉及土建、鋼構(gòu)、筑爐、設(shè)備安裝、工藝管道、電氣、儀表、自動(dòng)化等專業(yè)，基本上涵蓋了鋼鐵工業(yè)建設(shè)的主要專業(yè)，鍋爐和汽輪發(fā)電是工業(yè)建設(shè)中電力領(lǐng)域?qū)I(yè)，工程于2007年6月13日主體工程

3、開始破土動(dòng)工，于2008年10月10日投紅焦開始試生產(chǎn)，由中冶焦耐工程技術(shù)有限公司，由武漢威仕工程監(jiān)理有限公司監(jiān)理，采用平行承發(fā)包模式，承包商較多，這里就不列舉，我是武漢威仕工程監(jiān)理有限公司干熄焦項(xiàng)目監(jiān)理部土建專業(yè)監(jiān)理工程師，有幸參與了整個(gè)干熄焦工程的監(jiān)理工作，下面把干熄焦工程土建監(jiān)理過(guò)程中的幾個(gè)重點(diǎn)作個(gè)闡述。一、干熄爐本體干熄焦本體的設(shè)計(jì)立面圖如圖1，本體基礎(chǔ)5.9m平臺(tái)的荷載：鋼結(jié)構(gòu)507t、爐殼150t、耐火材料890t、提升機(jī)24t、焦罐35t、焦罐裝焦碳22t、裝入裝置58t、干熄爐預(yù)存段存1.5倍處理能力的焦碳210t，共計(jì)約1900t，另外加電纜、管道等荷載應(yīng)當(dāng)在2000t以上，

4、另外設(shè)計(jì)要考慮的溫度、風(fēng)力、動(dòng)荷載沖擊力等等。因此本體基礎(chǔ)其施工質(zhì)量是不言而喻了。下面我就從監(jiān)理過(guò)程的順序進(jìn)行闡述：1、重視圖紙會(huì)審；除了本專業(yè)自身的圖紙外還要與基礎(chǔ)施工相關(guān)的其它專業(yè)會(huì)審，重點(diǎn)是螺栓、埋件、預(yù)留洞，一定要在施工之前把設(shè)計(jì)錯(cuò)漏的問(wèn)題清理掉，作到事前控制。 2、確定施工方案；一般工序的監(jiān)理要點(diǎn)這里就不贅述，從圖1、圖2 可以看出，本體12軸線為柱基、柱子、框架梁，23軸線框架為整體板式基礎(chǔ)、剪力墻、框架柱梁、砼平臺(tái)。這里重點(diǎn)要說(shuō)的是5.9m平臺(tái)的施工及監(jiān)理控制重點(diǎn)，5.9m平臺(tái)平面如圖3，平臺(tái)厚度為2.45m米厚鋼筋砼板，14m(長(zhǎng))×15m(寬)×2.45m

5、(厚)×2.5(砼每方重)-68.6（8邊形面積）×2.45m(厚)×2.5(砼每方重)+0.72 m(每個(gè)奶臺(tái)面積) ×8(奶臺(tái)個(gè)數(shù)) ×（2.45-0.8）（奶臺(tái)厚）=876t,因此支承腳手架能不能滿足要求必須要進(jìn)行穩(wěn)定性及剛度驗(yàn)算，否則其施工可行性及安全是沒(méi)有把握的。再就是平臺(tái)上的螺栓為865、3260、3244、3238如圖4，長(zhǎng)度平均在1.4m左右，全為大直徑螺栓, 且基礎(chǔ)鋼筋縱橫交錯(cuò)，如何保障埋設(shè)精度？如果螺栓安裝精度發(fā)生偏差，而把誤差再傳給鋼構(gòu)、吊車梁，那么將來(lái)提升機(jī)的行車中心線肯定不在設(shè)計(jì)軸線上，一旦出現(xiàn)這類事件后果不可想象。因

6、此本體5.9m平臺(tái)螺栓的施工精度必須在誤差允許范圍，gb50204-2002混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范表8.3.2-2中心距偏差為±2mm。綜上所述：a、平臺(tái)砼施工下滿堂架的搭設(shè)，要足夠穩(wěn)定和剛度要求；b、螺栓加固必須確保安裝精度；下為承包商上報(bào)的施工方案（力學(xué)驗(yàn)算及腳手架的搭設(shè)圖部分），但該力學(xué)計(jì)算存在較多不全面之處（監(jiān)理工程師對(duì)該方案進(jìn)行了較完整的力學(xué)驗(yàn)算見第7頁(yè)）： 1. 荷載計(jì)算1)恒載：2.45米厚鋼筋砼板的重量gk1=25×2.45=61.25 (kn/m2)鋼模板及其連接件荷重gk2 = 0.75 kn/m2恒載合計(jì)：gk =gk1+gk2=62 kn/m

7、22)活載，即施工荷載：qk=3.5kn/m22.支承結(jié)構(gòu)計(jì)算為簡(jiǎn)化計(jì)算，架管與型鋼構(gòu)架各承擔(dān)的荷載計(jì)算值簡(jiǎn)單按平面布置情況進(jìn)行劃分，1) 架管支承系統(tǒng)按下式進(jìn)行穩(wěn)定驗(yàn)算 =0.9/fc/m式中： 受壓桿件應(yīng)力立桿驗(yàn)算截面處的軸心力設(shè)計(jì)值，即架管單立桿應(yīng)承擔(dān)的荷載計(jì)算值，=(1.2gk+1.4qk)×0.45×0.6=21.4 kn軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)其長(zhǎng)細(xì)比“”經(jīng)查表而得,即=h/=1.5×120/1.59 =113.2 查表得=0.496 計(jì)算立桿的截面面積 =4.24 cm2 m 材料強(qiáng)度附加分項(xiàng)系數(shù)，取m =1.35 f 鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取f

8、=20.5 kn/cm2則 =(0.9×21.4)÷(0.496×4.24)= 9.16（kn/cm2）f/m =20.5/1.35 = 15.2 (kn/cm2) 安全2) 立桿頂部扣件設(shè)置扣件既是腳手架鋼管之間的連接件，又是傳力件。頂層橫桿從模板接收來(lái)的荷載，通過(guò)扣件與立桿之間形成的摩擦阻力，將其傳給立桿。查閱簡(jiǎn)明施工計(jì)算手冊(cè)，單扣件與架管間產(chǎn)生的摩擦阻力所能承擔(dān)的抗滑力設(shè)計(jì)值為5kn。而每根立桿所應(yīng)承擔(dān)的豎向荷載為21.4 kn，因此除在頂層橫桿處加雙扣件外，還須在扣件下加焊短鋼筋等輔助措施，以安全傳遞上部豎向荷載。3) i16橫梁驗(yàn)算橫梁計(jì)算簡(jiǎn)圖如下： 荷

9、載計(jì)算靜載：q1=1.2×(62×0.450.205)=33.7 kn/m活荷載：q2=1.4×3.5×0.45 =2.2 kn/m 強(qiáng)度驗(yàn)算最大跨中彎矩 mab =(0.08×33.70.101×2.2)×2.42=16.7 (knm)支座最大負(fù)彎矩 mb =(0.1×33.70.05×2.2)×2.42=20 (knm)支座反力：ra= (0.4×33.70.45×2.2)×2.435 (kn)rb= (1.1×33.70.55×2.2)&#

10、215;2.492 (kn)強(qiáng)度驗(yàn)算按下式進(jìn)行： m 彎矩計(jì)算值wx i16繞軸截面抵抗矩，wx=140.9cm3 其它符號(hào)同前 穩(wěn)定驗(yàn)算按下式進(jìn)行： 4) 型鋼構(gòu)架d83×5立柱驗(yàn)算按下式進(jìn)行 上述方案我認(rèn)為有以下幾點(diǎn)不足：a、腳手架圖紙較多尺寸不詳：小模桿間距、工字鋼擺放間距、立柱間的構(gòu)造等不詳；b、計(jì)算較為簡(jiǎn)單：模板、小橫桿、大橫桿、立柱地基承載(本地基為-1.205m鋼筋砼平臺(tái))未驗(yàn)算，立桿驗(yàn)算的軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算和選取不是按照模板支撐架取值計(jì)算的。圖7才是上報(bào)方案中要描述的圖（此圖根據(jù)承包商技術(shù)人員上報(bào)方案時(shí)對(duì)方案口述說(shuō)明，因本文需要監(jiān)理工程師所繪制）。那么我把沒(méi)有

11、驗(yàn)算項(xiàng)進(jìn)行一下驗(yàn)算：a、荷載計(jì)算如下：模板下部為小橫桿間距0.45m，小橫桿支撐在工字鋼和大橫桿上，工字鋼和大橫桿布置間距均0.9m，交替布置，所以計(jì)算寬度為0.45m。1、砼自重25kn/m3，砼平臺(tái)高2.45m，則砼均布荷載為25×0.45×2.45=27.56n/mm2、模板及支架自重取5kn/m2，計(jì)算范圍內(nèi)0.45×5=2.25n/mm3、施工人員及設(shè)備2.5kn/m2，計(jì)算范圍內(nèi)2.5×0.45=1.125n/mm4、振搗砼產(chǎn)生垂直荷載2kn/m2，計(jì)算范圍內(nèi)2×0.45=0.9n/mmb、所用鋼材q235鋼，查gb50017鋼結(jié)構(gòu)

12、設(shè)計(jì)規(guī)范表3.4.1-1鋼材設(shè)計(jì)強(qiáng)度值fm=215 n/mm2，受彎構(gòu)件撓度容許值為：1/400則為450時(shí)為1.1mm，為600時(shí)為1.5mm，為2000時(shí)5mm。c、模板驗(yàn)算模板為55型，尺寸為3018，板面厚2.5mm，支撐在小橫桿上，小橫桿間距0.45m，所以l=0.45m，可按三跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算, w5.94×103mm3，i26.97×104mm4，e=2.06×105n/mm2。由a計(jì)算可得總均布荷載為：1.2×27.56+1.4×（1.125+0.9）=35.91n/mm。則彎矩為：m=0.1ql2=0.1×35.91

13、×4502=727177.5×104n·mm抗彎驗(yàn)算：=m/w=727177.5/（5.94×103）=122.4n/mm2fm=215n/mm2，可行。撓度驗(yàn)算：=(0.677×ql4)/(100ei)=(0.677×35.91×4504)/（100×2.06×105×26.97×104）=0.18mm=1.1mmd、小橫桿驗(yàn)算均布荷載為1.2×（27.56+2.25）+1.4×（1.125+0.9）=38.61n/mm，48×3.5鋼管，支撐在橫梁梁和

14、大橫桿上，支撐間距均為450mm，按三跨連續(xù)進(jìn)行計(jì)算。w5.08×103mm3，i12.19×104mm4，e=2.06×105n/mm2。則彎矩為：m=0.1ql2=0.1×38.61×4502=781852.5n·mm最大支座反力為：v=0.6ql=0.6×38.61×450=10425n抗彎驗(yàn)算：=m/w=781852.5/（5.08×103）=153.9n/mm2fm=215n/mm2，可行。撓度驗(yàn)算：=(0.677×ql4)/(100ei)=(0.677×38.61×

15、;4504)/（100×2.06×105×12.19×104）=0.43mm=1.5mme、大橫桿驗(yàn)算大橫桿48×3.5鋼管，w5.08×103mm3，i12.19×104mm4，e=2.06×105n/mm2。主要承受來(lái)自小橫桿上傳來(lái)的集中荷載，其最大力為小橫桿的支座反力，為10425取10.4kn，布置間距為0.45m，支撐在間距為0.6m的立桿上，同樣按三跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算，簡(jiǎn)圖如下：按力矩分配法進(jìn)行計(jì)算：斷開b、c結(jié)點(diǎn)形成單跨超靜定梁。1、計(jì)算各桿各剛性結(jié)點(diǎn)的桿端剛度：sab=0，sba=3i，sbc=scb

16、=4i，scd=3i，sdc=0，i等于ei/l各桿間距相同，截面相同，所以各桿i相等。2、計(jì)算分配系數(shù)：ba= sba/( sba+ sbc)=0.429；bc= sbc/( sba+ sbc)=0.571；cb= scb/( scb+ scd)=0.571；cd= scd/( scb+ scd)=0.429；3、計(jì)算傳遞系數(shù)：cba=0；cbc=0.5；ccb=0.5；ccd=04、計(jì)算桿端彎矩（支座處的集中荷載不產(chǎn)生彎矩）：mab=0kn·mmba=fab(l+b)/2l2=10.4×0.15×0.45×(0.6+0.45)/(2×0.6

17、2)=1.02kn·mmbc=-fab2/l2=10.4×0.3×0.32/0.62=-0.78kn·mmcb=fab2/l2=10.4×0.3×0.32/0.62=0.78kn·mmcd=-fab(l+b)/2l2=10×0.15×0.45×(0.6+0.45)/(2×0.62)=-1.02kn·mmdc=0kn·m5、計(jì)算彎矩利用疊加法繪制彎矩圖mmax=0.88kn·m，取0.9kn·m=9×105n·mm利用斷開b、c

18、結(jié)點(diǎn)用隔離體平衡進(jìn)行計(jì)算可得支座反力：ra=11.5kn；rb=14.5kn；rc=14.5kn；rd=11.5kn；rmax=14.5kn6、抗彎驗(yàn)算：=m/w=9×105/（5.08×103）=177n/mm2fm=215n/mm2，可行。7、撓度驗(yàn)算：支座處的集中力不能產(chǎn)生撓度，所以三跨連續(xù)梁分別每跨受一個(gè)集中為10.4kn，則=（1.146×fl3)/(100ei)=(1.146×10.4×103×6003)/（100×2.06×105×12.19×104）=1.03mm=1.5mm可行

19、f、橫梁驗(yàn)算橫梁為工字鋼，w140.9×103mm3，i1130×104mm4，e=2.06×105n/mm2.橫梁上荷載來(lái)自小橫桿的集中荷載，簡(jiǎn)化計(jì)算橫梁按均布荷載，圖中為2.4m立柱間距，則實(shí)際準(zhǔn)備按2m布置，所以按2m一跨，按三跨連續(xù)梁進(jìn)行驗(yàn)算。荷載=1.2×（27.56+2.25）+1.4×（1.125+0.9）=38.61n/mm，則則彎矩為：m=0.1ql2=0.1×38.61×20002=15.4×106n·mm最大支座反力為：v=0.6ql=0.6×38.61×2000

20、=46.3kn抗彎穩(wěn)定性驗(yàn)算，按最大剛度主平面內(nèi)受彎構(gòu)件(b梁的整體穩(wěn)定系數(shù)取0.855：=m/bw=（15.4×106）/（0.855×140.9×103）=128n/mm2fm=215n/mm2，可行。因此在梁與梁之間應(yīng)把梁作橫向支承，保證橫向的穩(wěn)定性，才能確保主平面內(nèi)有最大剛度。撓度驗(yàn)算：=(0.677×ql4)/(100ei)=(0.677×38.61×20004)/（100×2.06×105×1130×104）=1.8mm=5mm。由計(jì)算可以看出，此處要考慮橫梁的起拱度會(huì)更加安全，按1

21、/2000布置。g、立桿驗(yàn)算立桿有兩種，一個(gè)為48×3.0立桿，所受到的為大橫桿上的最大支座力為14.5kn，a=424mm2，另一種為83×5雙立桿所受到的為橫梁上的最大支座力為46.3kn，a=1225mm2。因?yàn)橹蜗到y(tǒng)在剪力墻內(nèi)，所以計(jì)算不考慮風(fēng)載，則可按軸心受壓構(gòu)件計(jì)算。軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)根據(jù)長(zhǎng)細(xì)比=l0/i查表即可得（承包商上報(bào)的方案中l(wèi)0未按照jgj130-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范5.6.2條進(jìn)行計(jì)算，所以取值不正確）。48×3.0立桿l0=1200+48.51248.5mm，i15.9mm，79查jgj130-2001建筑施

22、工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范，可知軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)0.72883×5雙立桿，立桿下部l0=5900-2450-2100+1205=2555mm，立桿上部=2100+160+48.52308.5mm，取大值l0=2555，i27.6mm（雙立桿為55.3mm），46查jgj130-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范，可知軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)0.86448×3.0立桿：根據(jù)公式=n/a=14500/（424×0.728）=47n/mm2fm=215n/mm2，可行。83×5雙立桿：根據(jù)公式=n/a=46300/（2×1225&#

23、215;0.864）=21.9n/mm2fm=215n/mm2，可行。h、扣件驗(yàn)算扣件處驗(yàn)算就是大橫桿與48×3.0立桿的連接，傳力為14.5kn，所以每根立桿所應(yīng)承擔(dān)的豎向荷載為14.5kn，查jgj130-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表5.1.7，直角扣件抗滑承載力為8.0kn，因此加雙扣件抗滑承載力達(dá)到16kn14.5kn可行。另外承包商的方案中加焊短鋼筋更加安全。而83×5.0立桿是在桿頂焊接10mm厚墊板與工字鋼直接支承，無(wú)抗滑驗(yàn)算。i、地基支撐驗(yàn)算（本處支撐在本體基礎(chǔ)-1.205m平臺(tái)上，為鋼筋砼）48×3.0立桿受到軸向力n=14.5

24、kn，自重過(guò)小不計(jì)。83×5.0立桿受到軸向力n=46.3kn，自重過(guò)小不計(jì)。48×3.0立桿底部墊t=10mm厚60×60鋼板則： = n/a=14500/(60×60)=4n/mm283×5.0立桿底部墊t=10mm厚100×200鋼板則 = n/a=46300/(100×200)=2.3n/mm2取大值，-1.205平臺(tái)上受到局部荷載強(qiáng)度為4n/mm2，按-1.205m平臺(tái)砼澆筑后7天進(jìn)行5.9m平臺(tái)澆筑，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式rn=r28×lgn/lg28,可行r7=6.9n/mm24n/mm2，所以可行。接下來(lái)就是

25、螺栓的問(wèn)題了，在工業(yè)建筑中一般重大設(shè)備基礎(chǔ)的螺栓加固是采用角鋼、槽鋼焊接加固的方法，要么設(shè)計(jì)圖紙給出加固方案，要么承包商上報(bào)一個(gè)方案經(jīng)監(jiān)理工程師審批后實(shí)施。本工程設(shè)計(jì)院給出了加固方案，如圖14，從圖中可以看出螺栓為相近的螺栓作為螺栓組用定位鋼板和槽鋼進(jìn)行焊接加固的，m2為4組、m3為2組、m4為8組在具體實(shí)施當(dāng)中，按圖施工后，承包商采用砼輸送泵，此泵特點(diǎn)振動(dòng)大，特別是泵管出砼處，螺栓也有輕微的振動(dòng)，這樣下去砼澆筑完畢后，螺栓是沒(méi)法保障其精度的，對(duì)于螺栓僅用設(shè)計(jì)圖紙的方法連接是有質(zhì)量隱患的，因此當(dāng)即就下令承包商暫停砼施工，立即拿出可行方案，最終經(jīng)過(guò)現(xiàn)場(chǎng)討論，一致意見為：設(shè)計(jì)螺栓組與螺栓組相對(duì)獨(dú)立

26、，用槽鋼把螺栓組底部頂部?jī)蓚?cè)焊接起來(lái)，使整個(gè)螺栓連接成一個(gè)整體，即使因?yàn)檎駝?dòng)引起的12mm移位也是整體位移，這樣精度保證就大大提高了，不會(huì)給后續(xù)施工造成精度不足累計(jì)誤差了。結(jié)果施工完畢后立即對(duì)螺栓進(jìn)行了復(fù)測(cè)，在允許誤差范圍內(nèi)。再說(shuō)一下干熄焦本體基礎(chǔ)另外幾個(gè)監(jiān)理工序檢查要注意的地方，也是大型設(shè)備基礎(chǔ)工序驗(yàn)收要點(diǎn)。a、鋼筋的驗(yàn)收：底板、每層平臺(tái)的梁，一定要按底層鋼筋、側(cè)面鋼筋、頂部鋼筋三次驗(yàn)收，切不可減少。不能等承包商封模前報(bào)驗(yàn)檢查，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，大多數(shù)大體積設(shè)備基礎(chǔ)，封模前檢查鋼筋，很多部位都是盲點(diǎn)，事前控制在這時(shí)即能起到最有效的控制，還體現(xiàn)監(jiān)理過(guò)程控制的熱情服務(wù)。b、模板的驗(yàn)收：模板底模、側(cè)模分兩

27、次檢查，在監(jiān)理工作過(guò)程中底模環(huán)節(jié)檢查常被疏忽，這正是引起梁、板底部不平整、彎曲的原因。c、砼試塊一定要比規(guī)范要求的多作兩組同條件養(yǎng)生試塊，一組作為拆模時(shí)強(qiáng)度依據(jù)、一組作為設(shè)備或鋼結(jié)構(gòu)安裝時(shí)基礎(chǔ)強(qiáng)度依據(jù)，這正是我們開展監(jiān)理工作時(shí)不要用經(jīng)驗(yàn)說(shuō)話用數(shù)據(jù)說(shuō)話而贏得業(yè)主與承包商在技術(shù)上認(rèn)知的細(xì)節(jié)，事實(shí)上在重大關(guān)鍵部位監(jiān)理工程師能提出這類意見是會(huì)被承包商很感激接納的，這對(duì)于以后的監(jiān)理開展工作也是很有好處的。在這個(gè)本體基礎(chǔ)砼澆筑前，監(jiān)理工程師作這個(gè)要求，確實(shí)獲得了這個(gè)效果。d、砼防水；本體基礎(chǔ)底標(biāo)高為-9.55m，底板為在每層平臺(tái)剪力墻上+50cm為一施工縫，該施工縫一定要作防水措施。因?yàn)榇笮驮O(shè)備基礎(chǔ)內(nèi)部都

28、裝有核心設(shè)備，如干熄焦本體內(nèi)裝有旋轉(zhuǎn)密封閥，所以在只是±0.000以下，無(wú)論設(shè)計(jì)是否設(shè)計(jì)、施工方案有是否提出，都要注意。因?yàn)橐坏B水，不論施工階段還是生產(chǎn)階段都會(huì)引起嚴(yán)重后果。二、101轉(zhuǎn)運(yùn)站基坑支護(hù)對(duì)于轉(zhuǎn)運(yùn)站而言，是很普通的一個(gè)框架結(jié)構(gòu)，施工和監(jiān)理只是按正常程序進(jìn)行控制，但101轉(zhuǎn)運(yùn)站地處位置如圖15：從圖15可以看出施工難度為：基坑開挖深度為13m，而轉(zhuǎn)運(yùn)站基礎(chǔ)的底部點(diǎn)到鐵路軌道中心點(diǎn)為4.5m，且在轉(zhuǎn)運(yùn)站施工至原地面未回填之前火車一直在其上行車，其行車荷載和振動(dòng)荷載可想而知，其施工難度可想而知，并不是一般的深基坑作業(yè)。這里主要是介紹一下逆作法基坑支護(hù)墻作法。因該段施工涉及到酒鋼

29、生產(chǎn)線路安全及運(yùn)輸補(bǔ)給問(wèn)題，此事很快向酒鋼生產(chǎn)指揮中心、酒鋼安全辦、酒鋼運(yùn)輸部等單位領(lǐng)導(dǎo)作了匯報(bào)，明確作出指示，1、確保該施工安全，防止塌方。2、確保鐵路運(yùn)輸，能協(xié)調(diào)停運(yùn)時(shí)間為10小時(shí)。為此監(jiān)理工程師與承包商有關(guān)人員一同測(cè)量現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)，并組織了該方案的討論會(huì)。由酒鋼焦化項(xiàng)目部、監(jiān)理部、承包商一同召開了施工方案討論會(huì)議，會(huì)議討論火車軌道離基礎(chǔ)工作面邊緣距離為4.5m，扣除鐵路側(cè)安全距離2.5m，還余2m，在2m的范圍內(nèi)下挖13m。采用逆作法進(jìn)行基坑支護(hù)，并作輔助支撐。經(jīng)監(jiān)理工程師審批的施工圖紙圖16、圖17。并還要作到如下措施：a、兩側(cè)墻和主墻用i28的型鋼連接一起，以保證墻體的整體穩(wěn)定性。（見圖

30、16）b、根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際情況，火車道旁另一側(cè)原有柱子，在擋墻頂部埋設(shè)鐵件，利用i20的型鋼將擋墻和柱子連成整體。（見圖16）c、墻體要設(shè)置加勁板（見圖17）。d、在擋墻內(nèi)側(cè)和底部留設(shè)插筋，將擋墻和土體連成整體以保證其整體的穩(wěn)定性（見圖18）。e、在基坑開挖過(guò)程中還應(yīng)考慮水平和斜支撐以保證其擋墻不能夠滑動(dòng)和傾覆（見圖19）。f、在進(jìn)行土方支護(hù)擋墻施工時(shí)，組織101轉(zhuǎn)運(yùn)站的鋼筋下料及模板工程的施工組織，土方支護(hù)完畢，立即進(jìn)行±0.000以下的施工組織，支護(hù)施工完畢后，支護(hù)墻的斜支撐支設(shè)應(yīng)當(dāng)按照?qǐng)D19作法作，結(jié)構(gòu)完成一層回填一層。g、在過(guò)往的火車進(jìn)入施工區(qū)域100m范圍內(nèi)，設(shè)立警示牌，告知

31、減速緩行，時(shí)速不超過(guò)5km/h。三、循環(huán)水泵房及冷卻塔循環(huán)水泵房及冷卻塔在大多數(shù)工業(yè)項(xiàng)目系統(tǒng)工程中均有該設(shè)施，這里主要談一下本人監(jiān)理過(guò)程中的體會(huì)，監(jiān)理重點(diǎn)就是兩個(gè)水池，一是循環(huán)水泵房旁的吸水井，二是冷卻塔水池。下把這兩處就個(gè)人監(jiān)理體會(huì)談?wù)?。吸水井?nèi)壁凈空尺寸為：長(zhǎng)38m、寬3.8m、深5.48m；壁厚350mm，c25防水砼，等級(jí)s6；底板厚400mm，c25防水砼，等級(jí)s6；頂板厚100mm，c25普通砼。從正常監(jiān)理角度，鋼筋、模板、砼與其它結(jié)構(gòu)的監(jiān)理程序和控制一樣，重點(diǎn)就是要加強(qiáng)監(jiān)控好砼配合比中防水劑摻量，這里就不贅述了。1、施工縫位置及施工縫措施的控制。從尺寸可以看出，是一個(gè)矩形鋼筋砼水

32、池，那么施工縫的留置在審查施工方案和具體實(shí)施時(shí)一定要作為重點(diǎn)，該吸水井為兩道施工縫，為底板向上500mm處和側(cè)壁頂處，施工縫確定后，還要重點(diǎn)監(jiān)審具體實(shí)施的施工縫防水措施，吸水井承包商因?yàn)榈蛢r(jià)中標(biāo)(較最高價(jià)的一半中標(biāo))，處處考慮成本，因此相應(yīng)就在施工措施上大打折扣，在施工縫的防水措施上提出采用企口措施，而我認(rèn)為要增加膨脹止水帶，從質(zhì)量角度上講不能說(shuō)企口措施不行，但水池5.48m深底部水壓力大，一般的措施可能沒(méi)法保障施工縫處不滲漏，如若不合格修補(bǔ)起來(lái)工期、成本、質(zhì)量一樣都保不了，說(shuō)不定質(zhì)量修補(bǔ)后也難以達(dá)到要求，在這一點(diǎn)上，多次給承包商講明利害，承包商最終同意了監(jiān)理的方案：采用企口措施，并增加膨脹止

33、水帶，施工完畢，后來(lái)試水時(shí)施工縫無(wú)一滲漏。2、后澆帶的設(shè)置控制，因?yàn)樗亻L(zhǎng)為38m，就不得不考慮要微膨脹水泥砼設(shè)置后澆帶防止產(chǎn)生變形裂縫造成水池滲水，但設(shè)計(jì)圖紙未考慮，承包商的施工方案也未考慮，監(jiān)理提出后，承包商認(rèn)為，設(shè)置后澆帶將增加一次后澆帶模板、砼施工周期,影響整體進(jìn)度，且施工質(zhì)量不易保障，后澆帶處影響水池的整體性，還可能在后澆帶處漏水，處理將很麻煩，甚至后澆帶返工，另外承包商長(zhǎng)期在酒嘉地區(qū)施工沒(méi)這樣作過(guò)，承包商請(qǐng)示了業(yè)主，業(yè)主認(rèn)為該地區(qū)水池確實(shí)未這樣作過(guò)，設(shè)計(jì)圖紙也未明確。因此也就認(rèn)可了承包商的方案一次性整體澆筑池壁。在放工完畢后，砼強(qiáng)度達(dá)到28天，旁站砼試塊強(qiáng)度和抗?jié)B砼試驗(yàn)均合格，開始

34、第一次試水，在兩個(gè)38m長(zhǎng)度方向一邊12m處、26m處，另一邊21m處順高度方向長(zhǎng)約1m左右的三條縫滲水，其它各處均未滲水。經(jīng)過(guò)觀查，三條滲漏縫白天滲漏量小，夜間滲漏量大，這說(shuō)明就是施工方法上未考慮變形裂縫（溫差引起）導(dǎo)致的。防水結(jié)構(gòu)漏水有三種特征，孔滲漏、縫滲漏、面滲漏，根據(jù)不同的滲漏特征決定處理方法和相應(yīng)的處理材料。方法有注漿堵漏法和抹面堵漏法，抹面堵漏法適用于面滲漏和縫滲漏，注漿堵漏法適用于縫滲漏和孔滲漏。抹面堵漏法就是把處理面縮小為縫或孔。堵漏材料有氯化鐵防水砂漿、聚合物水泥砂漿、噴涂的防水涂料等。大面積堵漏后再用堵漏劑、水玻璃處理局部。注漿堵漏法是采用注漿設(shè)備把注漿材料注入滲漏處，所

35、用材料有水泥注漿、化學(xué)注漿等。在滲漏后承包商找到監(jiān)工程師，討論如何處理，監(jiān)理工程師認(rèn)為該縫是變形縫，面處理不可取，因?yàn)槟婧笈c產(chǎn)生溫度變形再次開裂，可以采用注漿法，注漿時(shí)間安排到一天中氣溫較低的時(shí)間段。在具體實(shí)施時(shí)，承包商認(rèn)為注漿法施工太過(guò)繁鎖，直接大面積進(jìn)行抹面堵漏法，又快又方便，便進(jìn)行了抹面施工，用防水砂漿，對(duì)監(jiān)理的注漿法不予理會(huì)，想當(dāng)然的大面積抹面堵漏，肯定能堵漏，而且承包商還安排專人對(duì)堵漏處進(jìn)行養(yǎng)生。在第二次試水后，與第一次同部位還是滲漏?，F(xiàn)場(chǎng)承包商再次與監(jiān)理工程師溝通，承包商原來(lái)是無(wú)注漿設(shè)備，也沒(méi)有過(guò)處理的經(jīng)驗(yàn)，請(qǐng)監(jiān)理工程師多幫助，監(jiān)理工程師提出了去市場(chǎng)上找專業(yè)的防水隊(duì)伍，并告訴其現(xiàn)

36、場(chǎng)的情況，讓帶注漿機(jī)具及相關(guān)材料來(lái)處理，在專業(yè)防水處理作業(yè)人員到過(guò)現(xiàn)場(chǎng)了解完情況后，也認(rèn)為的確要用注漿法可以保證防水效果，在經(jīng)過(guò)處理后，第三次試水合格。3、防水套管的防水處理，因?yàn)檠h(huán)水泵房土建和安裝是不同的兩家承包商，所以當(dāng)時(shí)試水時(shí)只考慮土建而未考慮防水套管的試水，土建加焊盲板試水合格交驗(yàn)安裝單位，待管道安裝完畢進(jìn)行防水套管處理后試水時(shí)，同樣一波三折，安裝單位同樣進(jìn)行了二次處理三次試水，中間試水靠近泵房側(cè)漏水特別厲害，造成吸水井內(nèi)水大量進(jìn)入泵房，當(dāng)時(shí)泵房?jī)?nèi)水泵電機(jī)已安裝就位80%，對(duì)此造成惡劣的影響，加上土建吸水井二次處理三次試水時(shí)間25天，吸水井防水套管試水14天，給工期帶來(lái)了很大影響，因

37、為其它系統(tǒng)試車時(shí)要用循環(huán)水泵房?jī)?nèi)外送的冷卻水，試水用冷卻水只得用生活用水作臨時(shí)水源。所以防水部位雖小，關(guān)系之大可想而知。4、吸水井、水池內(nèi)一定要設(shè)計(jì)積水坑，設(shè)計(jì)沒(méi)有監(jiān)理單位一定要提出。因?yàn)樵O(shè)計(jì)無(wú)積水坑，至使土建試水合格后清理工作始終不能把水清凈，打掃不徹底，人工一盆一盆把臨時(shí)水泵不能抽出的水倒入桶中再出吸水井，特別是在管道系統(tǒng)形成試壓合格后進(jìn)行的沖洗，無(wú)法清池徹底，人工清池又一次重演，在工期壓力大時(shí)這一項(xiàng)小小的工作影響到整個(gè)系統(tǒng)的試車。下面再說(shuō)一下冷卻塔的水池監(jiān)理中要注意的幾個(gè)要點(diǎn)。循環(huán)水泵房及冷卻塔立面布置圖圖20和局部放大圖圖21。從圖20可以看出泵房屋面之上為一個(gè)水池，放大圖21可以看出

38、，屋面頂部與水池底部距離為24mm，那么就有兩個(gè)問(wèn)題擺在面前，1、這24mm距離如何保證。2、一般水池設(shè)置地面以下，相對(duì)而言進(jìn)行試水試驗(yàn)也就只能試水池側(cè)壁，不合格進(jìn)行修補(bǔ)，底部滲漏無(wú)從檢查也就是個(gè)試水盲點(diǎn)，但是這個(gè)水池不一樣，水池在屋面上，光側(cè)面不能滲漏，底部也一樣重要甚至超出側(cè)面，因?yàn)槲菝嬖O(shè)計(jì)為普通砼，無(wú)防水設(shè)計(jì)，如若底部滲漏難以查出滲漏地點(diǎn)，滲漏點(diǎn)多了，屋面到處漏水，屋面底為泵房（泵房單層結(jié)構(gòu)），內(nèi)有高壓電機(jī)5臺(tái)，普通電機(jī)2臺(tái)，電氣操作柱5個(gè)。均在泵房?jī)?nèi)布設(shè)，設(shè)想滲漏處理不好不僅是土建一點(diǎn)質(zhì)量問(wèn)題，投產(chǎn)后會(huì)影響泵房?jī)?nèi)生產(chǎn)作業(yè)，而且可能造成設(shè)備通電運(yùn)轉(zhuǎn)后遇水設(shè)備燒毀，這兩點(diǎn)在施工屋面時(shí)承包商

39、已與監(jiān)理工程師達(dá)成共識(shí)，經(jīng)過(guò)討論暫定為直接增加一層防水卷材，這樣即能保證24mm距離，又能為水池與屋面中間形成一個(gè)防水作用，最后發(fā)出設(shè)計(jì)聯(lián)系單請(qǐng)?jiān)O(shè)計(jì)單位批示，設(shè)計(jì)單位同意該方案。在具體實(shí)施后，因?yàn)橐趕bs防水卷材（無(wú)頁(yè)巖片）上綁扎鋼筋、立模，至使卷材被鋼筋戳了20余道裂口。冷卻塔施工完畢后，進(jìn)行試水試驗(yàn)，泵房?jī)?nèi)屋面出現(xiàn)三處漏水，水池側(cè)壁一處滲漏，對(duì)于側(cè)壁承包商已有了吸水井的處理經(jīng)驗(yàn)，很快處理完畢，但底部無(wú)法查出水池滲漏點(diǎn)，水池底與屋面間為防水卷材，屋面滲漏不能說(shuō)明同一平面處的水池滲漏，很可能是水池底板滲漏后經(jīng)防水卷材引導(dǎo)至裂口從層面滲漏，唯一辦法是水池底板全部作一層防水砂漿。方案確定后，防水

40、砂漿也作了兩次，試水三次才保證了合格。上述施工縫設(shè)置、防水措施、后澆帶設(shè)置、防水處理等部位不能說(shuō)監(jiān)理工作不盡責(zé)，因?yàn)樵诿恳徊疥P(guān)鍵部位事前監(jiān)理工程師都有過(guò)方案要求，因?yàn)榉桨干婕斑M(jìn)度、費(fèi)用、質(zhì)量三大目標(biāo)的對(duì)立統(tǒng)一問(wèn)題，方案實(shí)施前沒(méi)有規(guī)范能強(qiáng)制說(shuō)明承包商的方案是不可行的，設(shè)計(jì)圖紙中也未明確，如：施工縫設(shè)置、防水措施、后澆帶設(shè)置、防水處理等在設(shè)計(jì)中并未有明確的要求作法，而gb50204-2002混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范第7.4.5條防水措施、7.4.6條后澆帶為一般項(xiàng)目的檢查控制，且條款中明確為：按設(shè)計(jì)要求和施工技術(shù)方案確定，后面的條文說(shuō)明注重施工技術(shù)方案的確定，那么設(shè)計(jì)圖紙未設(shè)計(jì)，那么只有依據(jù)

41、施工方案，監(jiān)理工程師審批方案時(shí)，拿防水措施、施工縫、后澆帶設(shè)置來(lái)說(shuō)，針對(duì)水池承包商就有很多方案，監(jiān)理工程師又拿什么作為依據(jù)審批。經(jīng)驗(yàn)？用數(shù)據(jù)說(shuō)話，用數(shù)據(jù)監(jiān)理，這在多個(gè)項(xiàng)目中硬性指標(biāo)一樣的口號(hào)，也是工程建設(shè)中科學(xué)管理務(wù)實(shí)的作法。方案實(shí)施后出現(xiàn)缺陷，監(jiān)理工程師也是積極與承包商求同存異，解決處理問(wèn)題。所以個(gè)人認(rèn)為要想解決上述問(wèn)題的出現(xiàn)可以通過(guò)以下途徑：1、gb50204-2002混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范中諸如第7.4.5條、7.4.6條類似的條文要么再制定配套的規(guī)范使用，把相關(guān)的方案一一列舉并注明使用條件。2、明確設(shè)計(jì)單位在設(shè)計(jì)圖紙中有針對(duì)性的個(gè)體設(shè)計(jì)，因?yàn)槭┕D設(shè)計(jì)本來(lái)就是一個(gè)項(xiàng)目一個(gè)設(shè)計(jì)，

42、而并不是設(shè)計(jì)圖紙中只說(shuō)按照相關(guān)規(guī)范執(zhí)行。3、招標(biāo)前期把諸如上述類似問(wèn)題一一列舉，在招標(biāo)時(shí)有針對(duì)性的把個(gè)體工程明確,明確投標(biāo)單位必須明確個(gè)體工程的作法作為評(píng)定技術(shù)標(biāo)質(zhì)量指標(biāo)之一,為后繼管理減少難度（三邊工程可操作性難度較大）。四、汽輪發(fā)電站設(shè)備基礎(chǔ)干熄焦汽輪發(fā)電機(jī)，是利用干熄焦系統(tǒng)中惰性循環(huán)氣體與焦?fàn)t出來(lái)的高溫焦碳在干熄爐中進(jìn)行換熱，換熱后的循環(huán)氣體進(jìn)入鍋爐，與鍋爐中的水再進(jìn)行熱交換生成一定溫度的壓力蒸汽，壓力蒸汽送往汽輪發(fā)電機(jī)作功發(fā)電，是余熱發(fā)電，在工業(yè)項(xiàng)目中，近幾年多有運(yùn)用，對(duì)于汽輪發(fā)電機(jī)安裝，因?yàn)樯婕岸鄠€(gè)軸承箱、軸瓦、軸封、汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子、發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子、缸等多個(gè)單位構(gòu)件，裝配在一個(gè)軸線上，同一中

43、心，構(gòu)件多有疊加，大部分裝配精度均在0.50mm到0.03mm之間，這個(gè)安裝精度是非常高的，那么相應(yīng)的土建精度是不言而喻，汽輪發(fā)電機(jī)設(shè)備基礎(chǔ)頂面布置圖如下圖22。一般設(shè)備基礎(chǔ)大部為預(yù)留孔或者預(yù)埋螺栓，而汽輪發(fā)電機(jī)與設(shè)備相連接全為對(duì)穿螺栓孔，頂板厚1465mm，直徑為200mm、150mm對(duì)穿螺栓孔，對(duì)穿螺栓上下緊螺母，除了定位外，其垂直度就成了控制的關(guān)鍵，gb50204-2002混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范表8.3.2-2孔垂直度偏差為±2mm，水平偏差為±2mm。在施工之初就與承包商多次交底，該處施工技術(shù)人員要全過(guò)程實(shí)施，因?yàn)樵摶A(chǔ)的發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)底板內(nèi)有一個(gè)風(fēng)道，風(fēng)道壁厚

44、100mm，風(fēng)道壁內(nèi)又有鋼筋網(wǎng)，風(fēng)道為不規(guī)則空間，圖紙極為復(fù)雜，對(duì)穿螺栓孔安裝精度高，先后土建自身、與設(shè)備管道專業(yè)、與熱控專業(yè)三次圖紙會(huì)審發(fā)現(xiàn)了圖紙中存在很多問(wèn)題，在施工具體實(shí)施中又發(fā)現(xiàn)了很多圖紙中土建與土建自身的矛盾，所以施工一直是干干停停中進(jìn)行。因?yàn)橛?根螺栓所處的位置與大梁發(fā)生矛盾，又把直徑為150mm螺栓孔修改89mm(見圖22)，這就更加增加了螺栓垂直度的控制難度。為了確保螺栓的垂直精度，防止安裝到位后鋼筋綁扎施工、砼振搗施工造成位移偏差過(guò)大，安裝單位在土建偏差過(guò)大也無(wú)計(jì)可施造成不可挽回的局面或者強(qiáng)行施工引起重大質(zhì)量安全事故，由于設(shè)計(jì)圖紙中并未對(duì)螺栓孔的預(yù)埋管加固進(jìn)行設(shè)計(jì)，所以對(duì)螺栓

45、孔的預(yù)埋管監(jiān)理工程師要求，承包商采用角鋼以底模為支撐在模板內(nèi)與螺栓孔鋼管焊接一個(gè)獨(dú)立支撐系統(tǒng)，盡量不與鋼筋相碰，相碰處切斷鋼筋側(cè)面增加焊接主筋，這樣就可以有效的保證鋼筋綁扎和砼振搗傳力與鋼筋引起螺栓孔鋼管變形移位。 五、冬季施工根據(jù)酒泉?dú)庀笳咎峁┰诘刭|(zhì)勘測(cè)報(bào)告中的氣象資料如下：極端最低溫度-31.40c，最冷月平均溫度-15.60c。凍土一般從10月中旬開始出現(xiàn)夜凍日消現(xiàn)象，11月下旬進(jìn)入穩(wěn)定凍結(jié)期，5-10cm土層解凍期平均為3月上旬，最早2月下旬，最晚3月下旬。歷年平均凍土深度108cm，最大凍土深度132cm，最小凍土深度83cm,土壤凍結(jié)溫度-260c，解凍期約需1個(gè)月，最大積雪厚度1

46、4 cm。根據(jù)上述資料，如果要在冬季施工，要確保工程質(zhì)量，就必須有較高的施工費(fèi)用和較有力的施工措施。那么酒鋼在干熄焦施工招標(biāo)中明確說(shuō)明不考慮冬季施工費(fèi)用，在工期方面較相同類型干熄焦工期也是較為充足的。按照原定總體施工網(wǎng)絡(luò)計(jì)劃，到2007年底進(jìn)入冬季施工前11月底完成所有土建主體施工，為來(lái)年安裝工作奠定基礎(chǔ)，但是因?yàn)樵O(shè)計(jì)圖紙遲遲不能到位（三邊工程的特點(diǎn)），工期整整滯后4個(gè)多月，所以冬休是不可行的，各單位召開動(dòng)員協(xié)調(diào)會(huì)后，開始組織冬季施工。下面我就本人在冬季施工監(jiān)理(主要為砼工程)過(guò)程中的認(rèn)識(shí)簡(jiǎn)要總結(jié)。1、什么情況下的施工要組織冬季施工？jgj104-97建筑工程冬季施工規(guī)程總則1.0.3條規(guī)定：

47、根據(jù)當(dāng)?shù)囟嗄隁庀筚Y料統(tǒng)計(jì)，當(dāng)室外平均氣溫連續(xù)5天穩(wěn)定低于50c進(jìn)入冬期施工；當(dāng)室外平均氣溫連續(xù)高于50c解除冬期施工。酒鋼地區(qū)10月下旬平均氣溫為5.10c，11月上旬約為2.10c，中旬約為-1.10c，下旬約為-4.40c，12月上旬約為-60c，中旬約為-7.70c。因此在11月必須有冬季施工措施。2、冬季施工混凝土控制原理混凝土拌和物澆灌后之所以能逐漸凝結(jié)和硬化，直至獲得最終強(qiáng)度，是由于水泥水化作用的結(jié)果。而水泥水化作用的速度除與混凝土本身組成材料和配合比有關(guān)外，主要是隨著溫度的高低而變化的。當(dāng)溫度升高時(shí)，水化作用加快，強(qiáng)度增長(zhǎng)也較快；而當(dāng)溫度降低到0時(shí)，存在于混凝土中的水有一部分開始

48、結(jié)冰，逐漸由液相（水）變?yōu)楣滔啵ㄋ＿@時(shí)參與水泥水化作用的水減少了，因此，水化作用減慢，強(qiáng)度增長(zhǎng)相應(yīng)較慢。溫度繼續(xù)下降，當(dāng)存在于混凝土中的水完全變成冰，也就是完全由液相變?yōu)楣滔鄷r(shí)，水泥水化作用基本停止，此時(shí)強(qiáng)度就不再增長(zhǎng)。水變成冰后，體積約增大9%，同時(shí)產(chǎn)生約2500千克每平方厘米的冰脹應(yīng)力。這個(gè)應(yīng)力值常常大于水泥石內(nèi)部形成的初期強(qiáng)度值，使混凝土受到不同程度的破壞（即旱期受凍破壞）而降低強(qiáng)度。此外，當(dāng)水變成冰后，還會(huì)在骨料和鋼筋表面上產(chǎn)生顆粒較大的冰凌，減弱水泥漿與骨料和鋼筋的粘結(jié)力，從而影響混凝土的抗壓強(qiáng)度。當(dāng)冰凌融化后，又會(huì)在混凝土內(nèi)部形成各種各樣的空隙，而降低混凝土的密實(shí)性及耐久性。由

49、此可見，在冬季混凝土施工中，水的形態(tài)變化是影響混凝土強(qiáng)度增長(zhǎng)的關(guān)鍵。國(guó)內(nèi)外許多學(xué)者對(duì)水在混凝土中的形態(tài)進(jìn)行大量的試驗(yàn)研究結(jié)果表明，新澆混凝土在凍結(jié)前有一段預(yù)養(yǎng)期，可以增加其內(nèi)部液相，減少固相，加速水泥的水化作用。試驗(yàn)研究還表明，混凝土受凍前預(yù)養(yǎng)期愈長(zhǎng)，強(qiáng)度損失愈小?；炷粱瘍龊螅刺幵谡囟葪l件下）繼續(xù)養(yǎng)護(hù)，其強(qiáng)度還會(huì)增長(zhǎng)，不過(guò)增長(zhǎng)的幅度大小不一。對(duì)于預(yù)養(yǎng)期長(zhǎng)，獲得初期強(qiáng)度較高（如達(dá)到r28的35%）的混凝土受凍后，后期強(qiáng)度幾乎沒(méi)有損失。而對(duì)于安全預(yù)養(yǎng)期短，獲得初期強(qiáng)度比較低的混凝土受凍后，后期強(qiáng)度都有不同程度的損失。由此可見，混凝土凍結(jié)前，要使其在正常溫度下有一段預(yù)養(yǎng)期，以加速水泥的水化作用，使混凝土獲得不遭受凍害的最低強(qiáng)度，一般稱臨界強(qiáng)度，即可達(dá)到預(yù)期效果，臨界強(qiáng)度就成了控制的關(guān)鍵。3、冬季施工砼基本要求砼受凍不得低于抗凍臨界強(qiáng)度，jgj104-97建筑工程冬季施工規(guī)程中7.1.1條規(guī)定硅酸鹽水泥和普通硅酸鹽水泥砼為強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的30%，礦渣硅酸鹽水泥砼為強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的40%，c10砼不得底于5n/mm2；本處施工水泥為普通硅酸鹽水泥，砼標(biāo)高為c25。減水凍害，應(yīng)