混凝土攪拌機(jī)攪拌部分畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、摘要1關(guān)鍵詞11緒論21. 1混凝土攪拌機(jī)械21. 2混凝土攪拌機(jī)的作業(yè)周期42傳動(dòng)部分設(shè)計(jì)52. 1攪拌筒的設(shè)計(jì)52. 1.1攪拌葉片的設(shè)計(jì)72.2減速器的設(shè)計(jì)112. 2.1電動(dòng)機(jī)的選型 112. 2.2傳動(dòng)比的分配122. 2. 3計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)122. 2.4第一級(jí)齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)142.2.5第二級(jí)齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)182.2.6軸的設(shè)計(jì)與校核192. 2.7軸承的選擇因素232. 2.8減速器的潤滑和密封252. 2.9鍵的類型的選擇 272. 2. 10開式齒輪的設(shè)計(jì) 273料斗的設(shè)計(jì)283.1卷筒設(shè)計(jì)計(jì)算283.2離合器的設(shè)計(jì)計(jì)算333. 3制動(dòng)器的設(shè)計(jì)計(jì)算32結(jié)論33

2、參考文獻(xiàn)33致謝34附錄35混凝土攪拌初增樺部分的設(shè)計(jì)摘要：混凝土攪拌機(jī)是施工機(jī)械設(shè)備中的重要設(shè) 備，其產(chǎn)品質(zhì)量和加工效率直接影響著建筑施工質(zhì) 量和建筑施工進(jìn)度。為了適應(yīng)不同的攪拌要求，攪 拌機(jī)發(fā)展了許多機(jī)型，本設(shè)計(jì)中首先對(duì)攪拌機(jī)進(jìn)行 選型，通過對(duì)比最后選用自落式錐形反轉(zhuǎn)岀料攪拌 機(jī)。選型后，對(duì)攪拌機(jī)的傳動(dòng)部分進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算， 首先通過對(duì)攪拌筒的設(shè)計(jì)計(jì)算確定攪拌功率，選擇 電機(jī)，然后是對(duì)減速器的設(shè)計(jì)，這是這次設(shè)計(jì)的重 要的部分，在對(duì)減速器的設(shè)計(jì)中，參考資料，按照 攪拌機(jī)的設(shè)計(jì)步驟，計(jì)算設(shè)計(jì)減速器各組成部件。 完成減速器的設(shè)計(jì)后，對(duì)攪拌筒外的開式大齒輪進(jìn) 行設(shè)計(jì)計(jì)算，這是本設(shè)計(jì)的難點(diǎn)。因?yàn)檫@個(gè)齒輪

3、傳 動(dòng)比較大，需要很好地解決這個(gè)問題才能最終完成攪拌機(jī)的傳動(dòng)部分的設(shè)計(jì)，然后選用適合的聯(lián)軸器 對(duì)傳動(dòng)部分的各個(gè)裝置進(jìn)行連接，完成傳動(dòng)部分的 設(shè)計(jì)，對(duì)上料部分進(jìn)行簡(jiǎn)單的設(shè)計(jì)，最終合成混凝 土攪拌機(jī)的整體部分。關(guān)鍵謙錐形反轉(zhuǎn)；攪拌筒;減速器;聯(lián)軸器;The Design Of The Mixing Part Of The Concrete MixerAbstract: Concrete mixer is the key device of construction machinery and equipment. It has product quality and production effi

4、ciency. In order to meet the need of different mixing, many models of the mixer have been developed In this design, choose the type of the concrete mixer at first. Through comparing, the type mixer which produces the material reversely is chosen for use. After selection, transmission part of the mix

5、er is designed and calculated, the calculation to determine the stirring power; the design for the mixing drum choice through motor, then to the design of speed reducei; which is an important part of the design, in the design of reducer; reference, according to the design steps as mixer, design and

6、calculation reducer components Complete the design of reducer, open gear on a stirring barrel to design, this design is very difficult. Because the gear drive is relatively large, need a good solution to this problem is to complete the transmission part design. Finally, then choose each device suita

7、ble for coupling to the transmission part are connected, complete the transmission part design, simple design of the feeding part, and ultimately the whole portion of the synthesis of the concrete mixer.Key word: Taper reverse； mixing tube； reduction gear； Shaft coupling；1緒論1.1混凝土攪拌機(jī)械近年來隨著我國城市基礎(chǔ)建設(shè)，房

8、地產(chǎn)開發(fā)業(yè)的迅猛發(fā)展，推動(dòng)了混凝土生產(chǎn)產(chǎn) 量的迅猛提高?；炷潦┕C(jī)械的發(fā)展?fàn)顩r影響建筑工程施工機(jī)械化程度的重要因素 之一。以為建筑技術(shù)與建筑工程的現(xiàn)代化式建筑的基礎(chǔ)、梁、柱、板等主要構(gòu)件幾乎 都是混凝土澆筑而成的。如果工程中所用的大量混凝土，其生產(chǎn)過程的各道工序（級(jí) 貯料、裝料、配料、攪拌、運(yùn)輸、澆筑和振搗）都釆用人工操作，則不僅需要大量的 勞動(dòng)力，而且勞動(dòng)強(qiáng)度高、效率低、混凝土的質(zhì)量差。為此，必須十分重視混凝土?xí)r 重機(jī)械的發(fā)展和應(yīng)用，并作為提高建筑施工機(jī)械化程度的主要技術(shù)措施之一。當(dāng)前， 我國建筑工程中混凝土的加工雖己基本機(jī)械化，但分散件很強(qiáng)，尚不能走向較高程度 的工業(yè)化，商品混凝土應(yīng)用的

9、成都還很小。今后一段時(shí)間內(nèi)，要把注意力放在混凝土 施工地機(jī)械化體系的配套上，使之更加完善?；炷翑嚢铏C(jī)是將一定配合比的水泥（膠結(jié)材料）、煞、石（骨料）和水（有時(shí)還 加入一些混合材料）拌和成勻質(zhì)混凝土的機(jī)械。同人工拌和混凝土相比，混凝土攪拌 機(jī)具有生產(chǎn)效率高，拌和質(zhì)量好，減輕公認(rèn)勞動(dòng)強(qiáng)度等優(yōu)點(diǎn)，如今它是建筑是工場(chǎng)， 混凝土構(gòu)件廠及商品混凝土供應(yīng)站生產(chǎn)混凝土的重要機(jī)械設(shè)備之一。按混凝土攪拌機(jī)拌混凝土的原理分有自落式和強(qiáng)制式兩種。自落式混凝土攪拌機(jī)工作機(jī)構(gòu)是筒體，沿筒內(nèi)壁圓周安裝若干攪拌片。工作室， 將物料投入攪拌筒內(nèi)，筒體繞其自身軸旋轉(zhuǎn)，靠攪拌筒的旋轉(zhuǎn)，由筒內(nèi)的攪拌葉片將 物料退到一定的高度后，物

10、料靠自重墜落下來，反復(fù)對(duì)物料進(jìn)行攪拌加工成勻質(zhì)混凝 土。這種攪拌機(jī)特點(diǎn)是攪拌強(qiáng)度不大，效率低，只適合加工普通塑性混凝土，對(duì)骨料 的粒徑要求不嚴(yán)格，廣泛地應(yīng)用于各種中小型建筑工地。是現(xiàn)在建筑行業(yè)中應(yīng)用較為 廣泛的一種混凝土攪拌機(jī)。強(qiáng)制式混凝土攪拌機(jī)的攪拌機(jī)構(gòu)是水平式設(shè)置在筒內(nèi)的攪拌軸，軸上安裝攪拌葉 片，工作時(shí)，強(qiáng)制式混凝土攪拌機(jī)的攪拌筒固定不動(dòng)，是由筒內(nèi)轉(zhuǎn)軸的帶動(dòng)葉片旋轉(zhuǎn) 來對(duì)物料進(jìn)行強(qiáng)制式的剪切，擠壓、反轉(zhuǎn)的強(qiáng)制攪拌作用，使拌合料在劇烈的相對(duì)運(yùn) 動(dòng)中達(dá)到均勻拌和。這種攪拌機(jī)攪拌質(zhì)量好，效率高，適合加工普遍塑性和半硬性的 混凝土。由于受構(gòu)造上的限制，對(duì)粗骨粒徑的要求較為嚴(yán)格，施工現(xiàn)場(chǎng)混凝土攪拌

11、站 和混凝土預(yù)拌工廠的攪拌樓中使用的攪拌機(jī)均系此種類型?；炷翑嚢铏C(jī)，按其外形又可分為鼓形、錐形和盤形三種；按所用動(dòng)力裝置不同 又分為電動(dòng)式和內(nèi)燃式兩種；有攪拌質(zhì)量的不同，有漿攪拌機(jī)分為多種容量型號(hào)，目 前世界上的混凝土攪拌機(jī)已有兩百種以上。我國混凝土攪拌機(jī)的容量、規(guī)格的發(fā)展也 很迅速，容量僅在3000L 下的就有11中之多，它們是：50、100、150、200、250、 350、500、750、1000、1500、3000L。這些攪拌機(jī)都同屬周期作業(yè)式，隨著混凝土施 工工藝的發(fā)展和對(duì)攪拌機(jī)要求的提高，必將很快推出各種新型的混凝土攪拌機(jī)械。根據(jù)攪拌機(jī)攪拌筒容量參數(shù)的不同，又常把混凝土攪拌機(jī)劃分

12、為大型（出料容量 為1 m33n?）、中型（出料容量為0.35m0.75 n?）和小型（出料容量為0.25n?05n?） 三種我國混凝土攪拌機(jī)的生產(chǎn)己經(jīng)定型，并自成系列，其代號(hào)和主要技術(shù)參數(shù)的意 義：J拌機(jī)；G鼓形自治式混凝土攪拌機(jī)；Z錐形反轉(zhuǎn)出料式混凝土攪拌機(jī)；F形頓翻出料式混凝土攪拌機(jī)；D我軸強(qiáng)制式混凝土攪拌機(jī)；JG250型混凝土攪拌機(jī)表示鼓形自落式混凝土攪拌機(jī)，電機(jī)驅(qū)動(dòng)，出料容 量并經(jīng)搗實(shí)后的混凝土體積為250L?；炷翑嚢铏C(jī)的主要組成部分有：攪拌機(jī)構(gòu)，他是混凝土攪拌機(jī)的主要工作機(jī)構(gòu)，由攪拌筒、攪拌葉片等組成。傳動(dòng)裝置，它是向攪拌機(jī)個(gè)工作機(jī)構(gòu)傳遞力和速度的系統(tǒng)。一般由帶條、摩擦輪、 齒輪

13、、鏈輪和軸等傳動(dòng)與案件組成的機(jī)械傳動(dòng)系統(tǒng)和由液壓元件組成的液壓傳動(dòng)系統(tǒng) 兩大類。上料機(jī)構(gòu)，它是向攪拌筒內(nèi)裝入混凝土物料的設(shè)施，一般又卷揚(yáng)提升料斗、固定 式料斗和翻轉(zhuǎn)式料斗三種形式。配水系統(tǒng)，它的作用是按照混凝土的配合比要求定量供給攪拌用水。攪拌機(jī)配水 系統(tǒng)的型式主要有：水泵一配水箱系統(tǒng)、水泵一水表系統(tǒng)和水泵一時(shí)間繼電器系統(tǒng)三 種。卸料機(jī)構(gòu)，它是將將辦好的勻質(zhì)熟料混凝土從攪拌筒中卸出的裝置。主要有溜槽 式、螺旋葉片式和傾翻式三種形式。我選用的是JZ350型混凝土攪拌機(jī)，即自落式錐形反轉(zhuǎn)混凝土攪拌機(jī)，它主要由 攪拌機(jī)構(gòu)（由攪拌筒，攪拌葉片等組成），配水系統(tǒng)（由水泵一配水箱系統(tǒng)），卸料機(jī) 構(gòu)（由攪拌

14、筒組成）。在此附上自落式錐形反轉(zhuǎn)混凝土攪拌機(jī)簡(jiǎn)示意圖，見圖1;K罩殼2.上料斗3、進(jìn)料機(jī)斗4.拖輪5、攪拌筒6.行走輪7、前支輪8供水系統(tǒng)9、上料機(jī)架10、上料機(jī)構(gòu)11、電氣控制器12.減速系統(tǒng)13、底盤總成JZ型混凝土攪拌機(jī)示意簡(jiǎn)Fig.l Sketch of the JZ type concrete mixer1.2混凝土攪拌機(jī)的作業(yè)周期攪拌筒的基本形狀，即有鼓形、雙錐形、盤形和圓槽形等。其中，鼓形、雙錐形 攪拌機(jī)工作原理為自落式，即作業(yè)時(shí)，攪拌筒旋轉(zhuǎn)，物料靠自重墜落達(dá)到攪拌要求； 盤形和圓槽形攪拌機(jī)為強(qiáng)制式，作業(yè)時(shí)攪拌筒固定不動(dòng)，靠轉(zhuǎn)軸帶動(dòng)筒內(nèi)的攪拌葉片 對(duì)混凝土物料進(jìn)行強(qiáng)制擠壓，翻轉(zhuǎn)和

15、拋擲而達(dá)到拌合均勻的目的。從攪拌原理上看，錐形反轉(zhuǎn)出料式混凝土攪拌機(jī)是一種自落式混凝土攪拌機(jī)。攪 拌筒正向回轉(zhuǎn)進(jìn)行攪拌，反響回轉(zhuǎn)進(jìn)行出料，它是作為取代孤星自落式混凝土攪拌機(jī) 的一種機(jī)型，可以用來拌合普通塑性和低流動(dòng)性的混凝土。攪拌時(shí)，雙錐形攪拌筒旋 轉(zhuǎn)。葉片使物料作提升、下落運(yùn)動(dòng)的同時(shí)，還強(qiáng)迫物料作軸向竄動(dòng)。所以，此種攪拌 機(jī)同鼓形自落式攪拌機(jī)相比，其攪拌運(yùn)動(dòng)比較強(qiáng)烈，生產(chǎn)效率高，拌合出來的混凝土 質(zhì)量好。機(jī)械構(gòu)造也比較簡(jiǎn)單、操作方便，因而得到廣泛的使用。錐形反轉(zhuǎn)出料式混凝土攪拌機(jī)主要有以電動(dòng)機(jī)為動(dòng)力的JZ系列型號(hào)和JZY系列 型號(hào)。JZY型出進(jìn)料機(jī)構(gòu)采用液壓傳動(dòng)外，其余構(gòu)造及技術(shù)性能均與JZ

16、型相同。目 前，該系列產(chǎn)品的出料容量有150L,200L,350L,500L,和750L等。所示為JZ350型混 凝土攪拌機(jī)的外形，其出料混凝土體積為350L。它主要由動(dòng)力裝置、傳動(dòng)裝置、進(jìn)料 系統(tǒng)、攪拌系統(tǒng)、供水系統(tǒng)、底盤和電氣系統(tǒng)等組成。在攪拌桶的進(jìn)料口一端，焊有兩塊擋料葉片，可防止攪拌時(shí)進(jìn)料口處漏漿；攪拌 筒的出料口一端，焊接著一對(duì)出料葉片，出料葉片分為兩段，以螺釘固定，攪拌過程 中如遇突然停電或發(fā)生故障時(shí)，可以卸下靠外邊的一段葉片，把筒內(nèi)的物料扒出來。 當(dāng)混合料拌和好混凝土后，可以通過傳動(dòng)系統(tǒng)改變攪拌筒的旋轉(zhuǎn)方向，筒內(nèi)的混凝土 使可精出料葉片迅速卸出筒外。拖輪是支撐攪拌桶并拖帶攪拌桶進(jìn)

17、行運(yùn)轉(zhuǎn)的機(jī)構(gòu)。攪拌筒放在四個(gè)橡膠拖輪上，電動(dòng)機(jī)的動(dòng)力，經(jīng)齒輪減速箱傳給拖輪主軸，利用 軸上的一對(duì)橡膠拖輪與攪拌筒滾道之間的摩擦力，帶動(dòng)攪拌筒旋轉(zhuǎn)。上料機(jī)構(gòu)：JZ350型混凝土攪拌機(jī)的上料機(jī)構(gòu)由上料架、中間料斗、上料斗和傳 動(dòng)機(jī)構(gòu)等組成。上料時(shí)，料斗由鋼絲繩牽引沿料架的軌道向上爬行，當(dāng)行至一定高度后，其長軸 滾輪進(jìn)入一料架岔道，了都隨之傾倒，斗門面動(dòng)開啟，斗內(nèi)物料經(jīng)中間料斗卸入攪拌 筒內(nèi)。2傳動(dòng)部分設(shè)計(jì)2.1攪拌筒的設(shè)計(jì)錐形反轉(zhuǎn)出料攪拌機(jī)的攪拌筒呈雙錐形，筒內(nèi)中部焊有分別與拌筒軸線成一定夾 角交叉布置的高葉片和低葉片各一對(duì)。由于高低葉片與攪拌筒軸線按一定角度交叉布 置，所以當(dāng)拌和料由進(jìn)料錐端進(jìn)入

18、，拌筒正轉(zhuǎn)時(shí)，葉片不僅使拌和料作提升、下落的 運(yùn)動(dòng)，還能強(qiáng)迫物料作軸向竄動(dòng)，故能強(qiáng)化攪拌作用。當(dāng)攪拌筒反向旋轉(zhuǎn)時(shí)，葉片將 拌和料推向出料錐端由兩條空間交叉成180。的螺旋形出料葉片將拌和料卸出筒外。雙錐反轉(zhuǎn)出料混凝土攪拌機(jī)在工作時(shí)，其攪拌功率主要用于克服混凝土物料在拌 合時(shí)所產(chǎn)生的偏心距及拖輪滾動(dòng)的抹茶阻力矩。攪拌時(shí)，大部分物料傾向攪拌筒一側(cè), 呈斜面，但有少部分物料由于拌筒轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)產(chǎn)生的慣性作用而處于自由落體運(yùn)動(dòng)狀態(tài)， 為了討論方便，現(xiàn)假定最惡劣的工作狀況，即全部物料傾向拌筒的一側(cè)，呈斜面，求 此種情況下的攪拌功率?，F(xiàn)有設(shè)計(jì)要求計(jì)算出攪拌筒的幾何尺寸，攪拌筒外形如圖2 所示：由混凝土機(jī)械査攪拌

19、幾何容積人和出料容量X(1)V"嚴(yán) 24出料容積匕和進(jìn)料容積叫有0為出料系數(shù)，對(duì)混凝土一般取0607i = V2/V,V2= (0.6-0.7) V, 34 1、出料葉片2、出料錐3、低葉片4、高葉片5、高式齒輪6、進(jìn)料錐攪拌筒外形示意Fig.2 schematic appearance about the mixing tube由于出料v2 =350L所以V, =350/ (0.60.7) =583500L暫時(shí)選取Vj =560LVo/V, =2-4(3)V()=1040-2080L暫時(shí)選取1500LV(>= %+匕(4)V. = - J2cola13 43 411(5)V,

20、 = +彳cot0一* 彳 7?譏 cot/?(6)由混凝土機(jī)械査得進(jìn)料錐角47° 50。出料錐角30° 33。，所以選擇a =33° B =50。又有匕三=S弓 Ar = |(/?2 + xtana)' -/z2 " x(8)AV., = 5, zXx = ( + xtan/7)2 -h' Ax(9)片卜=二(爐一厶sin©(10)另參考設(shè) 厶=0.55加 l2 = 0.85加/3 = 0.5加其中P為拌和料容重/? = (1.5 1.7)x103(/w3)(11)0為攪拌時(shí)拌和料的自然坡度，綜上可得:可整合為:轉(zhuǎn)速&

21、 = 0.393/& = 0.4/n0=40。45。R、= 0.322 inR2 = 0.35/?/恤嚴(yán)29.9斷一Ms。式中：f混凝土與葉片的摩擦系數(shù)；f=0.33 R拌筒內(nèi)半徑a 拌和物開始下滑的角度a =45。 1 _ 0 33S 屮 < 29.9；=0.73/H/5IV1114.352.1.1攪拌筒葉片的設(shè)計(jì)此處省略NNNNNNNNNNNN字。如需要完整說明書和設(shè)計(jì)圖紙等請(qǐng)聯(lián)系扣扣：九七一九二零八零零另提供全套機(jī)械畢業(yè)設(shè)計(jì)下載！該論文已經(jīng)通過答辯同上面對(duì)出料葉片的計(jì)算原理得攪拌的低葉片的厚度為20皿。高、低葉片選用的 材料為高強(qiáng)度耐磨鑄鐵。筒內(nèi)壁的低葉片的數(shù)量為2片，高葉

22、片的數(shù)量也為2片低葉 片的安放角度為28° 32°。本設(shè)計(jì)中低葉片的安放角度選為30° ,高葉片的安放角 為45°低葉片的面積對(duì)物料的循環(huán)運(yùn)動(dòng)和無聊之間的想互作用有著重要的影響。葉片面 積過小，減弱了無聊的循環(huán)作用，使物料達(dá)到宏觀均勻攪拌時(shí)間增長；若葉片面積過 大，不蛋增大了攪拌功率，還需要減小葉片個(gè)數(shù)，否則，葉片的攪拌筒內(nèi)運(yùn)動(dòng)時(shí)會(huì)互 相干涉，因此，應(yīng)根據(jù)攪拌筒尺寸和工作裝置和各參數(shù)，主要是攪拌葉片的個(gè)數(shù)，設(shè) 計(jì)出合理的葉片面積。由于與葉片面積相關(guān)的因素較多，故主要通過實(shí)驗(yàn)來分析各種因素的影響。在相同的長寬比、相同的葉片面積時(shí)，不同的葉片個(gè)數(shù)對(duì)攪拌效果的

23、影響。在相同的長寬比、相同的葉片個(gè)數(shù)時(shí)，不同的葉片面積對(duì)攪拌筒效果的影 響。在相同的葉片面積、相同的葉片個(gè)數(shù)時(shí)、不同的攪拌筒長寬比下攪拌 效果的比較。在攪拌參數(shù)優(yōu)化實(shí)驗(yàn)中，選取4中葉片面積而每種面積又有三種選擇；根據(jù)實(shí)驗(yàn)內(nèi)容，共有12組實(shí)驗(yàn)。由實(shí)驗(yàn)結(jié)果可得出如下結(jié)論：合理的葉片面積和葉片個(gè)數(shù)的分配對(duì)攪拌質(zhì)量的影 響較大，葉片面積增大對(duì)攪拌功率的影響很大，但對(duì)混凝土強(qiáng)度并不一定提高；當(dāng)葉 片面積過大、葉片個(gè)數(shù)過少時(shí)混凝土勻質(zhì)性很差；同時(shí)，增大葉片面積，減少葉片個(gè) 數(shù)會(huì)增大混凝土含氣量。對(duì)混凝土的攪拌質(zhì)量影響而言，葉片個(gè)數(shù)的變化比葉片面積 的變化影響大。當(dāng)葉片個(gè)數(shù)過多或葉片面積過大時(shí)，會(huì)使相鄰葉片

24、之間的空間距離減 小，反而使物料流動(dòng)不暢，攪拌質(zhì)量下降。在本項(xiàng)試驗(yàn)中混合料的最大粒徑為60mm。綜上所述，攪拌葉片個(gè)數(shù)和面積與攪拌機(jī)其他結(jié)構(gòu)參數(shù)也相關(guān)，設(shè)計(jì)需要綜合分 析和考慮。為了評(píng)判設(shè)計(jì)的合理性，并為參數(shù)選擇時(shí)提供參考，本文提出了一個(gè)綜合 評(píng)判指標(biāo)表示攪拌筒轉(zhuǎn)動(dòng)一周時(shí)，葉片推動(dòng)的物料量C與攪拌機(jī)的出料容積V之 間的比值，即： 電二C/V由以上敘述，結(jié)合攪拌機(jī)的功率得前面的選擇基本合適，2個(gè)高葉片，2個(gè)低葉片, 2個(gè)出料葉片。低葉片的面積為018m2,高葉片的面積為O.lnf。由于高葉片與低葉 片的外形大致是確定的。根據(jù)對(duì)葉片的計(jì)算得出低葉片的尺寸大致如下圖所示：Fig.4 Low leaf

25、根據(jù)攪拌筒內(nèi)徑的大小和攪拌筒的長度，初選a=650mm, d=260mme由于該葉片的面積為 0. 2m2 > 設(shè)3 =45° , c=90mm, e=480mm,滬130mm葉片面積分區(qū)圖Fig.5Area map of the low leaf則 1 處的面積為：170*170/2=14450mm2 ；2 處的面積為(170+480) *260-14450=154550 mm2所以可得3與4處的總面積為：180000-154550=25450 mm2 設(shè)3與4的公共線長度為x可列方程：(50+x) *130/2 +130*x/2=25450解方程得：x=170. 8mm用面

26、積計(jì)算的方法得其余尺寸為：b=820.8mm f=50mm同上理對(duì)高葉片的尺寸進(jìn)行計(jì)算得：Fig.6 High leafa=390mni b=456mm c=50mm d=140mm e=267mm f=70mm2.2減速器的設(shè)計(jì)2. 2.1電動(dòng)機(jī)的選型電動(dòng)機(jī)是常用的原動(dòng)機(jī)，并且是系列化和標(biāo)準(zhǔn)化的產(chǎn)品，機(jī)械設(shè)計(jì)中需要根據(jù)工 作機(jī)的工作情況和運(yùn)動(dòng)，動(dòng)力參數(shù)，合理選擇電動(dòng)及類型，結(jié)構(gòu)形式，傳遞的功率和 轉(zhuǎn)速，確定電動(dòng)機(jī)的型號(hào)。電動(dòng)機(jī)有交流電動(dòng)機(jī)和直流電動(dòng)機(jī)之分，工業(yè)上釆用交流電動(dòng)機(jī)。交流電動(dòng)機(jī)有 異步電動(dòng)機(jī)和同步電動(dòng)機(jī)兩類，異步電動(dòng)機(jī)又分為籠型和繞線型兩種，其中以普通籠 型異步電動(dòng)機(jī)應(yīng)用最廣泛，如

27、無特殊需要，一般優(yōu)先選用Y型籠型三相異步電動(dòng)機(jī)， 因其具有高效，節(jié)能，噪音小，振動(dòng)小，安全可靠的特點(diǎn)，且安裝尺寸和功率等級(jí)負(fù) 荷國際標(biāo)準(zhǔn)，適用于無特殊要求的各種機(jī)械設(shè)備。電動(dòng)機(jī)的功率選擇是否合適將直接影響到電動(dòng)機(jī)的工作性能和經(jīng)濟(jì)性能。如果選 用額定功率小雨工作機(jī)所需的功率，就不能保證工作機(jī)正常工作，甚至是電動(dòng)機(jī)長期 過載過早損害，如果選用額定功率大于工作機(jī)所需的功率，則電動(dòng)機(jī)的價(jià)格高，功率 未得到充分的利用。從而增加電能的消耗，造成浪費(fèi)。綜合考慮各個(gè)條件，暫選電機(jī)為Y132S4型電機(jī)。査表知該電機(jī)額定功率為 5.5KW。滿載轉(zhuǎn)速為1440r/mino效率為90%,額定轉(zhuǎn)矩為2. 2KW,最大轉(zhuǎn)

28、矩為2. 3KW, 軸徑為38mm。電動(dòng)機(jī)尺寸如下：表1電動(dòng)機(jī)的主要外形參數(shù)Table 1 The main configuration parameters ofmotor中心高H外形尺寸L安裝角B軸伸尺802. 2.2傳動(dòng)比的分配由于混凝土攪拌機(jī)在攪拌時(shí)，為了使混凝土攪拌得比較均勻，攪拌軸的轉(zhuǎn)速不宜 過快。但是考慮到該機(jī)器的生產(chǎn)能力，攪拌軸的轉(zhuǎn)速又不可太慢。綜合考慮一下，參 考其它機(jī)器的轉(zhuǎn)速，該攪拌機(jī)的轉(zhuǎn)速在17r/inin左右。又電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速已經(jīng)初步得出 為1440r/mino由電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速和工作機(jī)的主動(dòng)軸的轉(zhuǎn)速，可得到傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比 為：n(12)式中電動(dòng)

29、機(jī)的轉(zhuǎn)速n一一拌筒的轉(zhuǎn)速也=1440” min =847n 17r/min又因?yàn)榭倐鲃?dòng)比為各級(jí)傳動(dòng)比i2> i3*的乘積，即一 =0為了使減速器裝置不至于過大初步取/0=7,則按展開式布置，考慮潤滑條件，為使兩級(jí)大齒輪接近，査得人=38,則G= 3.18（13）-3.82. 2.3計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)為了進(jìn)行傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)計(jì)算，要推算出個(gè)軸的轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩（或功率）。如將傳動(dòng)裝置各軸由高速至低速一次定為I、II、ni軸、滾筒。b、心相鄰兩軸間傳動(dòng)比加、77«2 -相鄰兩軸間傳動(dòng)功率心、幾2 軸的輸入功率（KW）Poi、內(nèi)2 各軸之間的輸入轉(zhuǎn)矩（N m）m、“02各軸的轉(zhuǎn)速（r

30、/min）則可按電動(dòng)機(jī)至工作機(jī)運(yùn)動(dòng)傳遞路線推算，得到各軸的運(yùn)動(dòng)和參數(shù)。各軸的輸入 功率.1軸"軸的輸出功率：I 軸P = Pde/7i= 5.5x0.99 x 0.98 = 5.336kw(14)II 軸p2 = P=5.336 x 0.98 x 0.97 = 5.072 Ariv(15)HI軸 py = /人= 5.072 x 0.982 x 0.97 = 4.725kw(16)IV軸p4 = “3=4.725 x 0.98 x 0.97 = 4.492kw(17)滾筒 Al = 4.725 x 0.97 = 4.5833 kw(18)式中幾一一電動(dòng)機(jī)的輸岀功率（KW）7聯(lián)軸器的傳

31、動(dòng)功率嚴(yán)099z/2一一軸承的傳動(dòng)效率仏=0. 98Jh齒輪的傳動(dòng)效率773=0. 97同一根軸的輸出功率與輸入功率的數(shù)值不同，需要精確計(jì)算時(shí)取不同的數(shù)值。各軸的輸入轉(zhuǎn)矩。 電動(dòng)機(jī)的輸出轉(zhuǎn)矩:T. = 9550 吃=9550 x 上=36.48N加心1440(19)I軸"軸的輸入轉(zhuǎn)矩:刁=匚= 36.48 x 1 x0.99 = 3612N?(20)T? = 1 h 2 =36.12 x 3.8x0.98 x 0.97 = 12656N?(21)T =T2；723 =126.56x3x0.97 x0.98' =37493Nm(22)7；=右3 “34 = 374.93 x 1

32、X 0.98 x 0.97 = 356.41 Nm(23)兀=3 = 356.41 x7x0.98x0.97 = 2371 .62Nm(24)運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算結(jié)果整理于表2：表2各軸計(jì)算結(jié)果Table 2 The calculation results功率P(KW)轉(zhuǎn)矩T(Nm)轉(zhuǎn)速N ”斗 傳動(dòng)效率(r/m lr比i n軸名輸入輸出輸入輸出in)電動(dòng)機(jī)軸5.536.414400. 97-34 -5. 445. 3336. 135.41440II軸 丄丄nlH5. 175. 07126.101.378.93.80. 9556253. 180. 934. 924. 72374.363.119.

33、 1ni軸259368710.954. 674. 49356.345.119. 1IV軸9241727237170.93滾筒4. 4417622. 2.4第一級(jí)齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)材料的選擇：該傳動(dòng)尺寸和批量都比較小，小齒輪設(shè)計(jì)成齒輪軸，選擇40Cr,調(diào)制處理，硬度 為241HB286HB,大齒輪為45鋼，調(diào)制處理，硬度240HB,暫取傳動(dòng)比為i=3.8m初步計(jì)算小齒輪所承受的轉(zhuǎn)矩T. = 9.55 x 106 x 吃=9.55 x 106 x - = 36475 69N 加(25)心1440齒寬系數(shù)”由機(jī)械手冊(cè)査表得(26)(28)(29)才=0612 取產(chǎn)1接觸疲勞極限b向由機(jī)械手冊(cè)査表得b訕=

34、750MMcr/linl2 =600初步計(jì)算的需用接觸應(yīng)力b = 0.9xb響=55 MPa b = 09xb吸=540MPg釦的值由機(jī)械手冊(cè)査表得=85初步計(jì)算小齒輪分度圓直徑每M + 1取 =50/77/77V 1X 54023.8=45.95/?i/7i(31)初步取齒寬bb =x J| = 1 x 50 = 50mm(32)校核計(jì)算圓周速度:60x1000/rx50xl44060x1000=3768？/s精度等級(jí)選8級(jí)計(jì)算齒數(shù)召、S和模數(shù)“初選z產(chǎn)25,則(34)(35)乙=Z x f = 25 x 3.8 = 95取z2=96模數(shù)mm = = = 2nunZ1 25可由機(jī)械手冊(cè)査表得

35、為標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)m使用系數(shù)Kj：査機(jī)械設(shè)計(jì)教材表102 8得m=2*1.5動(dòng)載系數(shù)Kv :査機(jī)械設(shè)計(jì)教材圖10-8得心=1.2齒間載荷分配系數(shù)K 八K%：査機(jī)械設(shè)計(jì)教材表103得齒向載荷分配系數(shù)5:査機(jī)械設(shè)計(jì)教材表10-4插值得K 砂=1.453載荷系數(shù)K：K% Kv K,la Kna Ka =1.5X1.2X1.4X1. 4533. 66(36)彈性系數(shù)Z“Ze=1898JmP"(37)節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)乙/Z =2. 5(38)接觸最小安全系數(shù)Smin：/min = l* 05(39)總工作時(shí)間th =10x8x300x0.4 = 9600/(40)應(yīng)力循環(huán)系數(shù)“丄：Nia =6of 也=6

36、0x1x3.36 x 9600 =1.9xl06(41)NL2 =7Vl1/z = 1.9x106/3.8 = 5x 10(42)接觸壽命系數(shù)Z”査表(43)-34 -許用接觸應(yīng)力0:750x1.21亠 / lim1.05= SM.2MPa(44)(45)(46)=189.8x 2.5x0.88x2x3.66x36475.693.85Ox5O2驗(yàn)算:5=ZeZ 乙:浄口i bd； u計(jì)算結(jié)果表明，接觸疲勞強(qiáng)度較為合適，齒輪尺寸無需調(diào)整。否則，尺寸調(diào)整后 還需在進(jìn)行驗(yàn)算。確定齒輪主要尺寸由于采用正常標(biāo)準(zhǔn)齒輪，所以齒頂高系數(shù)加取為1,頂隙系數(shù)J取為0.25,分度 圓壓力角度數(shù)為標(biāo)準(zhǔn)值a =20。小

37、齒輪的參數(shù)如下：分度圓直徑：dx =呵= 2x25 = 50mm(47)(48)d2 = 及 2 = 2 x 95 = 190/?/?/中心距：-四2歸(49)齒頂高：ha = h；m = 1x2 = 2m/n(50)齒根高：h $ (h： + c* )m = (1 + 0.25) x2 = 2.5mm(51)齒全高：h = (2h； +c4)m = (2 + 0.25)x2 = 4.5mm(52)齒頂圓直徑：da =(Z| + 2h： )m = (25 +2)x 2 = 54mm(53)da2 = (z2 + 2h： )m = (95 + 2) x 2 = 194(54)齒根圓直徑：dfl

38、= ( 2h： 2c* )m = (25 2- 0.5) x2 = 45mm(55)df2 = (z2 -2/z* -2c = (95-2-0.5)x2 = l85/?/?(56)基圓直徑：dh = dx cos a = 50 x cos 200 = 46.98/?w?z(57)決=厶 cos a = 190 x cos 20° = 178.56 m/n(58)齒寬：b、= 50nunb2 = 60/ri/r?齒距：p = Tun = 3 14 x 2 = 6.28mm(59)齒厚：s = i)/2 = 6.28/2 = 3.14/nm(60)齒槽寬：e = p/2 = 3.14/Z

39、/7?(61)基圓齒距：ph = p cos 200 = 6.28 xcos20c =5.901"”(62)法向齒距：pH = ph = 5.901/?/?/(63)頂隙：c = c"m = 0.25 x2 = 0.5 mm(64)齒跟疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算：重合度系數(shù)Ye =0.25+= 0.25 + = 0.79(65)%1 67齒間載荷分配系數(shù) K&：=1/0.79 = 1.27( 66)齒向載荷分配系數(shù)K”：3/2 = 50/4.5 = 11.11(67)由機(jī)械設(shè)計(jì)教材圖10-13査得，K少=1.2載荷系數(shù) K：K=Ka K, KEa K” =1.5 XI. 2XI.

40、 27XI. 2=2.74(68)齒形系數(shù)Y巾査機(jī)械設(shè)計(jì)教材表10-5：Y問=2.62丫畑=2.188應(yīng)力修正系數(shù)I査機(jī)械設(shè)計(jì)教材表10-5：YSal = 1.59YSa2 = 1.786彎曲疲勞極限刃如:刃響=600MM crFlim2 = 450MM彎曲最小安全系數(shù)»皿:S打=1.25彎曲系數(shù)壽命 rv:rVI = 0.95 rV2 = 0.97尺寸系數(shù)汗：需用彎曲應(yīng)力bj:z=l°0= /尸1面1丫5'1乙Sim600 x 0.95 x 1.0L25= 456 MPa(69)=f h =叫().971.()= 349咖(70)S“m1-25驗(yàn)算：b = IIl

41、y Y 丫£ = 2 X 3-66 X 3647:>j69 x 2.62 x 1.59 x 0.79 = 146 A5MPan M凹切如'60x50x2VbJ(71)= 137.38MP<<tF2(72) 34 根據(jù)分析，傳動(dòng)在允許的時(shí)間之內(nèi)有效，沒有發(fā)生過在，故所選齒輪滿足要求。2.2.5第二級(jí)齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)材料的選擇：因傳動(dòng)尺寸和批量較小，選擇40Cr,調(diào)制處理，硬度為280HB,大齒輪為45鋼,調(diào)制處理，硬度240HB,暫取傳動(dòng)比為i=3.18初選z3=38,則z4 =z3 x/ = 38x3.18 = 120.84整合為z2=121模數(shù)m：7638=2

42、mmd3 =陀 3 = 2 x 38 = 76mnt心=ntz.4 = 2x 121 = 242 mm2. 2.6軸的設(shè)計(jì)與校核各軸段直徑的確定：根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)教材有公式血in n 式中：P一軸的輸出功率(73)n軸的轉(zhuǎn)速材料：選用45號(hào)鋼調(diào)質(zhì)處理。査機(jī)械設(shè)計(jì)教材表153可得:r = 35 MPaAo =115由此可以確定各軸的基本尺寸，可以由此公式計(jì)算得高.中.低速軸的最小軸徑:高速軸:中速軸:低速軸:在此對(duì)中間軸進(jìn)行校核Fig>7 Speed shaft已知中間軸的輸出功率為5. 072Kw,轉(zhuǎn)速為37& 95r/mino軸的受力計(jì)算分析如下。作用力的計(jì)算：5 07?T 一 9

43、.55 xl06x一 一 127820.56N 勁378.95(74)齒輪乙的圓周力：口2T 2x127820 .56 (75)X O 1 V rfl-190齒輪Z?的徑向力：® =坊2 tan20° = 1345 .48 x tan 20° =489.71N(76)齒輪乙的圓周力：件=2x127820.56“=3363 69.N 勸(77)厶76齒輪乙的徑向力：行3 =亠1240.80Ncos9.36rJFi2J <JFilrRe1FR2hiRcyFrlFdy1rteh1iFitRdzMxy/N*nnn-rnTTT/NnriM/N«nnrrnrr

44、nTflT圖8軸的受力分析圖Fig.8 Stress analysis of the figure axis水平面支撐反力及彎矩，如圖8所示：R© / + Ff2 厶一行3 “2 =°(78)根據(jù)對(duì)軸的設(shè)計(jì)，可以測(cè):ft得/ = 214 / =160?？12 =88勸124O.8x88-489.71xl6O = i44ioyv1240.8x126-489.71x54214214=606.52N彎矩如圖所示:M I、= 144.1x54 = 7781 AmmM 小=489.71 x 54 = 26411 AmmMCy = 1240 .8x 72 = 89337 .6nunM

45、Dv = 606.52 x 88 = 53373 76 mm垂直支承反力及彎矩:支承反力Rch幣 A + F注人 _ 1345 .48 x 54 + 3363 .69 x 72 _ I214Rdh =3363.69 x 88-1345.48 x 72 =93Q51/V214彎矩計(jì)算：M、 =930.51x88=81884 88N皿M = 1471 22 x 54 = 79445 .88 TV mm合成彎矩：M" = 7781.42 + 81884.882 = 82253.77N mm(79)Mb = J26411.4?+81884.88? = 8603&92/V mmMc =

46、 V89337.62 +930.512 = 8934245N nun=J53373762 + 930.5 卩=53381.877V 曲應(yīng)力校正系數(shù):冬 _300rar=65o= 0.46(80)當(dāng)量彎矩：aT = 0.46 x 127820.56 = 58797.46N mm在大齒輪軸頸中間截面處：M = JM 2 + (燈)2 = <86038.922 +58797.462 = 104210.54TV mm在右軸頸中間截面處：M2 = Jm 2 + (刃)2 = a/53381.872 +58797.462 = 79415.46N mm(81)校核軸頸:一旳 0.1 x30010421

47、0.54=5Amm(82)J 79415.46V 0.1x300=13.83m/n經(jīng)校核較合適無需調(diào)整。 其他軸按同樣的方法校核。對(duì)高速軸進(jìn)行設(shè)計(jì)材料：選用45號(hào)鋼調(diào)質(zhì)處理;各軸段直徑的確定；根據(jù)結(jié)構(gòu)及使用要求把該軸設(shè)計(jì)成階梯軸且為齒輪軸，共分為六段，如圖9所2n1 45/0圖9 高速軸Fig.9 High speed shaft1段為軸承的配合段，取/= 40"“，厶=32川；2段為齒輪段，該段齒輪的分度 圓直徑由前面對(duì)齒輪的設(shè)計(jì)可得心=50呦，L2 = O)mm ； 3段為軸的過渡段取得 厶=44"” » L、= 110mm ； 4段為軸承的配合段，取/ =4

48、0mm , L4 = 30/wh ； 5段為 聯(lián)軸器的軸肩固定端也是軸與減速箱端蓋的配合段，取5=蟲""，厶=45勸；6段 為與聯(lián)軸器的配合段，根據(jù)聯(lián)軸器的類型取得厶=30勸，S-對(duì)低速軸進(jìn)行設(shè)計(jì)材料：選用45號(hào)鋼調(diào)質(zhì)處理;各軸段直徑的確定；根據(jù)結(jié)構(gòu)及使用要求把該軸設(shè)計(jì)成階梯軸且為齒輪軸，共分為八段，如圖10所示:-f$7123468圏10低速軸Fig.10 Low speed shaft1段為與聯(lián)軸器的配合段，根據(jù)聯(lián)軸器的類型取得/ =30呦，厶=68訕。2段 為聯(lián)軸器的軸肩固定端也是軸與減速箱端蓋的配合段，取d2 = 36mm t =45/； 3 段為軸承的配合段，取3

49、 =40""，厶3 =30" ； 4段為軸的過渡段取得4 =48""， L4 = 53mm ； 5段為齒輪的定位端,其長為厶=15呦,直徑d5 = 5Snvn ； 6段為軸與 齒輪4的配合段，根據(jù)齒輪4寬度得該段長度為L. = 14mm ,直徑為J6 = 50/zwh ； 7段 為軸與套筒的配合段，長度為厶=20勸，直徑為db = 44mm : 8段為軸與軸承的配合 段，長度為厶=31"“，直徑為ds = 40mm <»2. 2.7軸承的選擇因素在許多場(chǎng)合，軸承的內(nèi)孔尺寸己經(jīng)由機(jī)器或裝置的結(jié)構(gòu)具體所限定。不論工作壽 命

50、，靜負(fù)荷安全系數(shù)和經(jīng)濟(jì)性是否都達(dá)到要求，在最終選定軸承其余尺寸和結(jié)構(gòu)之前, 都必須經(jīng)過尺寸演算。該演算包括軸承實(shí)際載荷跟其載荷能力進(jìn)行比較。滾動(dòng)軸承的 靜負(fù)荷是指軸承加載后是靜止的或旋轉(zhuǎn)速度非常低。在這種情況下，演算滾道和滾動(dòng) 體過量塑性變形的安全系數(shù)。大部分軸承受動(dòng)負(fù)荷，內(nèi)外全做相對(duì)運(yùn)動(dòng)，尺寸演算校 核滾道和滾動(dòng)體早期疲勞損壞安全系數(shù)。對(duì)注重經(jīng)濟(jì)性能的設(shè)計(jì)來說，要盡可能充分 利用軸承的承載能力。要想越充分的利用軸承，那么對(duì)軸承尺寸選用的演算精確性就 越重要。靜負(fù)荷軸承：計(jì)算凈符合安全系數(shù)Fs有助于確定所選軸承是否具有足夠的額定靜 負(fù)荷。F嚴(yán)Cg其中Fs是靜負(fù)荷安全系數(shù)，C。為額定靜負(fù)荷KN,

51、化為當(dāng)量靜負(fù) 荷KN靜負(fù)荷安全系數(shù)Fs是防止?jié)L動(dòng)零件接觸區(qū)出現(xiàn)永久性變形的安全系數(shù)。對(duì)于 必須平穩(wěn)運(yùn)轉(zhuǎn)、噪音特低的軸承，就要求Fs的數(shù)值高；只要求中等運(yùn)轉(zhuǎn)噪音的場(chǎng)合， 可選用小一些的Fs； 般推薦采用下列數(shù)值：Fs=l525,適用于低噪音等級(jí)； Fs=l0l5,適用于常規(guī)噪音等級(jí)；Fs=0.71.0,適用于中等噪音等級(jí)。額定靜載荷， 在滾動(dòng)體和滾道接觸區(qū)域的中心產(chǎn)生的理論壓強(qiáng)為：4600N/"2,自調(diào)心球軸承為 4200/V / mm2,其他類型球軸承為4400N / mm2所有棍子軸承在額定靜負(fù)荷Co的在遺體 被剛需啊，在滾動(dòng)體和滾道接觸區(qū)的最大承載部位，所產(chǎn)生的總塑性變形量約為滾

52、動(dòng) 體直徑的萬分之一。當(dāng)量靜負(fù)荷仇是一個(gè)理論值，對(duì)向心軸承而言是徑向力，對(duì)推軸 承來講是軸向和向心力。仇在滾動(dòng)體和滾道的醉倒承載接觸區(qū)域中心所產(chǎn)生的應(yīng)力， 與實(shí)際負(fù)荷組合所產(chǎn)生的應(yīng)力相同。P） = X0.Fr+Ys.Fa9其中幾為當(dāng)量欝載荷，F(xiàn)i為徑向載荷，F(xiàn)a為軸向載荷，單 位都是KN。X。為徑向系數(shù)，人為軸向系數(shù)動(dòng)載荷軸承：動(dòng)載荷軸承計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)方法的基礎(chǔ)是材料疲勞失效，壽命計(jì)算公式為: 厶。=竽f其中厶（）為名義額定壽命，C為軸承的基本額定動(dòng)載荷，P為當(dāng)量動(dòng)載荷。 厶°是以100萬轉(zhuǎn)為單位的名義額定壽命。對(duì)于一大組相同型號(hào)的軸承來說，其中90% 應(yīng)該達(dá)到或者超過該值。額定動(dòng)載荷C在

53、每類軸承的參數(shù)表中都可以找到；P = X.Fr+Y.Fa其中P為當(dāng)量動(dòng)載荷，F(xiàn)r為徑向載荷，F(xiàn)a為軸向載荷，單位都是 KN, X為徑向系數(shù)，Y為軸向系數(shù)。不同類型軸承的X, Y值及當(dāng)量動(dòng)載荷計(jì)算依據(jù)， 可在各類軸承的表格和前言中找到。球軸承和滾子軸承的當(dāng)量動(dòng)載荷P有所不同。對(duì) 球類軸承，P=3；對(duì)滾子軸承，P=10/3o如果軸承動(dòng)載荷的值及速度隨時(shí)間而變化，那 么在計(jì)算當(dāng)量在核實(shí)就得有相應(yīng)的考慮。連續(xù)的載荷及速度曲線就要用分段近似值來 代替。滾動(dòng)軸承的最小載荷過小的載荷加上潤滑不足會(huì)造成滾動(dòng)體打滑，導(dǎo)致軸承損壞。 在本設(shè)計(jì)中軸承主要承受徑向力，所選用的齒輪也是支持圓柱齒輪，未承受軸向 力或承受的軸向力較小，因此我選用深溝球棍子軸承就足以滿足要求。軸承型號(hào)的確定：結(jié)合軸的受力特點(diǎn)與箱體運(yùn)動(dòng)的關(guān)系，此處選用深溝球滾子軸 承。分析此機(jī)械的特點(diǎn)不難發(fā)現(xiàn)，本系統(tǒng)中的軸的軸承承受徑向載荷和軸向載荷，而 且承受