建筑工程學院3934孫喜閣

1、 濰坊海明威大酒店設(shè)計土木工程 孫喜閣指導教師 孫修禮摘要：本設(shè)計為濰坊海明威大酒店設(shè)計。結(jié)構(gòu)選型是采用框架結(jié)構(gòu)。該酒店設(shè)有單人間、標準間和大房間，建筑總面積為4500 m2。設(shè)計主要包括建筑設(shè)計和結(jié)構(gòu)設(shè)計。其中建筑設(shè)計：功能分區(qū)明確，布置合理，流線清晰，能滿足酒店的使用要求；結(jié)構(gòu)設(shè)計包括結(jié)構(gòu)選型，結(jié)構(gòu)布置，梁、板、柱、基礎(chǔ)的配筋計算，結(jié)合PKPM和天正等軟件對計算結(jié)構(gòu)進行驗算與調(diào)整。關(guān)鍵詞：框架結(jié)構(gòu)；建筑設(shè)計；結(jié)構(gòu)設(shè)計 Weifang Hemingway Hotel DesignStudent Majoring in Civil Engineering Sun Xige Tutor Name

2、 Sun XiuliAbstract: The design for the Weifang Hemingway Hotel design. Selection of structure is a framework structure. The hotel has the single room, standard room and larger room, total construction area is 4500 square meters. The design includes architectural design and structural design. The arc

3、hitectural design: functional partition is clear, reasonable layout, clear streamline, it can meet the requirements for hotel use; structure design including the selection of structure, the layout of the structure, the calculation of reinforcement foundation beams, plates, columns, the checking and

4、adjustment, calculation of the structure with PKPM and the Aarch8 software. Key words: frame structure; architectural design; structural design 82 / 80文檔可自由編輯打印第一章 建筑設(shè)計1.1工程概況本工程為濰坊海明威大酒店設(shè)計，該工程為框架結(jié)構(gòu)?？偟慕ㄖ娣e4500 m2，建筑設(shè)計首先要保證其功能要求，考慮外來人員的住宿需要，采光通風良好，合理安排值班室、洗手間、衛(wèi)生間、及其他輔助用房；同時要符合現(xiàn)代酒店建筑體系的風格。標準間開間為3.9 m，

5、進深為6.3 m，大房間開間為5 m，進深為6.3 m.本設(shè)計在首層設(shè)置了娛樂休閑場所，設(shè)置了咖啡廳、餐飲間、商店。標準層主要用來設(shè)置客房，為了方便在酒店的每一層都設(shè)置了洗衣房，便于工作人員對客房的清潔，還設(shè)置了雜物間，便于堆放清理垃圾的工具。1.2建筑設(shè)計原理及要求設(shè)計思想:本設(shè)計從符合經(jīng)濟要求的方面進行考慮，在整個設(shè)計方面都保證了建筑的簡明適用。在結(jié)構(gòu)總的布置上體現(xiàn)出了采用對稱形式來提高整體穩(wěn)定性和抗震性能的優(yōu)勢。在設(shè)計時參考了酒店設(shè)計的有關(guān)規(guī)定，根據(jù)一些資料更加全面的了解了設(shè)計的方向及設(shè)計中所要注意的問題，同時本設(shè)計是框架結(jié)構(gòu)，框架結(jié)構(gòu)有很多的優(yōu)點，也方便了工程的計算及施工?？蚣芙Y(jié)構(gòu)在空

6、間上的布置是非常靈活多變的，內(nèi)墻和外墻都是非承重墻，應當選用砌塊，減輕墻體自重并便于施工?，F(xiàn)代的酒店建筑在設(shè)計方面更加注重建筑外形的藝術(shù)性，在建筑的空間方面要求要具有可變性，而且也要注意建筑的地區(qū)差異，不同地區(qū)的建筑應考慮到當?shù)氐臍夂颉⒆匀粭l件及地質(zhì)條件，還有就是每個建筑的功能分區(qū)應明確，應根據(jù)建筑的等級確定分區(qū)的方向，每個建筑都要考慮交通問題，建筑應設(shè)于交通便利的地段，有了交通的便利，才能有客流量，才能達到經(jīng)濟的設(shè)計要求。 整體布局：建筑物總平面布局是否合理將關(guān)系著整個設(shè)計的成功與否。建筑的整體布局就是要使各個組成部分的聯(lián)系和分割做到一目了然。使得整個設(shè)計的外部和內(nèi)部有明顯的區(qū)分，又有著無法

7、分割的維系。在整個布局中應考慮到設(shè)計的原則，做到人流聚集的地方要有好的自然環(huán)境。保證良好的通風和光照。同時整個建筑應與周圍環(huán)境應融合一體，達到美的效果，不能將建筑同周圍環(huán)境割裂開。1.2.1建筑平面設(shè)計 首層平面布置見簡圖1-1所示： 圖1-1首層平面布置建筑的平面部分能夠體現(xiàn)出建筑的功能要求，平面的設(shè)計表現(xiàn)出了建筑每個部分在水平方向的聯(lián)系及關(guān)系，反應出各建筑的空間與一些垂直方向的構(gòu)件之間的關(guān)系，因此，在平面的設(shè)計中，需要從建筑的整體空間組合效果來考慮問題。本工程在對設(shè)計餐飲間、辦公室、洗衣房等其它輔助用房時，主要考慮到了施工的條件還有使用的性質(zhì)以及房間的面積。同時根據(jù)房間的使用要求、采要求光

8、、布置的行式，本酒店可以分為單人間、標準間和大房間，內(nèi)設(shè)衛(wèi)生間。本設(shè)計走道的寬度設(shè)置為2.4m，考慮到走廊的通風采光，走廊的兩端各開一個窗，尺寸為1.2m×1.5m。走廊的長度也要符合安全疏散距離的要求。本酒店內(nèi)設(shè)標準間、單人間和大房間，大房間為5m×6.3m，標準間和單人間均為3.9 m×6.3 m。房間內(nèi)設(shè)有衛(wèi)生間，一層設(shè)有餐飲間、咖啡廳、商店、辦公室。滿足人們的休閑與娛樂。房間的布置簡圖如圖1-2所示：圖1-2客房布置圖1.2.2建筑立面設(shè)計設(shè)計建筑立面時應當首先滿足建筑的使用功能，并使其符合經(jīng)濟要求。能夠讓建筑帶給人們一種挺拔、莊嚴的氣勢，設(shè)計時要人們從立

9、面設(shè)計中讀到該建筑的優(yōu)勢，該他們留下美好的形象，有親切、簡潔的感覺，有想要居住的欲望。從而滿足人類的精神與物質(zhì)的需要。是人們在此得到美的享受。建筑立面能夠體現(xiàn)出結(jié)構(gòu)的門窗洞口布置，也能夠反應出梁柱的布置。還能夠比較直觀的反應出雨水管的位置，以及雨水管其他建筑構(gòu)建的關(guān)系，能夠與建筑平面相聯(lián)系來檢驗平面設(shè)計是否合理。立面能夠帶給人們直觀明了的印象，使人們更全面的了解一個建筑的設(shè)計，這在一個設(shè)計中是至關(guān)重要的。立面也突出了設(shè)計在整個形體的概況，便于優(yōu)點的突出。本設(shè)計采用的是框架結(jié)構(gòu)體系，因此立面中門窗洞口布置的比較靈活。在門窗的布置時比較注重形式的統(tǒng)一，所以本設(shè)計的門窗的高度的到了統(tǒng)一，窗臺的高度也

10、做到了統(tǒng)一，在立面設(shè)計時做到了形式的統(tǒng)一使得建筑顯得均勻規(guī)整，在立面中做了高為700 m m的勒腳，勒腳為貼石材。而且立面涂青色涂料，給人以莊重，明亮的感覺。立面也反映了屋頂?shù)挠嘘P(guān)設(shè)計，本建筑的女兒墻的高度為0.8 m，采用檐溝內(nèi)排水，雨水流與雨水管，從雨水管中流出建筑。本建筑采用了不上人屋面，平屋面排水應采用2%排水坡度。1.2.3建筑剖面設(shè)計剖面設(shè)計主要是表現(xiàn)了建筑物在垂直方向上各個組成部分的關(guān)系，保證了內(nèi)部的空間滿足使用高度。層高為3.3m，室外地坪比室內(nèi)低0.45m。室內(nèi)衛(wèi)生間、洗衣房和廚房均低于室內(nèi)20mm本酒店窗高度為1500mm，窗臺高為900mm以滿足在采光方面的要求。 在設(shè)計

11、剖面時，剖到盡可能多的門窗和樓梯等比較重要的部位，使得剖面能很好的反映出內(nèi)部結(jié)構(gòu)的布置，梁柱之間相互關(guān)系以及樓面的裝修等。每層衛(wèi)生間的標高應低于本層客房地面標高20mm,為防止室外的雨水流入到室內(nèi)，防止墻身受潮，而且考慮到房屋建成后會有一定的沉降，本建筑將室內(nèi)外高差設(shè)為450mm。樓梯設(shè)計均為雙跑樓梯。1.2.4樓梯設(shè)計首層樓梯平面圖如圖所示：1-3 圖1-3首層樓梯平面樓梯是建筑物的各個不同樓層間上下聯(lián)系的交通設(shè)施，考慮到人流量所以本建筑共設(shè)兩部電梯，樓梯踏步b×h=173mm×260mm，符合相應規(guī)定，每層共有19階，樓梯井寬100mm，亦符合消防要求。梯段的坡度選擇應

12、從節(jié)約空間和人流疏散等方面考慮，其坡度可較平緩，適宜坡度應為30度左右。1.2.5細部構(gòu)造設(shè)計說明1）屋面：本酒店為平屋頂，排水坡度2%。2）女兒墻及檐溝：屋頂為女兒墻內(nèi)檐溝排水模式，女兒墻高800mm，壓頂50mm厚，天溝縱向坡度取1%。3）勒腳：選用貼石材勒腳，其高度為700mm，應注意勒腳的外墻面處理，應做防潮層。4）散水：本建筑采用細石混凝土材料，寬為600mm。1.3建筑材料選擇和建筑做法1.3.1建筑設(shè)計選用混凝土：梁板采用C30的混凝土，柱采用C35的混凝土。鋼筋：縱向受力鋼筋采用熱軋鋼筋HRB400，其余鋼筋采用HPB235。填充墻：室內(nèi)衛(wèi)生間墻體用120mm×200

13、mm×600mm加氣混凝土砌塊，=6kN/m3，其余外墻和內(nèi)墻均采用加氣混凝土砌塊，其尺寸為240×200×600，重量= 6kN/m3； 門：鋁塑門，= 0.35窗：鋁塑窗， = 0.35第二章 結(jié)構(gòu)計算2.1框架結(jié)構(gòu)設(shè)計說明2.1.1工程概況1、工程名稱：濰坊海明威大酒店設(shè)計2、建設(shè)地點：本工程位于山東省濰坊市3、本設(shè)計采用為方式的地質(zhì)、氣象資料，結(jié)構(gòu)考慮抗震，設(shè)防烈度為7度（0.15g）設(shè)防，場地土為二類土，設(shè)計地震分組為第二組。4、工程概況:建筑面積4500 m2，層高3.3m，6層框架結(jié)構(gòu)，室內(nèi)外高差0.45m。2.1.2設(shè)計條件1、地質(zhì)條件：地基承載力

14、標準值fk =700kN/m2 ,類場地。2、氣象資料：基本風壓0 =0.4kN/ m2 ，基本雪壓S0 =0.35 kN/ m2 。3、活荷載：樓面活荷載標準值：2.0 kN/m2浴室、衛(wèi)生間樓面活荷載標準值：2.0 kN/m2走廊、樓梯活荷載標準值：2.0 kN/m2廚房活荷載標準值：2.0 kN/m2屋面均布活荷載標準值：非上人屋面：0.5 kN/m2 上人屋面：2.0 kN/m22.2結(jié)構(gòu)布置及計算模型的確定2.2.1結(jié)構(gòu)布置與選型本建筑的材料選用如下：混凝土：梁板采用C30；柱采用C35。鋼筋：縱向受力鋼筋采用熱軋鋼筋HRB400，其余采用熱軋鋼筋HPB235；墻體：外墻、分戶墻采用

15、加氣混凝土砌塊，其尺寸為600mm×240mm×200mm，重量 =6 kN/m3； 窗：鋁塑窗， =0.35 kN/m2；門：鋁塑門， =0.35 kN/m2。平面結(jié)構(gòu)布置如圖2-1所示。圖2-1框架平面布置豎向框架布置如圖2-2所示：圖2-2框架豎向布置圖室內(nèi)外高差0.45m，基礎(chǔ)頂面至室外地坪取-0.70m， 所以底層柱高度h=3.3+0.45+0.7=4.45m，其余各層柱高從樓面算至上一層樓面或屋面，即層高，故均為3.3m。2.3梁柱截面尺寸估計1、框架梁截面尺寸的估算框架梁截面高度h=(1/121/8)l ，其中l(wèi)為梁的計算跨度，l=6300mm，因此h=(1/

16、121/8) ×6300=525788，取h=550,框架梁截面寬度：b= (1/31/2)/h，因此b=(1/31/2)×550=183275取b=250，板厚L/H50，板厚120。2、框架柱的截面尺寸估算結(jié)構(gòu)采用C35混凝土, fc =16.7N/mm2 ，柱的截面尺寸根據(jù)軸壓比限值進行假定。，為軸壓比，該工程的抗震等級經(jīng)查表可知為三級抗震，故其限值為0.85。底層中間柱負荷較大，先對其進行估算其尺寸。柱子負荷面積如圖2-3所示：圖2-3 柱子負荷面積底層框架柱尺寸估計：假設(shè)結(jié)構(gòu)的荷載設(shè)計值為12，則底層中柱的軸力的設(shè)計值為： N=12×4.35×

17、7.8×6=2442.96KN假設(shè)柱截面尺寸b×h=500mm×500mm則柱的軸壓比為： 故確定取柱截面尺寸為500mm×500mm。為方便施工，所有框架柱采用統(tǒng)一的尺寸。3、框架梁柱線剛度計算工程采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，所選取的計算框架為中跨梁，則框架梁的I=2I0。梁采用C30混凝土，Ec =3×10柱采用C35混凝土，E=3.15×10。邊跨梁：= EcI/L=3×107×2×1/12×0.25×(0.55)3/6.3=32.48×104 kNm中跨梁：= EcI/L

18、=3×107×2×1/12×0.25×(0.55)3/2.4=8.67×104 kNm底層柱：EI/h= 3.15×107×2×1/12×0.5×(0.5)3/4.75=3.29×104kNm其余各層柱：EI/h=3.15×107×1/12×0.5×(0.5)3/3.3=4.73×104kNm令1.0 , 其余各桿的相對線剛度為=2.48×10/3.29×10=0.75i中梁= 8.67×10/4

19、.37×10=1.833.29×10/4.73×10=0.70框架梁柱的相對線剛度如圖2-4所示：圖2-4 梁柱相對線剛度2.4荷載計算2.4.1荷載標準值計算1、恒荷載標準值計算 (1) 屋面防水層：4厚SBS改性瀝青卷材防水 4.5 找平層：20厚1:3水泥砂漿； 0.02×20=0.40 找坡層：40厚水泥石灰焦渣砂漿2%找平 0.04×14=0.56 保溫層：40厚擠壓型聚苯乙烯板 0.03×30=1.2 80厚礦渣水泥 0,08×14.5=1.16 結(jié)構(gòu)層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.12×25=3.0

20、 抹面層：15厚水泥砂漿天棚抹灰。 0.15×20=3.0 合 計： 9.96 (2) 標準層樓面 面層：8厚地面磚 0.008×22=0.176結(jié)合層：30厚1:3干硬性水泥砂漿結(jié)合層 0.03×20= 0.60結(jié)構(gòu)層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.12×25=3.0抹面層：10厚水泥砂漿天棚抹灰。 0.01×20=0.2 合 計： 3.976 (3) 梁自重 主梁： b×h=250×550自 重： (0.550.12)×0.25×25=2.688抹 灰：（兩側(cè)抹灰，10厚混合砂） 0.01×

21、 (0.550.12)×2×17=0.146合 計： 2.834次梁： b×h=200×400自 重： (0.40.12)×0.2×25=1.4合 計： 1.4 基礎(chǔ)梁： b×h=300×700 自重： 25×0.7×0.3=5.25合計： 5.25(4) 柱恒荷載 b×h=500mm×500mm自 重： 0.5×0.5×25=6.25 抹灰層：(四面抹灰，10厚混合砂） 0.01×0.5×4×17=0.34 合 計： 6.5

22、9(5)衛(wèi)生間、洗刷間地面面層，10厚陶瓷地面磚，素水泥漿填縫 0.01×19.8=0.198結(jié)合層：20厚干硬性水泥砂漿結(jié)合層，素水泥砂漿一道 0.2×20=0.4結(jié)構(gòu)層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.1×25=2.5抹面層：15厚水泥砂漿天棚抹灰 0.15×20=0.3合計： 2.988 (6) 墻體標準層：外縱墻恒荷載 鋁合金窗： 1.8×1.5×0.35 =0.945 kN 墻重： 0.24×（3.90.25）×（3.30.55）1.8×1.5×6=8.671 kN 抹灰： 2×

23、;0.02×（3.90.25）×（3.30.55）1.8×1.5×0.5=0.097kN合 計： 9.731內(nèi)縱墻恒荷載自 重： 0.24×（3.90.25)×(3.30.55)2.1×0.9×6=11.732鋁合金門： 2.1×0.9×0.35=0.662抹灰： 2×0.02×（3.90.25)×(3.30.55)2.1×0.9×0.5=0.163合 計： 12.557 橫墻恒荷載自 重： 0.24×（3.30.55）×6=

24、3.96 抹灰： 2× 0.02×（3.30.55）×0.5=0.056合 計： 4.016底層：外縱墻恒荷載 鋁合金窗： 1.8×1.5×0.35 =0.945 kN 墻重： 0.24×（3.90.25）×（4.450.550.7）1.8×1.5×6=14.508 kN 抹灰： 2×0.02×（3.90.25）×（4.450.550.7）1.8×1.5×0.5=0.202kN合 計： 15.655內(nèi)縱墻恒荷載C軸線：自重： 0.24×（3.90

25、.25)×(4.450.550.7)×6=18.396墻抹灰： 2×0.02×（3.90.25)×(4.450.550.7×0.5=0.256合 計： 18.625D軸線：墻重： 0.24×（3.90.25)×(4.450.550.7) 1.8×2.1×6=10.361鋁合金門： 1.8× 2.1×0.35=1.323墻抹灰： 2×0.02×（3.90.25)×(4.450.550.7) 1.8×2.1×0.5=0.144合

26、計： 11.820橫墻恒荷載自 重： 0.24×（4.450.550.7）×6=5.04 抹灰： 2× 0.02×（4.470.550.7）×0.5=0.07合 計： 5.11(9) 女兒墻恒荷載 釉面磚墻面： 0.5×0.8=0.4240厚水泥蒸氣磚： 0.24×（0.80.05）×18=3.2450厚混凝土壓頂： 0.05×25×0.24+2×0.08=0.510厚水泥砂漿層： 0.01×（0.8×2+0.16+0.5）×20=0.452合 計： 4.

27、5922、活荷載標準值計算樓面活載均布活荷載標準值： 2.0 衛(wèi)生間樓面均布活荷載標準值： 2.0走廊、樓梯均布活荷載標準值： 2.0屋面均布活荷載標準值： 非上人屋面： 0.5上人屋面： 2.03、風載、雪載標準值風載的基本風壓取0.4，雪載基本雪壓0.35 。屋面活荷載與雪荷載不同時考慮，取兩者之中較大值計算 。2.4.2豎向荷載計算 圖2-5 板傳荷載路線1、框架梁上均布荷載A-B、C-D軸間框架梁 屋面板傳遞荷載：恒載： 9.96××2=32.9活載： 2××2=6.61樓面板傳給梁的荷載：室內(nèi)獨立衛(wèi)生間墻：自重： 0.12×2.4&#

28、215;（3.30.55）0.7×2.1×6=3.69 kN 0.12×2.2×6×（3.30.55）=4.356 kN 抹灰： 2×0.02×2.4×（3.30.55）0.7×2.1+（3.30.55）×0.5=0.158kN合 計： 8.204樓面恒荷載標準值： （8.204+3.976×3.9×6.3）/(3.9×6.3)=4.303 恒載： 4.303××2=14.21活載： 2.0××2=6.61梁自重標準值： 2.

29、834A-B、C-D軸間框架梁均布荷載為：屋面梁：恒載=梁自重板傳荷載= 2.83432.9=35.734活載=板傳荷載= 6.61樓面梁：恒載=梁自重板傳荷載+墻傳荷載= 2.834+14.21+4.061=21.06活載=板傳荷載= 6.61 B-C軸間框架均布荷載 屋面梁：恒載=梁自重= 2.834活載= 0樓面梁： 恒載=梁自重= 2.834活載= 02、柱縱向集中荷載計算A、D軸柱縱向集中荷載的計算頂層柱：恒載=梁自重板傳荷載+女兒墻自重梁自重：縱向主梁自重： 2.834=20.688 kN 次梁自重： 1.4×6.3=8.82 kN梁傳荷載： 20.688+2×

30、1/4×8.82=25.098 kN板傳荷載： （梯形）32.9×6.3=207.27 kN （三角形）5/8×3.9/2×2×9.96×3.9=94.68 kN板傳柱荷載： 207.27+1/4×2+94.68=198.315 kN女兒墻自重： 4.592×7.8=35.818 kN 頂層柱恒載： 25.098+198.315+35.818=259.231 kN活載=板傳荷載： 1/2×1/2×2×6.61×6.3+ 5/8×3.9/2×2×3

31、.9×2=39.834 kN標準層：恒載=梁自重板傳荷載墻自重梁自重：縱向主梁自重： 2.834=20.688 kN 次梁自重： 1.4×6.3=8.82 kN梁傳荷載： 20.688+2×1/4×8.82=25.098 kN板傳荷載： （梯形）14.21×6.3=89.523 kN （三角形）5/8×3.9/2×2×4.303×3.9=94.68 kN板傳柱荷載： 85.523+1/4×2+40.905=85.667 kN墻自重： 9.713×2=19.426 kN恒載： 25.09

32、8+85.667+19.426=130.191 kN活載=板傳荷載： 1/2×6.61×6.3+ 5/8×3.9/2×2×3.9×2=39.834 kNB、C軸柱縱向集中荷載的計算頂層：恒載=梁自重板傳荷載 =25.098+198.315+=316.64活載=板傳荷載=39.834+=101.704標準層：恒載=梁自重板傳荷載墻自重=25.098+（85.667+）+19.426=152.467活載=板傳荷載= 101.704框架在豎向荷載作用下的受荷總圖如圖2-6所示： 圖2-6 框架豎向荷載2.4.3風荷載計算1、 風荷載標準值計

33、算將計算單元范圍內(nèi)的外墻面上的分布風荷載，簡化為等量作用于樓面處的集中風荷載，計算公式如下： B值計算單元迎風面積寬度，B=7.8。風振系數(shù)：Z=1+Z/µZ，H<30m時，取1.0。計算過程如表2-1所示：表2-1 各層樓面處集中風荷載標準值計算層數(shù)離地高度/mµzzµs0hihj風壓力(kN)620.251.251.01.30.43.31.612.42516.951.181.01.30.43.33.315.70413.651.11.01.30.43.33.314.67310.351.011.01.30.43.33.313.6427.051.01.01.3

34、0. 43.33.312.1713.751.01.01.30. 43.753.314.302 、風載作用下抗側(cè)移剛度D的計算：位移計算時，各荷載值均采用標準值。抗側(cè)移剛度D的計算如表2-2所示：表2-3所示表2-2 橫向標準層D值計算構(gòu)件名稱(kN/m)A、D軸柱=0.27314229B、C軸柱=0.56329344D=2（14229+29344）=88904表2-3 橫向底層D值計算構(gòu)件名稱(kN/m)A、D軸柱B、C軸柱D=2（14346+20663）=700183、風載作用下位移驗算水平荷載作用下框架的層間側(cè)移按以下公式計算：Uj= Vj/Dij 風荷載作用下框架樓層層間位移與層高之比的

35、計算，計算如表2-4: 表2-4風荷載作用下框架樓層層間位移與層高之比的計算層數(shù)WjVjDVj/h612.4212.42871461.4251/23158515.7028.12871463.231/10217414.6742.79871464.911/6720313.6456.43871466.4751/5097212.1768.6871467.8721/4192114.3082.9700181.1831/2790側(cè)移驗算：對于框架梁結(jié)構(gòu)樓層層間最大側(cè)移與層高之比的限值為1/550,該工程的框架結(jié)構(gòu)層間側(cè)移為1/2790<1/550，則框架的側(cè)移剛度足夠。2.4.4地震載計算本工程為市郊

36、的海明威大酒店，設(shè)計采用濰坊市抗震設(shè)防標準，設(shè)防烈度為7度，類場地，設(shè)計抗震分組為第二組。考慮邊柱偏心力矩的影響，建筑高度為20.25米，在地震作用下以剪切變形為主。結(jié)構(gòu)的質(zhì)量和剛度沿高度均勻分布，采用底部剪力法計算水平地震的作用。 (1) 屋面處重力荷載標準值的計算：板自重=9.96×15×50.1=7484.94kN梁自重=kN柱自重=6.59×3.3×32=759.17kN女兒墻自重=34.592×2×（50.115）=597.88kN外墻自重=kNG=G=7484.941051.79759.17597.88268.602=10

37、162.382kN（2）標準層樓面處重力荷載標準值的計算G=4.303×15×50.1=3233.7kNG=1051.79kNG=759.17kNG=268.602kNG=G=3233.71051.79759.17268.602=5313.26kN（3）底層樓面處重力荷載標準值的計算G=3233.7kNG=1051.79kNG=6.59×4.75×32=1001.68kNG=268.602×kNG=3233.71051.791001.68235.027=5522.197kN（4）屋面雪荷載標準值：G=0.35×50.1×15

38、=263.025kN（5）樓面活荷載標準值：G=2.0×50.1×15=1503kN（6）總荷載代表值計算：屋面處：G= G0.5 G=10162.3820.5×263.025=10293.89kN樓面處：G= G0.5 G=5313.260.5×1503=6064.76kN底層處：G= G0.5 G=5522.1970.5×1503=6273.697kN2、框架抗側(cè)移剛度D和結(jié)構(gòu)自震周期（1）橫向D值計算：計算過程見表2-5、2-6所示：表2-5 橫向標準層D值構(gòu)件D值數(shù)量DA、D軸柱1422916227664B、C軸柱29344164695

39、04D=697168表2-6 橫向底層D值構(gòu)件D值數(shù)量DA、D軸柱1434616229536B、C軸柱2066316330608D=560144 (2) 結(jié)構(gòu)基本自振周期計算1) 經(jīng)驗公式：T =0.250.352) 假設(shè)頂點位移T計算周期T表2-7 假設(shè)頂點位移T計算層次GiGiD610293.8910293.896971680.0150.23556064.7616358.656971680.0240.2246064.7622423.416971680.0320.19636064.7628488.176971680.0410.16426064.7634552.936971680.050.12

40、316273.69740826.6275601140.0730.073結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非結(jié)構(gòu)墻的影響折減系數(shù)=0.6,則結(jié)構(gòu)的基本自振周期為=0.53s3) 能量法計算T1計算過程如表2-8所示： 表2-8 Giui和Giui2計算層次GiD610293.896971680.2352419.16568.4856064.766971680.221334.25293.5446064.766971680.1961188.69232.9836064.766971680.164994.62163.1226064.766971680.123745.9791.7516273.6975601140.073

41、457.9833.437140.571383.3數(shù)字代入計算公式：T1=2×3.14×0.6=0.53s取T=0.53 S3、多遇水平地震作用下的計算:經(jīng) 查表得=0.08，Tg=0.4s。G=0.85× G=0.85×40826.627=34702.63 kN由于Tg<T<2Tg，所以 =（） =0.062衰減系數(shù)，取=0.9T1=0.53s<1.4 T g=0.56sFEK=1GEq=0.062×34702.63=2151.56 kN質(zhì)點i的水平地震作用標準值，樓層地震剪力及層間位移：Fi=GiHi/GiHi×F

42、EK Fi、Vi和的計算如表2-9所示：表2-9 Fi、Vi和的計算層號GiHiGiHiGiHiFiViD610293.8920.95218745.16563912.74834.60 834.606971680.0012056064.7617.65108862.44563912.74415.36 1249.966971680.0017946064.7614.3588848.73563912.74338.99 1588.956971680.0022836064.7611.0568835.03563912.74262.63 1851.586971680.0026626064.767.7548821

43、.32563912.74186.27 2037.856971680.0029216273.6974.4529800.06563912.74113.7 2151.555601140.00456地震作用下的位移驗算：底層：/4.45=0.00456/4.45=1/976<1/550,滿足地震位移驗算的要求。頂層：/3.3=0.000120/3.3=1/2750<1/550, 滿足地震位移驗算的要求。2.5內(nèi)力計算2.5.1恒載作用下的內(nèi)力計算1、 橫梁固端彎矩的計算：受力簡圖如圖2-7所示： 圖2-7 彎矩計算簡圖 AB、CD跨固端彎矩：頂層： =-118.2 Mba=118.2標準層

44、：=69.66 Mba =69.66BC跨固端彎矩：頂層： =1.36 =1.36標準層：= 1.36 =1.362、各節(jié)點桿端分配系數(shù)的計算桿端分配系數(shù)用以下公式進行計算：本結(jié)構(gòu)采用對稱結(jié)構(gòu)計算，只取一半結(jié)構(gòu)，中間桿件截斷后只有一半的原長，所以它的線剛度變?yōu)樵鹊亩叮侵虚g跨的支座形式應改為滑動支座，而其他桿件的支座不變，看做是固定支座，所以，根據(jù)結(jié)構(gòu)力學中所學，其轉(zhuǎn)動剛度只有其他支座（固定支座）的四分之一，在計算分配系數(shù)時，相當于其他桿件的線剛度乘以二。 線性剛度轉(zhuǎn)換結(jié)果如圖2-8所示： 圖2-8 線性剛度轉(zhuǎn)換頂層： A點： B點： 標準層：A點： B點： 底層：A點： B點： 桿端分

45、配系數(shù)分配如圖2-9所示 ：圖2-9 桿端分配系數(shù) 3、力矩分配計算：頂層恒荷載下力矩分配如圖2-10所示： 圖2-10頂層恒荷載下力矩分配圖標準層恒荷載力矩分配如圖2-11所示： 圖2-11標準層恒荷載下力矩分配圖底層恒荷載力矩分配如圖2-12所示： 圖2-12底層恒荷載下力矩分配圖算得的各層在分層法下所求的彎矩值相疊加，因為有框架柱傳遞的彎矩，所以各節(jié)點彎矩在第一次分配后不能達到平衡，需要將各節(jié)點不平衡彎矩再分配一次，進行修正。二次分配只在原節(jié)點分，不再傳遞，其步驟如下：頂層：A：9.19柱子：76.91-9.19×0.55+9.19=81.04 梁：-76.91-9.19

46、15;0.45=-81.04B：-6.92柱：-51.85+6.93×0.351-6.92=-56.34 左梁：106.381+6.92×0.292=108.4 右梁：-54.1+6.92×0.357=-51.36第五層：A：25.64+9.19=34.83 上柱：27.58-34.83× 0.353+25.64=40.93 下柱：27.58-34.83× 0.353+9.19=24.48 梁：-55.17-34.83×0.294=-65.41B：不平衡力矩：-17.28-6.92=-23.47上柱：-20.75+23.47×

47、;0.26-17.28=-31.93 下柱：-20.75+23.47×0.26-6.92=-21.57左梁：57.92+23.47×0.216=62.99 右梁：-22.42+23.47×0.264=-16.22第四、三層：A： 9.19×2=18.38上柱=下柱：27.58-18.38×0.353+9.19=30.28 梁：-55.17-18.38×0.294=-60.57B：-6.92×2=-13.84上柱=下柱：-20.75+13.84×0.26-6.92=-24.07 左梁：57.92+13.84×0.216=60.91 右梁：-22.42+13.84×0.264=-21.93二層：A：9.19+10.06=19.25上柱：27.58-19.25×0.353+9.19=29.97 下柱：27.58-19.25×0.353+10.06=30.84 梁：-55.17-19.25×0.294=-60.83B：-6.92-7.41=-14.33上柱：-20.75+14.33×0.26-6.92=-23.94