2020年整合鋼結構原理的考試資料名師精品資料

1、1 關于建筑結構鋼材的優(yōu)缺點，下列說法中錯誤的是【A. 鋼材的強度較高，結構自重輕B. 鋼材具有良好的冷加工和熱加工性能C. 鋼結構的耐腐蝕性能很好，適合在各種惡劣環(huán)境中使用D. 鋼結構的耐熱性很好，但耐火性能很差2. 鋼結構設計中，對下列哪一項內容需按正常使用極限狀態(tài)進行驗算【】A. 構件的變形B.構件的強度C.構件的疲勞強度D.構件的整體穩(wěn)定3 為防止厚鋼板在焊接時或承受厚度方向的拉力時發(fā)生層狀撕裂，必須測試鋼 材的【】A. 抗拉強度fuB.屈服點fyC.冷彎180°試驗D. Z向收縮率4不同質量等級（A、B、C、D）的同一類鋼材，下列哪項力學指標不同【】A. 抗拉強度fuB.沖

2、擊韌性AkC.伸長率SD.屈服點fy6如圖所示承受靜力荷載的合理焊腳尺寸應為【T形連接，采用雙面角焊縫，按構造要求所確定的 】5.對于普通螺栓連接，限制端距 e> 2do的目的是為了避免【】A.螺栓桿受剪破壞B.板件被拉斷破壞C.板件受擠壓破壞D.板件端部沖剪破壞A. 4mmB. 6mmC. 8mmD. 10mm7 初始彎曲和荷載的初始偏心對軸心受壓構件整體穩(wěn)定承載力的影響為】A. 初彎曲和初偏心均會降低穩(wěn)定承載力B. 初彎曲和初偏心均不會影響穩(wěn)定承載力C. 初彎曲將會降低穩(wěn)定承載力，而初偏心將不會影響穩(wěn)定承載力D. 初彎曲將不會影響穩(wěn)定承載力，而初偏心將會降低穩(wěn)定承載力8 保證焊接組合

3、工字型截面軸心受壓柱翼緣板局部穩(wěn)定的寬厚比限值條件，是根據(jù)矩形板單向均勻受壓時下列哪種邊界條件確定的【】A. 兩邊簡支、一邊自由、一邊彈性嵌固B. 兩邊簡支、一邊自由、一邊嵌固C. 三邊簡支、一邊自由D. 四邊均為簡支9梁腹板屈曲后強度產(chǎn)生的原因是【】A. 腹板屈曲后產(chǎn)生鋼材的彈塑性強化，能夠繼續(xù)承擔更大的荷載B. 腹板屈曲后產(chǎn)生薄膜拉力場，牽制了板變形的發(fā)展，存在繼續(xù)承載的潛能C. 腹板屈曲后產(chǎn)生復雜的應力狀態(tài)，提高了鋼材的屈服點D. 由于橫向加勁肋的存在，提高了腹板局部穩(wěn)定承載力10.圖示的普通鋼屋架角鋼的四種切斷形式中，絕對不允許采用的是 【(b)(d)A. (a)B. (b)C. (c

4、)D. (d)1.CADBD 5.BACBD1、 對于Q235鋼板，其厚度越大_A. 塑性越好B. 韌性越好C. 內部缺陷越少D. 強度越低2、如圖采用C級普通螺栓連接，最危險螺栓為3、工字形截面軸心受壓構件，翼緣外伸部分的寬厚比b /t豈（10 0.1 ） .235 fy式中的入是 。A. 構件繞強方向的長細比B. 構件兩個方向的長細比平均值C. 構件兩個方向的長細比較大值D. 構件兩個方向的長細比較小值4、 單向受彎構件的抗彎強度卞=Mx/(xWnx)乞f其中X-1.05時,為使翼緣不先 失去局部穩(wěn)定，翼緣外伸部分的寬厚比b'/t為。A . 9, 235 fyB. 13、. 235

5、 fyC. 15. 235 fyD. 40 , 235 fy25、 已知焊接工字形截面簡支梁，承受均布荷載作用 ，鋼材Q235, fy=235N/mm， 并在支座設置支承加勁肋，梁腹板高度 900mm，厚度12mm，要求考慮腹板穩(wěn) 定性，則。A布置縱向和橫向加勁肋B按計算布置橫向加勁肋C按構造要求布置加勁肋D不用布置加勁肋6、荷載作用于截面形心的焊接工字形等截面簡支梁，最容易發(fā)生整體失穩(wěn)的情況是。A跨中集中荷載作用B跨間三分點各有一個集中荷載作用C 梁兩端有使其產(chǎn)生同向曲率、數(shù)值相等的端彎矩作用D全跨均布荷載作用7、 彎矩繞虛軸作用的雙肢綴條式壓彎構件，應進行和綴條計算。A 強度、彎矩作用平面

6、內穩(wěn)定、彎矩作用平面外穩(wěn)定、剛度B彎矩作用平面內穩(wěn)定、分肢穩(wěn)定C 彎矩作用平面內穩(wěn)定、彎矩作用平面外穩(wěn)定、剛度D 強度、彎矩作用平面內穩(wěn)定、分肢穩(wěn)定、剛度8、已知雙軸對稱工字鋼截面軸心受壓柱，軸心壓力小，根據(jù)剛度控制截面面積丨丨 T50,lox = 8000mm,loy = 4500mm,A22lx =2A2,ly=0.5A2截面面積A為2A 1422.2mm22B 1800mm2C 2000mm2D 2500mmDACBDC D B1、 最易產(chǎn)生脆性破壞的應力狀態(tài)是。(A) 單向壓應力狀態(tài)(B) 三向拉應力狀態(tài)(C) 單向拉應力狀態(tài)(D) 二向拉一向壓的應力狀態(tài)2、 采用摩擦型高強螺栓連接的

7、兩塊鋼板，如圖所示，1-1危險截面所受的力為。I(A) N(B) 0.875N(C) 0.75N(D) 0.5N3、如圖所示，兩塊鋼板焊接，根據(jù)手工焊構造要求，焊角高度hf應滿足要求。(A) 6< hf< 89mm(B) 6< hf< 12mm(C) 5< hf< 89mm(D) 6< hf< 10mm4、受彎構件考慮屈曲后強度時，下列說法正確的為(A) 腹板抗彎承載力提高(B) 腹板抗剪承載力提高(C) 腹板抗彎、抗剪承載力均提高(D) 腹板抗彎承載力提高，抗剪承載力降低5、 單向受彎構件的抗彎強度 匚二Mx/( xWnx)空f其中x=10時,

8、為使翼緣不先 失去局部穩(wěn)定，翼緣外伸部分的最大寬厚比b、/t為0(A) 9 23TT；(B) 13 235 fy(C) 15、. 235 fy(D) 40, 235 fy6、彎矩矢量作用在工字形偏壓柱的弱軸平面內，屈曲時會發(fā)生 屈曲。(A) 平面內(B) 平面外(C) 不一定(D) 可能平面內，也可能平面外7、 在鋼屋架支座節(jié)點的設計中，支座底板的厚度由 決定。(A) 抗剪和抗彎共同工作(B) 抗壓工作(C) 抗剪工作(D) 抗彎工作B BA B CAD1 已知6m跨簡支梁采用雙軸對稱截面，梁的上翼緣承受如圖所示均布荷載作 用，試通過梁的強度和整體穩(wěn)定計算，來確定此梁所能承受的荷載設計值 q。

9、（可 忽略自重）（10分）（提示：鋼材 Q235B 級，f =215N/mm2， fv=125N/mm2， 性：A=7056mm2 ,lx=2.07 23 1 08mm4,1.036 106mm3g3住 4320 Ah Sx =5.71610 mm，申b =悅 一2“Xy Wx 11'yt14.4hx =1.05。截面特I y = 1.6 107mm4 ,235訂=0.690.13 ,0.282)t=12mm t=6mmx6000t=12mmy2002.解：梁端最大剪力max竺I xtwqlSx21 xtw-max112V ql，跨中最大彎矩：M ql28皿 /紉231086125 =

10、9°.63kn/mlSx,:：8 xWxfq2xWxl“ 6000 12 cc口0.9b1h 200 4001 6"07 = 47.670561十也l1t1l26000 5.716 1058 1.05 1.036 106 21551.97KN /m60002= 0.69 0.13 =0.69 0.13 0.9 = 0.807ly =y 二IJiy =6000/47.6 =126b4320 Ah235= 0.807汽理 J。56 "。0 J1261.036 00I空竺2打空=0.789S4 漢 400 丿 235b'1.07 - 0282 =1.07 -02

11、82 =0.712 bb0.789-ql28 b Wx二 min qq2,q3二MTW所以ql28 °712 1.036 106 215 = 35.24KN/m260002、如圖所示，兩塊鋼板截面厚度16mm寬度420mm,兩面用厚度10mm蓋板 連接，鋼材Q235B承受軸心力作用，采用8.8級螺栓M20高強度螺栓摩擦型連 接，孔徑21.5mm，接觸面采用噴砂處理，f =215N/mm2,預拉力P=125 kN，摩4- + + + +亠+擦面的抗滑移系數(shù) 卩二0.45，求此連接接頭能承受的最大軸心力設計值 （10分）"00558055 558055'80 80 10

12、 80 80 00n解：單個螺栓的抗剪承載力設計值：Nvb = 0.9nf pP =.蓋板一側螺栓能傳遞的荷載為:N = 16 Nvb故該連接所能承受的最大軸力為:N =kN廠被連接板所能承擔的軸力為：N2 = Af = 16X 420X 215= . kN連接板的橫截面尺寸大于被連接板橫截面，且采用相同的鋼材，故不必計算連接板的承載力。危險截面凈截面面積 An = 16X在危險截面處，對于被連接板（2(420-4X 21.5)=mm1 0.5n1/n) N3 = An fAnf1 -0.5n13、已知如圖雙肢槽鋼格構式軸心受壓綴條柱，軸心壓力設計值N=1900KN（包括柱身等構造自重），所有

13、鋼材均選用 Q235B, f=215N/mm2，計算長度 lox=|oy=6OOOmm,=45°，柱截面無削弱。232b的截面面積 A=2 x 55.1=110.2cm2 iy=12.1cm;分肢對自身1-1軸的慣 性矩 l1=336cm4,回轉半徑 i1=2.47cm, Zo=2.16cm, b=320mm；單根綴條角2鋼 L45 x 4 的截面面積 A1=3.49cm ; imin=0.89cm,試驗算1）柱的整體穩(wěn)定與單肢穩(wěn)定;Z0解：一、1）繞實軸整體穩(wěn)定的驗算：l 0yiy6000121=49.6 ： ' =150剛度滿足。查表得到：y =0.8583N 1900

14、103 yA 0.858 11020= 201N/mm2=215N / mm2滿足要求。2）求斜綴條的受力大小;30354045<p0.9360.9180.8990.87850556065甲0.8560.8330.8070.78070758085<p0.7510.7200.6880.6552）繞虛軸的剛度和整體穩(wěn)定驗算:繞虛軸慣性矩：IX =2 X AE Z。)2=2 j|336 55.1 (16-2.16)2 =210890cm4繞虛軸回轉半徑：ixIx/A 210890/110.2 = 14.06cm長細比:換算長細比扎xl0x叫 42.7ix 14.06A1X42j2 27

15、2110：9*"150 剛度滿足。V1900 103查表得到：X =0.8672 2A 0.868 110200=198.63N/mmf215N/mm 滿足要求。3）單肢的穩(wěn)定驗算：所以分肢穩(wěn)定滿足規(guī)范要求-蚯- 32 一2 2.16 =11.2 < 0.7 max = 0.7 49.6 二 34.7ii2.47二、V 舊235 =Ndo2cos45I1. Nv = 0.9nf(P;N1 = n Nvb(1 0.5ni/n) N3 = An f ;N2 = Af ；Anf1-0.5n72. N = F sin 71 ； V = F cos 二；M = Fe sin 二；A =為 0. 7hf I w ；0. 78(200 2 ,卯；W=( 200 _8)'3. V- maxbM -fM2f4ql ；l *1b1h:b' vy4. y