銀行建筑設計說明書

1、Xinyu University畢業(yè)設計(論文)南昌某農(nóng)業(yè)銀行建筑設計學生姓名:郭金紅學 號:1207212001專 業(yè):土木工程指導教師:學 院:建筑工程學院江西·新余獨創(chuàng)性聲明本人鄭重聲明：所呈交的畢業(yè)設計（論文）是本人在指導教師指導下進行的研究工作及取得的研究成果。其中除加以標注和致謝的地方，以及法律規(guī)定允許的之外，不包含其他人已經(jīng)發(fā)表或撰寫完成并以某種方式公開過的研究成果，也不包含為獲得其他教育機構的學位或證書而作的材料。其他同志對本研究所做的任何貢獻均已在文中作了明確的說明并表示謝意。本畢業(yè)設計（論文）成果是本人在新余學院期間在指導教師指導下取得的，成果歸新余學院所有。特此

2、聲明。作者簽名（手寫）： 簽名日期： 年 月 日 版權使用授權書本畢業(yè)設計（論文）作者及指導教師完全了解新余學院有關保留、使用畢業(yè)設計（論文）的規(guī)定，有權保留并向國家有關部門或機構送交畢業(yè)設計（論文）的復印件和磁盤，允許畢業(yè)設計（論文）被查閱和借閱。作者簽名（手寫）： 指導教師簽名（手寫）：日期： 年 月 日 日期： 年 月 日摘要論文題目：南昌某農(nóng)業(yè)銀行建筑設計專 業(yè)：土木工程學生姓名：郭金紅指導教師：摘 要南昌某農(nóng)業(yè)銀行是一棟現(xiàn)澆鋼筋混凝土六層框架結構的建筑物，建筑面積約為4068m2，建筑高度為23.4m?；撅L壓為0.5KN/m2，基本雪壓為0.2KN/m2.這個設計項目的建筑設計，進

3、行了建筑物的平、立、剖三方面的設計，完成6張平面圖、3張立面圖和兩張剖面圖。該設計還進行了少量結構設計，結構選型和樓板荷載設計。該銀行建筑設計，既要求滿足建筑布局，也要有抗震、采風通光等各方面的要求。本工程結構設計采用多層鋼筋混凝土框架結構，基本步驟為：結構計算簡圖的確定；荷載計算；內(nèi)力分析；內(nèi)力組合；梁、柱截面配筋、板的設計、基礎的設計以及結構施工圖的繪制等。其中，內(nèi)力計算只考慮恒荷載和活荷載；柱、板的設計采用彈性理論；梁的設計采用塑性理論；基礎選用柱下獨立基礎。在進行截面設計時，遵循了強剪弱彎，強柱弱梁，強節(jié)點弱構件的設計原則，且滿足構造要求，除對本框架進行手算外，還利用了PKPM 對本結

4、構進行了電算。關鍵詞：框架結構；建筑設計；結構設計IIABSTRACTTitle: Nanchang Agricultural Bank Building DesignSpecialty: Civil EngineeringApplicant: Guo Jin HongSupervisor: ABSTRACTThe Agriculture Bank of China in nanchang is a cast-in-place reinforced concrete and four-story frame construction building.The floor area approx

5、imately is 4068m2.building height is 23.4m.The basic wind pleasure is 0.5KN/m2.The basic snow pleasure is 0.2KN/m2.The construction of the project design,the structure of the flat,split three aspects of the design,complete the 6 floor plan,3 Li figure and two section.The design also has carried on t

6、he structure arrangement of the small structure selection and floor load design.The architectural design of the bank,requires both meet the architectural layout,also should have the earthquake,field trips through light and so on various aspects of requirements.The engineering structure design adopts

7、 multi-layer reinforced concrete frame structure, basic steps as follows: the determination of structure calculation diagram; The load calculation; The internal force analysis; Internal force combination; Beam and column section reinforcement, board design, basic design and structure of the construc

8、tion drawing, etc. Among them, the internal force calculation only consider constant load and live load; The design of the column, the board by using elastic theory; Beam design adopts the theory of plasticity; Foundation under column independent foundation. In the cross section design, following th

9、e strong shear weak bending, strong column weak beam, strong node weak component design principle, and meet the construction requirements, in addition to calculate this frame on hand, also use the PKPM structure has carried on the computer.KEYWORDS: Frame structure;The architectural;The structure de

10、sign13III南昌某農(nóng)業(yè)銀行建筑設計目錄 1 銀行建筑設計說明書11.1 建筑概況11.2 方案構思11.3 采光、通風、防火設計11.3.1 采光、通風設計11.3.2 防火設計21.4 建筑規(guī)模21.5 建筑裝飾設計22 設計意圖和設計特點42.1 在建筑方面我有以下4點的優(yōu)點42.1.1 實用理念42.1.2 舒適理念42.1.3 生態(tài)理念42.1.4 文化理念42.2 本設計中選取一榀主框架以及樓面及屋面板進行截面設計及配筋計算53 設計意圖和結構平面布置63.1 結構選型布置及計算簡圖63.1.1 結構選型63.1.2 在結構方面我有以下的優(yōu)點63.1.3 結構平面布置64 荷載

11、計算書74.1 構件截面尺寸信息:74.1.1 梁板柱的截面尺寸74.2 框架計算簡圖84.3 恒荷載計算94.3.1 屋面框架梁線荷載標準值94.3.2 樓面框架梁線荷載標準值10IV4.3.3 屋面框架節(jié)點集中荷載標準值114.3.4 樓面框架節(jié)點集中荷載標準值114.4 樓面活荷載計算124.5 風荷載124.6 內(nèi)力計算134.7 內(nèi)力組合174.7.1 概述174.7.2 框架梁內(nèi)力組合175 板、柱、梁、樓梯、獨立基礎計算235.1 板的計算235.1.1 基本資料：235.1.2 計算結果：235.1.3 跨中撓度驗算：245.1.4 裂縫寬度驗算：25 5.2梁的配筋295.3

12、 柱的配筋325.4 樓梯的計算書345.4.1 荷載和受力計算345.4.2 配筋面積計算:365.4.3 配筋結果:375.5 獨立基礎的計算38主要參考文獻42致 謝43V第一章 銀行建筑設計說明書本文為銀行設計說計建筑明書。該樓建筑面4068，共6層，坐南朝北，根據(jù)建筑設計、抗震方面等的要求，確定合理的建筑平面布置和結構布置方案。1.1 建筑概況該銀行樓位于南昌市某商業(yè)街，基地用地面積3698平方米。設計總面積4068，共6層，底層層高4.2m、標準層高3.6m、頂層層高3.6m，室內(nèi)外高差0.45m，基建場地不考慮?？繖C動車車場所。1.2 方案構思本設計應充分考慮到總體規(guī)劃提出的要求

13、、周邊城市環(huán)境特點和地區(qū)氣候條件。根據(jù)建筑用地條件和建筑使用功能，確定建筑形體、建筑平面布置應簡單、規(guī)則，建筑平面布置可較為靈活，可自由分割空間，立面注意對比與呼應、節(jié)奏與韻律，體現(xiàn)建筑物質功能與精神功能的雙重特性。設計時力求性能良好，造型美觀，環(huán)境協(xié)調(diào)，并注意銀行的建筑特征，使用要求，按需要的要求和依據(jù)條件考慮辦公樓的通風、使用、交通 、防火、防盜之間的關系。銀行內(nèi)的布置與裝修以清新自然為主，設計過程包括擬定的建筑平面、平面柱網(wǎng)布置、平面交通組織及平面功能設計；其次進行立面造型、剖面設計；最后設計樓梯和衛(wèi)生間。本設計應滿足使用要求，技術措施合理，同時，通風、采光、消防等技術指標均滿足相應的規(guī)

14、范和規(guī)定。81.3 采光、通風、防火設計1.3.1 采光、通風設計 在設計中選擇合適的門窗位置，取得良好的效果以便于通風，室內(nèi)應盡量利用天然采光。1.3.2 防火設計本工程耐火等級為二級，建筑的內(nèi)部裝修、陳設均應做到難燃化，以減少火災的發(fā)生及降低蔓延速度，公共安全出口設有一個，面積較大，可以方便人員疏散。在疏散門處應設有明顯的標志。各層均應設有手動、自動報警器及高壓滅火水槍，交通路線應滿足防火和安全疏散要求。1.4 建筑規(guī)模按使用功能布置房間，設計房間間數(shù)列表如下：表1-1 設計房間間數(shù)房間名稱數(shù)量（間）面積（m2）/間備 注營業(yè)大廳、休息廳共1間288設置在第1層辦公室49間36金庫共1間1

15、8設置在第1層業(yè)務洽談室共1間43.2設置在第1層車庫共1間36設置在第1層大會議室共5間86.4廁所每層2間13.5每層男女各設13.5m2其它用房說明：表中的數(shù)據(jù)是按使用功能確定的，其中房間間數(shù)的數(shù)據(jù)是不能變動，面積的數(shù)據(jù)可按以下情況波動： 20 m2以下可（以20 m2為底數(shù)）上浮4 m2； 60 m2以下可（以60 m2為底數(shù)）上浮10 m2； 100 m2 可上、下浮動20 m21.5 建筑裝飾設計5（1）屋面做法： 屋面：10厚鋪地缸磚，干水泥擦縫，每3×6m留10寬縫，1：3石灰砂漿勾縫； 防水層：20厚1：3防水水泥砂漿，噴涂2厚合成高分子防水層，4厚高聚物改性瀝青卷

16、材防水層； 保溫層：40mm厚現(xiàn)場噴涂硬質發(fā)泡聚氨脂； 找坡層：1:8水泥膨脹珍珠巖找坡2%最薄處40厚； 找平層：20厚1：3水泥砂漿；（2）樓面做法： 地面：15厚1：2.5水泥白石子磨光，刷草酸打蠟； 找平層：20厚1：3水泥砂漿；（3）墻體做法：內(nèi)墻：噴內(nèi)墻涂料或刷油漆； 6 厚1：2.5 水泥砂漿抹面壓實抹光； 7 厚1：3 水泥砂漿找平掃毛； 7 厚1：3 水泥砂漿打底掃毛； 刷素水泥漿一道。 外墻：7 厚1:2.5水泥砂漿抹面； 7 厚1：3水泥砂漿找平掃毛； 7 厚1：3 水泥砂漿打底掃毛；刷素水泥漿一道。第二章 設計意圖和設計特點框架結構是由樓板、梁、柱及基礎4種承重構件組成

17、的，由梁、柱和基礎構成平面框架，各平面框架再由連續(xù)梁連接起來而形成的空間結構體系。在合理的高度和層數(shù)的情況下，框架結構能夠提供較大的建筑空間，其平面布置靈活，可適合多種工藝與使用功能的要求。我設計的題目是以經(jīng)濟、適用、美觀為設計理念，我設計這個是為了讓人們更好的了解框架結構的特點等。2.1 在建筑方面我有以下4點的優(yōu)點2.1.1 實用理念（1）平面布置功能分區(qū)明確，滿足使用要求，樓層設置合理，人類走向方便靈活。（2）平面布置設置一個面積較大出入口疏散人群，其活動空間合理，滿足正常使用和緊急疏散的要求。（3）把滿足人們在室內(nèi)進行生產(chǎn)、生活、工作、休息的要求置于首位，使建筑空間與人的協(xié)調(diào)合理化、科

18、學化。2.1.2 舒適理念（1）立面裝飾線條分隔方塊，有力度感、體量感，設計新穎，與周圍環(huán)境協(xié)調(diào)。（2）造型設計整齊大方，有安穩(wěn)牢固的感覺。墻面裝飾明快簡潔，青春靚麗，有活潑舒適意念，體現(xiàn)時代設計水平，能夠引人留步駐眼，容易使人有美的感覺。2.1.3 生態(tài)理念（1）綠化要素：室內(nèi)設計中綠化已成為改善室內(nèi)環(huán)境的重要手段。利用綠化和小品溝通室內(nèi)外環(huán)境、擴大室內(nèi)空間感及美化空間。2.1.4 文化理念（1）建筑創(chuàng)新和結構造型的創(chuàng)新有著密切的聯(lián)系，二者取得協(xié)調(diào)統(tǒng)一，充分考慮結構造型中美的形象，把藝術和技術融合在一起。（2）空間要素：空間合理化并給人們以美的感受是設計的基本任務。2.2 本設計中選取一榀主

19、框架以及樓面及屋面板進行截面設計及配筋計算首先根據(jù)框架布局確定各構件尺寸，進行恒載、活載及風荷載的統(tǒng)計。然后采用 PKPM 進行豎向荷載、水平荷載作用下的結構內(nèi)力計算，并進行內(nèi)力組合分析，按最不利的一組內(nèi)力，進行構件計算。樓板采用彈性理論設計， 并進行柱下獨立基礎的配筋設計。 除此之外， 還進行了樓梯的設計計算。最后，根據(jù)計算結果，按照相應的構造要求，繪制了結構施工圖，并寫出了相應的設計說明。本結構設計是先確定結構形式和結構布置方案，再確定框架、基礎的形式。根據(jù)受力要求采用采用框架結構，最大限度的滿足任務書中的要求，框架結構整體性好，抗震性能好，建筑物能夠靈活分割，空間布置靈活，使用功能多樣化

20、。本設計的過程運用了大學四年所學過的很多理論，計算中多種計算方法得到體現(xiàn)，如 D值法，彎矩分配法，分層法等，并采用實際工作應用的軟件“天正”“PKPM”進行設計。使自己掌握了多方面的知識。既鞏固和加深已學過的基礎和專業(yè)知識， 又提高綜合運用這些知識獨立進行分析和解決實際問題的能力。提倡獨立思考、獨立獲取知識及創(chuàng)造性思維的開發(fā)，也加強了工程設計計算、理論分析、圖表繪制、技術文件編寫的能力，提高計算機的應用能力。本設計的特點：結構布置整齊、合理，梁、板、柱傳力路線清晰，受力均勻且途徑明確。第三章 設計意圖和結構平面布置3.1 結構選型布置及計算簡圖3.1.1 結構選型本工程選用鋼筋混凝土框架結構選

21、擇此結構的原因：由于設計任務書中的要求，要求建筑物使用空間多樣化，能靈活分割，采用框架結構即可最大限度的滿足任務書中的要求，而且框架結構整體性好，抗震性能好。3.1.2 在結構方面我有以下的優(yōu)點（1）結構布置整齊、合理。（2）梁、板、柱傳力路線清晰，受力均勻且途徑明確3.1.3 結構平面布置柱網(wǎng)平面圖10第四章 荷載計算書4.1 構件截面尺寸信息:4.1.1 梁板柱的截面尺寸11（1）梁 框架梁：橫向 L=7200mm 梁高 h=(1/10-1/14)L=(720-514)mm 取 h=600mm 梁寬 b=(1/2-1/3)h=(300-200)mm 取 b=250mm 縱向 L=6500

22、mm 梁高 h=(1/10-1/15)L=(650-400)mm 取 h=600 mm 梁寬 b=(1/3-1/2)h=(200-300)mm 取 b=250 mm（2）板 板厚度，取100mm （3）柱 柱的尺寸根據(jù)軸壓比公式確定 a.邊柱，q 取 10kN/m =0.9 , fc=14.3MPa 設計值 柱截面面積 取柱截面尺寸為 b.中柱： 設計值 則柱截面積 取柱的截面尺寸為?。嚎蚣苤?400×400 中柱 400×400 梁 600×2504.2 框架計算簡圖 選擇橫向的一榀框架（4軸）按平面框架計算。底層柱高從基礎頂面算至二層樓面，室內(nèi)外高差為450m

23、m。結構計算簡圖如圖2.3.1所示。1 圖2.2 4橫向框架簡圖4.3 恒荷載計算24.3.1 屋面框架梁線荷載標準值 20mm 厚1：3水泥砂漿找平 40mm厚（2%找坡）膨脹珍珠巖 10mm厚鋪地缸磚 20mm厚1: 3 防水水泥砂漿 40mm厚現(xiàn)場噴涂硬質發(fā)泡聚氨脂 100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 屋面恒荷載 框架梁自重 柱自重 梁側粉刷 因此，作用在頂層框架梁上的線荷載為 4.3.2 樓面框架梁線荷載標準值215mm 厚水泥白石子面層 100mm 厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 20mm 厚水泥砂漿找平 樓面恒荷載 框架梁及梁側粉刷 柱自重 填充墻自重 墻面粉刷 因此，作用在中間層框架梁上的線荷

24、載為: 4.3.3 屋面框架節(jié)點集中荷載標準值2 邊柱連系梁自重 粉刷 0.9m 高女兒墻自重 0.9m 高女兒墻兩側粉刷 連系梁傳來屋面自重 頂層邊節(jié)點集中荷載 中柱連系梁自重 連系梁兩側粉刷 連系梁兩側粉刷 頂層中節(jié)點集中荷載 4.3.4 樓面框架節(jié)點集中荷載標準值2邊柱連系梁自重 連系梁兩側粉刷 鋼窗自重 墻體自重 墻體兩側粉刷 框架柱自重 框架柱粉刷 連系梁傳來樓面自重 中間層邊節(jié)點集中荷載 中柱連系梁自重 連系梁兩側粉刷 內(nèi)縱墻自重 內(nèi)縱墻兩側粉刷 扣除門洞重加上門重 框架柱自重 框架柱兩側粉刷 連系梁傳來樓面自重 中間層中節(jié)點集中荷載 4.4 樓面活荷載計算2樓面活荷載作用下的各荷

25、載值計算如下4.5 風荷載風荷載計算：為簡化計算，將計算單元范圍內(nèi)外墻面的分布風荷載化為等量的作用于屋面梁和樓面梁處的集中風荷載標準值，計算公式如下：式中： 基本風壓為0.30 KN/m2 風壓高度變化系數(shù) 風荷載體形系數(shù), 風振系數(shù)，因房屋高度小于30m，所以=1.0 下層柱高 上層柱高，對于頂層為女兒墻高2倍 B計算單元迎風面寬度，B=6.3m計算過程見表4-1： 表4-1 各層樓面處集中風荷載標準值離地高度（kN/）(m)(m)(kN)22.21.421.01.30.3304.7218.61.281.01.30.3339.4315.01.281.01.30.3339.4311.41.28

26、1.01.30.3339.437.81.281.01.30.3339.434.21.281.01.30.35.5313.374.6 內(nèi)力計算 為了簡化計算，考慮如下幾種單獨受荷情況：恒載作用在各跨；活載作用在各跨；風荷載作用（從左向右或從右向左）。由于抗震設防烈度為6度。各種荷載作用下內(nèi)力計算圖見下圖。94.7 內(nèi)力組合4.7.1 概述各種荷載情況下的框架內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是可能的原則進行內(nèi)力組合。當考慮結構塑性內(nèi)力重分布的有利影響時，應在內(nèi)力組合之前對豎向荷載作用下的內(nèi)力進行調(diào)幅。由于構件控制截面的內(nèi)力值應取自支座邊緣處，為此，進行組合前，應先計算各控制截面處的內(nèi)力值。梁支座邊緣處的內(nèi)

27、力值按式： ， 計算柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端控制截面在下層的梁頂。按軸線計算簡圖算得的柱端內(nèi)力值，宜換算成控制截面處的值。為了簡化起見，也可采用軸線處內(nèi)力值，這樣算得的鋼筋用量比需要的鋼筋略微多一點。4.7.2 框架梁內(nèi)力組合根據(jù)最不利而又可能的原則進行內(nèi)力組合，并進行承載力計算：恒載標準值1.2恒載標準1.2+活載標準值1.4恒載標準1.2+風載標準值1.4恒載標準值1.2+活載標準值1.4+0.6風載標準值1.4假定：當時，（M，N，V）標準值設計值/1.25經(jīng)判別所有荷載都滿足梁：彎矩下側受拉為“+”反之為“-” 柱：彎矩M：以柱左側受拉為“+”軸力N：以柱受壓為“+”受拉為“

28、-”詳見下表5第五章 板、柱、梁、樓梯、獨立基礎計算5.1 板的計算5.1.1 基本資料：（1）房間編號： 1（2）邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/（3）荷載： 永久荷載標準值：g 3.35 kN/M2 可變荷載標準值：q 2.00 kN/M2 計算跨度Lx = 5000 mm；計算跨度Ly = 2000 mm 板厚H = 100 mm； 砼強度等級：C20；鋼筋強度等級：HPB235（4）計算方法：彈性算法。（5）泊松比：1/5.（6）考慮活荷載不利組合。145.1.2 計算結果： Mx =(0.00220+0.04200/5)×(1.20×3

29、.4+1.40×1.0)×2.02 = 0.23kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.01080+0.10990/5)×(1.4×1.0)× 2.02 = 0.18kN·M Mx= 0.23 + 0.18 = 0.41kN·M Asx= 235.99mm2，實配8200 (As 251.mm2) min 0.236% ， 0.251% My =(0.04200+0.00220/5)×(1.20×3.4+1.40×1.0)×2.02= 0.92kN&

30、#183;M 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.10990+0.01080/5)×(1.4×1.0)× 2.02 = 0.63kN·M My=0.92 + 0.63 =1.55kN·M Asy=235.99mm2，實配8200 (As251.mm2) min 0.236% ， 0.251% Mx' =0.05590×(1.20×3.4+1.40×2.0)×2.02 =1.52kN·M Asx'=235.99mm2，實配8200 (As 251.mm2,可能與

31、鄰跨有關系) min 0.236% ， 0.251% My'=0.08330×(1.20×3.4+1.40×2.0)×2.02 = 2.27kN·M Asy'= 235.99mm2，實配8200 (As251.mm2,可能與鄰跨有關系) min0.236% ， 0.251%5.1.3 跨中撓度驗算： Mk - 按荷載效應的標準組合計算的彎矩值 Mq - 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值(1) 撓度和裂縫驗算參數(shù)：Mk =(0.00220+0.04200/5)×(1.0×3.4+1.0×2.0 )&

32、#215; 2.02 =0.23kN·M Mq =(0.00220+0.04200/5)×(1.0×3.4+0.5×2.0)× 2.02 = 0.18kN·M Es210000.N/mm2 Ec25413.N/mm2 Ftk1.54N/mm2 Fy210.N/mm2(2) 在荷載效應的標準組合作用下，受彎構件的短期剛度 Bs： 、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65×ftk / (te × sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） sk Mk/(0.87×ho

33、5;As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk 0.23/(0.87×81.×251.) =12.81N/mm 矩形截面，Ate0.5×b×h0.5×1000×100=50000.mm2 te As/Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te 251/50000=0.00503 1.1-0.65×1.54/(0.00503×12.81)=-14.467 當 0.2 時，取0.2 、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值E： E Es/Ec 210000.0/25413.0 = 8.264 、受壓翼緣面積與腹板有效面積的

34、比值 f'： 矩形截面，f'0 、縱向受拉鋼筋配筋率 As/b/ho 251./1000/81.=0.00310 、鋼筋混凝土受彎構件的 Bs 按公式（混凝土規(guī)范式 8.2.31）計算: Bs=Es×As×ho2/1.15+0.2+6×E×/(1+ 3.5f') Bs210000×251.×81.2/1.15×0.200+0.2+6×8.264×0.00310/(1+3.5×0.00)=593.11kN·M(3) 考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數(shù) ：

35、按混凝土規(guī)范第 8.2.5 條，當' 0時， 2.0(4) 受彎構件的長期剛度 B，可按下列公式計算： B Mk / Mq × ( - 1) + Mk × Bs （混凝土規(guī)范式 8.2.2） B0.23/0.18×(2-1)+0.23×593.11 =327.128kN·M(5) 撓度 f × Qk × L 4 / B f 0.00260×5.4× 2.04/ 327.128=0.680mm f / L 0.680/2000.= 1/2940.，滿足規(guī)范要求！5.1.4 裂縫寬度驗算：（1）X方向

36、板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1-0.65 ×ftk / (te × sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk 0.23×106/(0.87×73.×251.)=14.21N/mm 矩形截面，Ate0.5×b×h0.5×1000×100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te 251./ 50000.=0.00

37、5當 te 0.01 時，取te0.01 1.1-0.65×1.54/(0.01×14.21) =-5.952當 0.2 時，取 0.2max cr××sk/Es×(1.9c+0.08×Deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1×0.200×14.2/210000.×(1.9×20+0.08×11.43/0.01000) =0.004，滿足規(guī)范要求?。?）Y方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 ×

38、ftk / (te × sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk 0.91×106/(0.87×81.×251.) =51.28N/mm 矩形截面，Ate0.5×b×h0.5×1000×100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te 251./ 50000.=0.005當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1-0.65×1.54/(0.01

39、5;51.28) =-0.854當 0.2 時，取 0.2max cr××sk/Es×(1.9c+0.08×Deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1×0.200× 51.3/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000) =0.013，滿足規(guī)范要求?。?）左端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 × ftk / (te × sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） sk Mk / (0.

40、87 × ho × As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk 1.20×106/(0.87×81.× 251.) = 67.54N/mm 矩形截面，Ate0.5×b×h0.5×1000×100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te 251./ 50000.=0.005當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65× 1.54/( 0.01×67.54) = -0.384當 0.2 時，取 0.2max cr×

41、×sk/Es×(1.9c+0.08×Deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1×0.200× 67.5/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000) = 0.017，滿足規(guī)范要求?。?）下端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 × ftk / (te × sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33）

42、sk 1.78×106/(0.87×81.× 251.) = 100.65N/mm 矩形截面，Ate0.5×b×h0.5×1000×100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te 251./ 50000.=0.005當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65× 1.54/( 0.01× 100.65) = 0.104當 0.2 時，取 0.2max cr××sk/Es×(1.9c+0.08×Deq/t

43、e)（混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1×0.200×100.7/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000) =0.026，滿足規(guī)范要求?。?）右端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 × ftk / (te × sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk 1.20×106/(0.87×81.× 25

44、1.) =67.54N/mm 矩形截面，Ate0.5×b×h0.5×1000×100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65× 1.54/( 0.01× 67.54) = -0.384當 0.2 時，取 0.2max cr××sk/Es×(1.9c+0.08×Deq/te)（混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1×0.200×

45、 67.5/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000) = 0.017，滿足規(guī)范要求?。?）上端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 × ftk / (te × sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk 1.78×106/(0.87× 81.× 251.) = 100.65N/mm 矩形截面，Ate0.5×b

46、5;h0.5×1000×100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65× 1.54/( 0.01× 100.65) = 0.104當 0.2 時，取 0.2max cr××sk/Es×(1.9c+0.08×Deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21） max 2.1×0.200×100.7/210000.×(1.9×20.+0.

47、08×11.43/0.01000)= 0.026，滿足規(guī)范要求！5.2梁的配筋梁配筋和驗算輸出 N-B=1 (I=93, J=114) (1)B×H(mm)=300×600Lb=5.00 Cover=30 Nfb=3 Rcb=25.0混凝土梁-I-1-2-3-4-5-6-7-J-M(kNm)-17.-5.0.0.0.0.-4.-24.-37.LoadCase( 33)( 33)( 0)( 0)( 0)( 0)( 32)( 28)( 1)Top Ast450.360.0.0.0.0.360.360.450.% Steel0.250.200.000.000.000.000.200.200.25+M(kNm)42.44.34.34.30.21.11.6.0.LoadCase( 28)( 28)( 8)( 8)( 8)( 9)( 0)( 0)( 0)Btm Ast450.360.360.360.360.360.360.360.450.% Steel0.250