混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范gb50010修訂內(nèi)容介紹

1、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范范gb 50010-20102 修訂概況 2007年2月8日 第一次全體工作會(huì)議（北京） 成立修訂組，分工。 本校參加： “結(jié)構(gòu)分析，承載力計(jì)算，結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震設(shè) 計(jì)” 修訂 2008年8月2530日 第二次全體工作會(huì)議（成都） 討論征求意見(jiàn)初稿，對(duì)各部分提出修訂意見(jiàn)2008年12月89日 第三次全體工作會(huì)議（北京） 討論初稿，形成征求意見(jiàn)稿2009年11月29日12月2日 第四次全體工作會(huì)議（北京） 討論送審初稿，形成送審稿3章節(jié)組成章節(jié)組成4偏心受壓構(gòu)件的二階效應(yīng)（1） 效應(yīng)：豎向力在產(chǎn)生了側(cè)移的結(jié)構(gòu)中引起的附加側(cè)移和附加內(nèi)力（也稱結(jié)構(gòu)側(cè)移引發(fā)的二階效應(yīng)）。

2、 用結(jié)構(gòu)分析解決有限元分析（計(jì)算機(jī)分析）；增大系數(shù)法 效應(yīng)：軸壓力在產(chǎn)生了撓曲的桿件中引起的附加撓度和附加內(nèi)力 （桿件自身?yè)锨鸬亩A效應(yīng)）第一類：“使用構(gòu)件折減剛度的考慮二階效應(yīng)的結(jié)構(gòu)彈性分析方法”（亦稱“考慮幾何非線性的彈性有限元法”）； 第二類：“柱偏心距增大系數(shù)法”（或稱“ 法”）； 第三類：“層增大系數(shù)法”或“整體增大系數(shù)法”。 第一類方法：較全面合理；第二、三類方法：基本等效pp0l5p0lpp0l6 nsssmmm1sppsm nsm7s011sjnd h s211scdhgke j8排架結(jié)構(gòu)的二階效應(yīng)排架結(jié)構(gòu)的二階效應(yīng) nsssmmm20s001 1 1500 / lehhc

3、0.5 f an0l9 效應(yīng) 考慮條件：當(dāng)同一主軸方向的桿端彎矩比 不大于0.9且設(shè)計(jì)軸壓比不大于0.9時(shí)，若構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比滿足下式的要求，可不考慮該方向構(gòu)件自身?yè)锨a(chǎn)生的附加彎矩影響。 同一主軸方向的彎矩設(shè)計(jì)值，絕對(duì)值較大端為 ， 絕對(duì)值較小端為 ，當(dāng)構(gòu)件按單曲率彎曲時(shí)，為正，否則為負(fù)； 構(gòu)件的計(jì)算長(zhǎng)度，近似取偏心受壓構(gòu)件相應(yīng)主軸方向兩支承點(diǎn)之間的距離。p12/m m012 / 34 - 12 ( /)l im m1m2m2m1m0l10 計(jì)算方法：偏心受壓構(gòu)件，在其偏心方向上考慮桿件自身?yè)锨绊懙目刂平孛鎻澗卦O(shè)計(jì)值可按下列公式計(jì)算：等代柱端彎矩的折減系數(shù) ： 當(dāng) 小于1.0時(shí)，取 =1.0；

4、 對(duì)剪力墻類構(gòu)件，可取 =1.0。 注：此法與aci規(guī)范基本相同，僅此處系數(shù)用曲率表達(dá)。 mns2 mcm1m20.70.3mcm20nsc201 1 1300 / ( )lmnhh cc0.5 f anmnscmnscmnsc11斜截面受剪承載力計(jì)算（斜截面受剪承載力計(jì)算（2）12 當(dāng)僅配置箍筋時(shí)，矩形、t形和i形截面受彎構(gòu)件的斜截面受剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)定： 截面混凝土受剪承載力系數(shù) 對(duì)于一般受彎構(gòu)件取0.7； 對(duì)集中荷載作用下的獨(dú)立梁，取 注：箍筋項(xiàng)前的系數(shù)由1.25改為1.0；用鋼量增加約25%。 斜截面受剪承載力計(jì)算 vcst0yv0savf bhfhs1.75113雙向受剪框架柱雙

5、向受剪框架柱斜截面受剪承載力計(jì)算（斜截面受剪承載力計(jì)算（3）cosxvvsinyvvx001.750.071svxuxtyvxxavvf bhfhnsy001.750.071svyuytyvyyavvf hbfbns14n 有腹筋混凝土框架柱承受斜向水平荷載，將斜向水平荷載正交分解后，按x向和y向受剪進(jìn)行設(shè)計(jì)，重復(fù)計(jì)算了混凝土的受剪承載力，偏于不安全。n 矩形截面雙向受剪的鋼筋混凝土框架柱，斜截面受剪承載力應(yīng)符合：n 在x軸、y軸方向的斜截面受剪承載力設(shè)計(jì)值、應(yīng)按下列公式計(jì)算： 雙向受剪框架柱斜截面受剪承載力計(jì)算xuxvvyuyvv001.75cos0.07cos1svxxuxtyvxxavv

6、fbhfhns001.75sin0.07 sin1svyyuytyvyyavvfhbfbns15n增加了拉扭和拉、彎、剪、扭構(gòu)件受扭及剪扭承載力計(jì)算公式（4）n 拉扭構(gòu)件 n 拉、彎、剪、扭構(gòu)件n與國(guó)內(nèi)25個(gè)拉扭試件的試驗(yàn)結(jié)果比較，按公式的計(jì)算值與試驗(yàn)值之比的平均值為0.947（0.7551.189），是可以接受的。 1u0.351.20.2styvcorttta f antfwwsa00)2 . 0175. 1)(5 . 1 (hsafnbhfvsvyvttsaafwanftcorstyvttt12 . 1)2 . 035. 0 (0) 1(2 . 015 . 1bhwtvtt15 . 0t

7、16 rc結(jié)構(gòu)中采用高強(qiáng)鋼筋（hrb500，hrbf500），其用鋼量一般由裂縫或變形控制，限制了高強(qiáng)鋼筋的應(yīng)用。 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合（pc）或準(zhǔn)永久組合（rc）并考慮長(zhǎng)期作用影響的最大裂縫寬度(mm)可按下列公式計(jì)算： 標(biāo)準(zhǔn)組合一般用于不可逆正常使用極限狀態(tài)； 頻遇組合一般用于可逆正常使用極限狀態(tài)； 準(zhǔn)永久組合一般用在當(dāng)長(zhǎng)期效應(yīng)是決定性因素時(shí)的正常使用極限狀態(tài)。裂縫寬度計(jì)算（5）smaxcrcrs wletktes 1.1 0.65 f eqcrste1.9 0.08 dlc17 表7.1.2-1 構(gòu)件受力特征系數(shù)注：將系數(shù) 由原來(lái)的2.1降低到1.9； 將標(biāo)準(zhǔn)組合改為準(zhǔn)永久組合。裂縫寬度

8、約減小30%，可適應(yīng)高強(qiáng)鋼筋的應(yīng)用。 (2.1) crcr18 完善規(guī)范的完整性，從以構(gòu)件計(jì)算為主適當(dāng)擴(kuò)展到整體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)，補(bǔ)充“結(jié)構(gòu)方案”和“結(jié)構(gòu)抗倒塌設(shè)計(jì)”的原則（6）結(jié)構(gòu)方案設(shè)計(jì) 混凝土結(jié)構(gòu)的選型及布置 結(jié)構(gòu)縫的設(shè)計(jì)原則 結(jié)構(gòu)構(gòu)件的連接和構(gòu)造 建筑、抗震、耐久、抗災(zāi)、節(jié)材等19結(jié)構(gòu)抗倒塌設(shè)計(jì)（結(jié)構(gòu)抗倒塌設(shè)計(jì)（7）dadasr20 對(duì)于可能遭受偶然作用，且倒塌可能引起嚴(yán)重后果的重要混凝土結(jié)構(gòu)，宜進(jìn)行防連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)?；炷两Y(jié)構(gòu)的防連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)宜符合下列要求： 避免使結(jié)構(gòu)中的關(guān)鍵構(gòu)件直接遭受偶然作用； 采取減小偶然作用效應(yīng)的措施； 在結(jié)構(gòu)容易遭受偶然作用影響的區(qū)域增加冗余約束； 增強(qiáng)疏散通道、

9、避難空間及結(jié)構(gòu)關(guān)鍵傳力部位的承載能力和變形性能。n防連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)原則2122結(jié)構(gòu)抗倒塌設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)抗倒塌設(shè)計(jì)23 對(duì)大跨度混凝土樓蓋結(jié)構(gòu)，宜進(jìn)行豎向自振頻率驗(yàn)算，其自振頻率不宜低于下列要求： 住宅和公寓6 hz; 辦公樓和旅館5 hz; 大跨度公共建筑3.5 hz; 工業(yè)建筑及有特殊要求的建筑根據(jù)使用功能提出要求。n規(guī)定了樓蓋豎向自振頻率的限值（8）24 對(duì)下列情況的既有結(jié)構(gòu)應(yīng)進(jìn)行相應(yīng)的設(shè)計(jì) 延長(zhǎng)使用年限； 加固、改造，消除安全隱患； 改變用途或使用環(huán)境； 改建、擴(kuò)建； 受損后的修復(fù)。n增加了既有結(jié)構(gòu)再設(shè)計(jì)的基本規(guī)定（9）2526 n 淘汰低強(qiáng)鋼筋，納入高強(qiáng)、高性能鋼筋，提出鋼筋延性（極限應(yīng)變）的

10、要求(10) 鋼筋修訂時(shí)作下列改動(dòng)：增加500mpa級(jí)高強(qiáng)鋼筋；列入hrbf系列細(xì)晶粒鋼筋；淘汰低強(qiáng)的hpb235鋼筋，代之以hpb300鋼筋，並規(guī)定了過(guò)渡方法；列入中強(qiáng)鋼絲以增加預(yù)應(yīng)力筋品種，補(bǔ)充中強(qiáng)空檔.2728n表4.2.3-1 普通鋼筋強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（n/mm2） 注：當(dāng)采用直徑大于40 mm的鋼筋時(shí)，應(yīng)經(jīng)相應(yīng)的試驗(yàn)檢驗(yàn)或有可靠的工程經(jīng)驗(yàn) 29n間接作用分析方法（11）針對(duì)目前工程中較多超長(zhǎng)結(jié)構(gòu)不設(shè)縫的實(shí)際需求，增補(bǔ)了間接作用效應(yīng)分析原則，重點(diǎn)強(qiáng)調(diào)對(duì)收縮、徐變和溫度作用的考慮。間接作用范圍：當(dāng)混凝土的收縮、徐變，以及溫度等間接作用在結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的作用效應(yīng)可能危及結(jié)構(gòu)的安全或正常使用時(shí)，宜進(jìn)行

11、間接作用分析。 溫度作用應(yīng)按下列情況考慮 混凝土施工期：考慮外界氣溫、混凝土澆筑溫度、膠凝材料水化熱、調(diào)節(jié)結(jié)構(gòu)溫度狀態(tài)的人工溫控措施、建筑物基底及相鄰部分的熱量傳導(dǎo)等； 30間接作用分析方法間接作用分析方法31n 不配置箍筋或彎起鋼筋的板，其受沖切承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：n修改了受沖切承載力計(jì)算公式（02規(guī)范公式保守）(12)htpc,mm0(0.70.25)lffu h配置箍筋時(shí)的受沖切承載力tpc,mm0yvsvu(0.55 0.25 ) 0.8 lffu hf a 配置彎起鋼筋時(shí)的受沖切承載力tpc,mm 0y sbu(0.550.25)0.8sinlffu hf a（將原系數(shù)0.35提高

12、到0.55，將原系數(shù)0.15提高到0.25）32增加了按應(yīng)力限制鋼筋間距的要求(13)裂縫寬度公式給出的是縱筋處的寬度，在較寬的梁中，兩鋼筋之間的裂縫最大。 對(duì)鋼筋混凝土受彎構(gòu)件及環(huán)境為一a類的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，當(dāng)鋼筋凈保護(hù)層厚度不大于65mm時(shí)，除計(jì)算最大裂縫寬度外，離構(gòu)件受拉邊最近的縱向帶肋鋼筋的最大間距宜符合表7.1.5規(guī)定。 當(dāng)配置有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋，且在使用荷載下預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力增量 , 在 。有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力束的間距不應(yīng)超過(guò)非預(yù)應(yīng)力配筋允許的最大間距的2/3。 22ps160n/mm240n/mm（ps33psmax0.4mmwmax0.3mmwmax0.2mmws表7.1.5 控制裂縫

13、寬度帶肋鋼筋的最大間距s（mm）34撓度計(jì)算中增加按撓度計(jì)算中增加按荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合時(shí)荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合時(shí)長(zhǎng)期剛度的計(jì)算公式長(zhǎng)期剛度的計(jì)算公式(14)skqk1bmmmbs/bb35適當(dāng)調(diào)整了適當(dāng)調(diào)整了鋼筋保護(hù)層厚度鋼筋保護(hù)層厚度的規(guī)定的規(guī)定(15)36表表8.2.1 混凝土保護(hù)層的最小厚度混凝土保護(hù)層的最小厚度 （mm） 1520 2025 2535 3040 4050注： 1 混凝土強(qiáng)度等級(jí)不大于c25時(shí)，表中保護(hù)層厚度數(shù)值應(yīng)增加5mm； 2 鋼筋混凝土基礎(chǔ)應(yīng)設(shè)置混凝土墊層，其縱向受力鋼筋的混凝土保護(hù)層厚度應(yīng)從墊層頂面算起，且不小于40mm。37注：注：參考耐久性設(shè)計(jì)規(guī)范、防腐蝕設(shè)計(jì)規(guī)范

14、、國(guó)外參考耐久性設(shè)計(jì)規(guī)范、防腐蝕設(shè)計(jì)規(guī)范、國(guó)外相應(yīng)規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定以及我國(guó)科研試驗(yàn)成果及耐久相應(yīng)規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定以及我國(guó)科研試驗(yàn)成果及耐久性調(diào)研結(jié)果，性調(diào)研結(jié)果，對(duì)保護(hù)層厚度作了較大調(diào)整：對(duì)保護(hù)層厚度作了較大調(diào)整：38鋼筋錨固長(zhǎng)度鋼筋錨固長(zhǎng)度(16)yabtfldfpyabtfldfaa abll39縱向受力鋼筋的最小配筋率縱向受力鋼筋的最小配筋率(17) 縱向受力鋼筋的最小配筋百分率(%) cyfftyff注：受壓構(gòu)件的配筋率采用雙控，有利于高強(qiáng)材料應(yīng)用。40crminy1.05mhf bs,m inm incrabh hcr構(gòu)件截面的臨界厚度，當(dāng)小于h/2時(shí)取h/2； m構(gòu)件的正截面受彎承載力

15、設(shè)計(jì)值。 為節(jié)約鋼筋，提出少筋混凝土配筋率的概念。由臨界厚度計(jì)算配筋量，但仍需滿足絕對(duì)配筋下限值，限制為一半及0.1 。41c,ext0.01ac,extac,ext11) (2 )ac h xbc c2（42在在梁柱節(jié)點(diǎn)中梁柱節(jié)點(diǎn)中引入鋼筋機(jī)械錨固的形式引入鋼筋機(jī)械錨固的形式(20)（a）鋼筋端頭加錨板錨固 （b）90彎折錨固圖9.3.4 梁上部縱向鋼筋在框架中層端節(jié)點(diǎn)內(nèi)的錨固43pc cu5603401+15lf pc cu5603401+15lf pc cu555 3001+15lf pc cu5 553001+15lf 后張法構(gòu)件44加嚴(yán)對(duì)一、二、三級(jí)抗震等級(jí)的各類框架加嚴(yán)對(duì)一、二、三

16、級(jí)抗震等級(jí)的各類框架的的縱向受力鋼筋的延性性能要求縱向受力鋼筋的延性性能要求(22)45框架柱框架柱修改為按修改為按配筋特征值配筋特征值及及絕對(duì)值絕對(duì)值雙控雙控鋼筋鋼筋的最小配筋率的最小配筋率(23)ty1 8 0ff0.9（1.0）和 0.7（0.8）和 ty145ff0.6（0.7）和 ty125ff0.5（0.6）和 ty105ff1.1（1.2）和 ty215ff0.9（1.0）和 ty180ff0.8（0.9）和 ty160ff0.7（0.8）和 ty145ff注：對(duì)于采用335mpa級(jí)縱向受力鋼筋的柱，其最小配筋百分率的數(shù)值應(yīng)采用括號(hào)內(nèi)的數(shù)值；當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)高于c60時(shí)，按c60

17、取值。46增加了四級(jí)抗震等級(jí)的各類結(jié)構(gòu)的框架柱、框支增加了四級(jí)抗震等級(jí)的各類結(jié)構(gòu)的框架柱、框支柱的柱的軸壓比限值軸壓比限值(24)表11.4.11 柱軸壓比限值47抗震受剪承載力計(jì)算擴(kuò)大到抗震受剪承載力計(jì)算擴(kuò)大到三級(jí)抗震等級(jí)框架節(jié)點(diǎn)核心區(qū)三級(jí)抗震等級(jí)框架節(jié)點(diǎn)核心區(qū)(25)jb0sbjbmvha9度時(shí)和一級(jí)框架結(jié)構(gòu)尚應(yīng)符合buajb 0s1.15mvha 其他層中間節(jié)點(diǎn)和端節(jié)點(diǎn)b0sjb0scb1bjbmhavbahh9度時(shí)和一級(jí)框架結(jié)構(gòu)尚應(yīng)符合buab0sjb0scb1.151mhavhahh頂層中間節(jié)點(diǎn)和端節(jié)點(diǎn)48補(bǔ)充了筒體及補(bǔ)充了筒體及剪力墻洞口連梁剪力墻洞口連梁承載力計(jì)算規(guī)定承載力計(jì)算規(guī)

18、定 (26)wbv cc0re1(0.20)f bh連梁的斜截面受剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)定w bv 0svt0re10.42yvaf bhf hs49nlh縱筋sz構(gòu)造縱筋sg箍筋sv圖11.7.8 普通配筋連梁wbv c c0re1(0.15)fbh0sv1wbtyv 0re10.380.9navf bhf hs50縱筋sz箍筋sv構(gòu)造縱筋sg對(duì)角斜筋sxh=600b=100ccchblll（a）對(duì)角斜筋連梁 （b）分段封閉箍筋連梁 51wbv cc0re1(0.20)f bh (11.7.8-1)0sxwbtsxre10.41.9sin0.6vf b hfa (11.7.9-1)sv1yv0yxsx()/()n af hs fa (11.7.9-2)svt0yv0syren10.6 0.13 0.96 /avf bhfha fl hs (11.7.9-3)52當(dāng)連梁采用綜合斜筋配筋方式（圖當(dāng)連梁采用綜合斜筋配筋方式（圖11.7.9-2）時(shí)，其）時(shí)，其受剪截面可按式受剪截面可按式(11.7.9-4)驗(yàn)算，其斜截面受剪承載力可驗(yàn)算，其斜截面受剪承載力可按式按式(11.7.9-5)驗(yàn)算。驗(yàn)算?？v筋sz箍筋sv對(duì)角斜筋sx構(gòu)造縱