大橋連續(xù)梁施工方案

1、 1xx 特特 大大 橋橋(324832m)連續(xù)梁施工方案連續(xù)梁施工方案第一章第一章 工程概況工程概況一、編制依據(jù)一、編制依據(jù)1、xx鐵路施工圖DK147+049.418 xx特大橋，圖號漢宜施（橋）-34及新建鐵路xx鐵路施工圖有砟軌道預應力混凝土連續(xù)梁（雙線） 32+48+32m（直、曲線，線間距5.0米）圖號為肆橋參（2009）22611-和有關標準圖。2、部現(xiàn)行的鐵路橋涵施工技術規(guī)范、鐵路橋涵工程質(zhì)量檢驗評定標準、GB/T19001、GB/T24001、GB/T28001、系列標準及國家有關法律、法規(guī)。3、勘察工地及從現(xiàn)場調(diào)查的資料。4、 xx鐵路湖北有限責任公司編寫的指導性施工組織設

2、計。5、我單位現(xiàn)有的施工技術力量及機械設備。二二、工工程程概概況況1、工工程程概概況況漢宜鐵路xx特大橋，位于湖北省潛江市xx附近，地處江漢平原，地勢平坦。起訖里程為DK137+590.550DK156+508.236全長18.917km。共有575墩，2個臺，基礎為鉆孔灌注樁，圓端型橋墩，上部結(jié)構(gòu)以32m預制簡支梁為主，共有5聯(lián)連續(xù)梁。其中488#491#（起訖里程為DK153+641.9DK153+755.2）為一聯(lián)32m48m32m連續(xù)梁。該聯(lián)連續(xù)梁主跨跨越東干渠，連續(xù)梁原設計按掛籃法懸臂澆筑施工，根據(jù)漢宜鐵路指導性施工組織設計，xx特大橋于2009年8月20日從551#墩開始向小里程方

3、向架 2梁，架橋機計劃于2009年10月中旬通過該聯(lián)連續(xù)梁。采用懸灌法施工現(xiàn)已不能滿足工期要求，須改為膺架（支架）現(xiàn)澆法施工. 該處連續(xù)梁橋面寬12.6m，底板寬度5.74m，跨中梁高2.8米，支座處梁高3.4米。為高速鐵路雙線橋梁，線間距5.0米。其斷面圖如下：圖圖1.2 半半支支點點半半跨跨中中斷斷面面圖圖 (1) 箱梁結(jié)構(gòu)連續(xù)梁為單箱單室型箱梁。梁體采用C50耐久性混凝土，三向預應力體系結(jié)構(gòu)。梁續(xù)梁段位于豎曲線上，梁體頂板設計寬度12.6m、厚度43cm，局部80cm；底板寬度及箱梁截面高度受到豎曲線的影響分別由5.56m漸變至5.74m，梁高由2.8m漸變至3.4m；底板厚度自30cm

4、漸變至60cm，副墩處80cm，主墩處110cm；腹板厚度在邊跨14m、中跨跨中14m范圍內(nèi)厚50cm，局部增厚至70cm，在主墩32m范圍內(nèi)厚70cm，局部增厚至95cm。 3連續(xù)梁采用膺架現(xiàn)澆法施工，中跨河中臨時支墩采用鋼管樁基礎，邊跨中支墩基礎采用鉆孔灌注樁，支墩采用螺旋鋼管，膺架采用貝雷梁，模板采用鋼木組合模板（外模的轉(zhuǎn)角模采用鋼模，其余部分成用竹膠板）。 預應力體系全梁采用三向預應力體結(jié)構(gòu)體系，分別由縱向預應力、橫向預應力、豎向預應力構(gòu)成。其中縱向預應力筋采用12-15.2鋼絞線，管道采用內(nèi)徑波紋管成孔，梁端錨固鋼束采用單端張拉，其余采用兩端張拉；橫向預應力筋頂板及橫隔板采用4-15

5、.2和3-15.2鋼絞線，其中頂板橫向預應力鋼絞線交錯布置一端張拉，管道采用扁形波紋管成孔；豎向預應力筋采用25mm精軋螺紋鋼，管道采用32mm鐵皮管成孔，JLM25型錨具，一端張拉，張拉端設于梁頂。管道壓漿采用M50水泥漿。 支座布置箱梁支座布置于488491號墩上，其中固定支座布置于489號主墩，其余各墩布置活動支座。2、工工程程特特點點(1) 地質(zhì)差。 本段現(xiàn)澆梁跨東干渠主跨跨度48米，由于地處江漢平原，地基軟弱，表層1820米為流塑到軟塑砂粘土，基本承載力120Kpa,樁周土的極限摩阻力，粉細沙取為15,其下為細沙層。akP工期緊。由于漢宜鐵路整體工期提前8個月，xx特大橋從546#墩

6、于2009年9月20日開始架梁，施工時，要認真組織計劃，并嚴格進行實施。如現(xiàn)場施工組織不力，工作安排不到位，將嚴重影響工程質(zhì)量和施工進度。 4三、施工管理機構(gòu)三、施工管理機構(gòu) 中鐵十二局集團七公司漢宜鐵路第五項目部統(tǒng)一部署，本管段組建第二架子隊，全面負責該橋施工生產(chǎn)管理、技術指導及質(zhì)量監(jiān)控。施工單位的分布和任務劃分 承擔該橋連續(xù)梁施工為橋梁施工三工班，項目部負責人員主要有：項目經(jīng)理：王春景，總工程師：張全明，副經(jīng)理兼二架子隊負責人李振坤，技術負責人：張超，技術員黃振彪，質(zhì)檢負責人：李茂，試驗負責人：鄧軍，測量負責人：黃發(fā)放。計劃勞動力120人，施工勞力投入計劃見表2.1； 勞務人員投入計劃表

7、表2.1項目鋼筋班組砼班組后勤班組模板班組張拉班組橋梁施工隊284820408工作內(nèi)容鋼筋加工安裝砼拌制、運輸、澆筑、 測量、試驗、水電保證模板、掛籃的安裝、拆除預應力筋張拉壓漿四、施工設備配置四、施工設備配置 表一 主要機具設備表序號設備名稱規(guī)格型號數(shù)量進場日期技術狀況1汽車起重機25t2臺2008.10良好2電焊機15-21kVA6臺2009.4良好3插入式振搗器D5010臺2009.4良好4裝載機ZL502臺2009.4良好5計量拌合機HNS900/ HNS5001套/1套2008.9良好 56砼罐車9m324臺2008.10良好7砼泵車60kw4臺2009.4良好8張拉千斤頂YCW4臺

8、2009.5良好9油壓千斤頂QW4002臺2009.5良好10張拉油泵ZB4-4002臺2009.5良好11油壓千斤頂QW1502臺2009.5良好12張拉油泵ZB4-1502臺2009.5良好13千斤頂YCJ26型2臺2009.5良好14壓漿機HB6-3/m32臺2009. 5良好15灰漿拌合機200L2臺2009. 5良好16卷揚機5t2臺2009. 5良好17鋼筋調(diào)直機GT4-141臺2009. 5良好18鋼筋切斷機QJ402臺2009. 5良好19鋼筋彎曲機CW40D3臺2009. 5良好20木工加工機械3套2009. 6良好211挖掘機CAT3201臺2008.11良好22振動錘60

9、T1臺2009、3良好23履帶吊38T1臺2009、3良好第二章第二章 施工方案施工方案xx特大橋跨東干渠連續(xù)梁段采用膺架現(xiàn)澆法進行施工，其總體施工工序為:臨時支墩基礎處理 臨時墩承臺、立柱施工 臨時墩拼裝 貝雷梁安裝 支架預壓、卸載 底模、側(cè)模安裝 綁扎底、腹板鋼筋 穿插底腹板預應力束 安裝內(nèi)模 安裝側(cè)、端模 綁扎頂板鋼筋 穿插頂板預應力束 混凝土澆筑、養(yǎng)生 預應力束張拉、壓漿、封錨 拆模、支架拆卸。一、一、現(xiàn)澆支架方案及檢算現(xiàn)澆支架方案及檢算 61 1、基本方案基本方案1 14848米主跨現(xiàn)澆支架方案米主跨現(xiàn)澆支架方案1.11.1 基本方案基本方案采用裝配式公路鋼橋作現(xiàn)澆支架，橫橋向采用1

10、3組計26片桁架。桁架上部采用10號工字鋼鋪裝，工字鋼順橋向間距為0.75米。工字鋼上采用疊置方木調(diào)整梁底高程，落梁裝置安裝在鋼管的頂部。臨時墩488-1、488-3、489-1、489-4、490-1和490-3分別采用5根50012mm鋼管樁，共計30根，坐落于永久墩的承臺上。鋼管樁上部用H型鋼做橫梁用以支撐桁架。臨時墩488-2、490-2分別采用5根711.212mm鋼管樁做支墩，下部采用鉆孔灌注樁做基礎。臨時墩489-2號、489-3號分別采用14根711.212mm鋼管樁，共計28根。鋼管樁上部采用四層H型鋼支撐桁架。見圖1.1-1、圖1.1-2、圖1.1-3。圖圖14200048

11、000150001500012000500489-1489-2489-3489-434002500340010500mm28711.2mm50030002000300020003000200020002500.1-1 48米主跨現(xiàn)澆支架順橋向布置圖（單位：米主跨現(xiàn)澆支架順橋向布置圖（單位：mm） 73000200030002000300014000圖圖1.1-2 48米主跨現(xiàn)澆支架中支墩橫橋向布置圖（單位：米主跨現(xiàn)澆支架中支墩橫橋向布置圖（單位：mm）250034003400250014000圖圖1.1-3 48米主跨現(xiàn)澆支架邊支墩橫橋向布置圖（單位：米主跨現(xiàn)澆支架邊支墩橫橋向布置圖（單位：m

12、m）1.21.2 4848米主跨荷載計算米主跨荷載計算根據(jù)梁體自重情況計算得到梁體均布荷載分布如圖1.2-1所示。平均分配給20片桁架，則每片桁架的均布荷載分布形式見圖1.2-2所示。如按照腹板處2.2m寬度（見圖1.1-2）范圍內(nèi)的荷載分配給4片桁架，則均布荷載分布形式見圖1.2-3所示。 8150001500012000223.1 kN/m225006000271.34959292.76000271.34959292.7圖圖1.2-1 48米主跨現(xiàn)澆支架均布荷載圖一（單位：米主跨現(xiàn)澆支架均布荷載圖一（單位：mm）圖圖115000150001200011.2 kN/m22500600013.

13、6495914.6600013.6495914.6.2-2 48米主跨現(xiàn)澆支架均布荷載圖二（單位：米主跨現(xiàn)澆支架均布荷載圖二（單位：mm）15000150001200015.7 kN/m22500600019.0495920.4600019.0495920.4圖圖1.2-3 48米主跨現(xiàn)澆支架均布荷載圖三（單位：米主跨現(xiàn)澆支架均布荷載圖三（單位：mm）不均勻系數(shù)取梁體自重的0.05倍，施工荷載取梁體自重的0.25倍，圖1.2- 91和圖1.2-3換算為節(jié)點集中荷載分別見圖1.2-4和圖1.2-5。150001500012000241.0kN275.0kN217.5kN264.5kN285.4k

14、N371.0kN241.0kN275.0kN264.5kN285.4kN371.0kN圖圖1.2-4 48米主跨現(xiàn)澆支架節(jié)點荷載圖一（單位：米主跨現(xiàn)澆支架節(jié)點荷載圖一（單位：mm）15000150001200016.9kN19.2kN15.3kN18.5kN19.9kN25.9kN16.9kN19.2kN18.5kN19.9kN25.9kN圖圖1.2-5 48米主跨現(xiàn)澆支架節(jié)點荷載圖二（單位：米主跨現(xiàn)澆支架節(jié)點荷載圖二（單位：mm）1.31.3 4848米主跨計算米主跨計算1.3.11.3.1 主跨現(xiàn)澆支架梁部計算主跨現(xiàn)澆支架梁部計算梁部桁架桿件內(nèi)力計算采用單片最大荷載模式（如圖1.2-5）進

15、行計算。利用結(jié)構(gòu)計算軟件midas計算，各單元示意圖見圖1.3.1-1。經(jīng)計算得到，單片梁邊支點反力，。kNRa208kNRb314134180上弦桿最大軸力，下弦桿最大軸力。見圖1.3.1-kNR483maxkNR502max 102。小于560kN，計算可以通過。斜桿最大軸力，見圖1.3.1-2。小于171.5kN，計算可以通過。kNR121max邊支點處豎桿最大軸力，小于，計算可以通過；中支點kNR8 .20maxkN210處，小于，計算可以通過。見圖1.3.1-3。kNR180maxkN210 208 -0 180 101 102 103 104 105 106 107 108 109

16、 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 301 302 303 304 305 306 307 308 309 310 311 401 402 403 404 405 406 407 408 409 410 411 501 502 503 504 505 506 507 508 509 510 601 602 603 604 605 606 607 608 609 610 701 702

17、 703 704 705 706 707 708 709 710 801 802 803 804 805 806 807 808 809 810 0 134 134 127 126 125 124 123 122 121 136 135 134 133 132 131 130 129 128 223 222 221 236 235 234 233 232 231 230 229 228 227 226 225 224 319 318 317 316 315 314 313 312 311 415 414 413 412 411 419 418 417 416 511 518 517 516 5

18、15 514 513 512 618 617 616 615 614 613 612 611 718 717 716 715 714 713 712 711 815 814 813 812 811 818 817 816 圖圖1.3.1-1 邊跨邊跨15m梁部、中跨梁部、中跨12m計算模型（單位：計算模型（單位：mm） 0 194 194 325 325 431 431 477 478 502 502 467 468 410 410 301 302 176 176 -0 0 -174 -174 -324 -324 -412 -412 -477 -477 -483 -483 -467 -466

19、-393 -393 -302 -302 -159 -159 -0 133 89 73 32 17 -23 -39 -74 -86 -120 -133 -89 -72 -32 -16 24 40 75 86 121 -134 -118 -74 -58 -18 -2 38 51 86 98 104 88 46 31 -9 -25 -63 -74 -109 -120 0 127 127 203 203 262 262 271 271 262 262 203 203 127 127 0 0 -110 -110 -203 -203 -246 -246 -271 -271 -246 -246 -203 -

20、203 -110 -110 0 87 53 40 6 -6 -40 -52 -86 -86 -52 -40 -6 6 40 53 87 -87 -75 -41 -28 6 18 52 64 64 52 18 6 -28 -41 -75 -87 圖圖1.3.1-2 邊跨邊跨15m梁部、中跨梁部、中跨12m計算桁架內(nèi)力圖計算桁架內(nèi)力圖 11 -208 0 0 0 0 0 0 0 0 0 -180 -26 -20 -20 -19 -19 -19 -19 -15 -15 -15 -15 圖圖1.3.1-3 支點豎桿最大壓力圖支點豎桿最大壓力圖1.3.21.3.2 48m48m主跨現(xiàn)澆支架臨時支墩計算主

21、跨現(xiàn)澆支架臨時支墩計算臨時支墩計算采用荷載模式（圖1.2-4模式）進行計算。利用結(jié)構(gòu)計算軟件midas計算，各單元示意圖同圖1.3.1-1。經(jīng)計算得到，邊支點反力，如圖1.3.2-kNRa2912kNRb4353185325001所示。根據(jù)箱梁截面形式邊支墩及中支墩各個鋼管反力分別計算結(jié)果見圖1.3.2-2和圖1.3.2-3。統(tǒng)計于表1.3.2-1。臨時支墩鋼管截面特性見表1.3.2-2。表表1.3.2-11.3.2-1 臨時支墩各個鋼管反力表臨時支墩各個鋼管反力表邊支墩1aR2aR3aR反力 kN2251003466中支墩1bR2bR3bR反力 k表1.3.2-21

22、.3.2-2 臨時支墩鋼管截面特性表臨時支墩鋼管截面特性表鋼管規(guī)格斷面積Ap（cm2）外包面積A（cm2）外側(cè)表面積u（m2m-1）慣性矩I（cm4）抵抗矩W（cm3）慣性半徑i（cm）質(zhì)量（kgm-1）50012184.01962.51.5754800219017.3144711.212263.639702.2316100453024.7207 12 2912 -0 2500 0 1853 1853圖圖1.3.2-1 支墩反力圖支墩反力圖 225 1003 466 1003 225-111.0-111.0-111.0-111.0-371.0-371.0-371.0-371.0-227.0-2

23、27.0-227.0-227.0-371.0-371.0-371.0-371.0-111.0-111.0-111.0-111.0圖圖1.3.2-2 邊支墩反力分配圖邊支墩反力分配圖 140 1018 1023 1023 1018 140-166.0-166.0-554.0-554.0-554.0-554.0-339.0-339.0-339.0-339.0-339.0-339.0-339.0-339.0-554.0-554.0-554.0-554.0-166.0-166.0圖圖1.3.2-3 中支墩反力分配圖中支墩反力分配圖1.41.4 4848米主跨臨時支墩檢算米主跨臨時支墩檢算1.4.11.

24、4.1 邊支墩檢算邊支墩檢算由表1.3.2知，邊支墩鋼管最大反力為1003。取其計算長度L=8.432。鋼管kN m樁為50012。mm 13鋼管的容許承載力為 KRAPp此處鋼管的容許承載力。 PkN縱向撓曲折減系數(shù)，查表有。145 . 075. 6dLp991. 0樁的計算長度，為，為從土壤到蓋梁的距離。此處取為pL18 . 0 h1h。 m75. 6432. 88 . 0鋼管外徑。為0.5。d m安全系數(shù)，取2.5。K鋼材的屈服應力，Q235剛才取235000。R2/mkN所以 1003 可 kNKRAPp17145 . 22350000184. 0991. 0kN1.4.21.4.2

25、中支墩邊鋼管檢算中支墩邊鋼管檢算 由鋼管本身強度計算的鋼管容許承載力由鋼管本身強度計算的鋼管容許承載力由表1.3.2知，邊支墩鋼管最大反力為140。取其計算長度L=7.0。鋼管樁kN m為711.212。不必計算。mm 由地基承載力計算的容許承載力（只計樁側(cè)阻力）由地基承載力計算的容許承載力（只計樁側(cè)阻力） kNl fuPii1405 . 0式中樁周土的極限摩阻力，粉細沙取為15。ifakP樁尖土的極限承載力，粉細沙取1000。iqakP有： kNlP1401523. 25 . 0帶入上式，求得。取實際入土深度。 ml4 . 8 mL20 140 可 kNP334201523. 2 5 . 0

26、kN 141.4.31.4.3 中支墩中鋼管檢算中支墩中鋼管檢算 由鋼管本身強度計算的鋼管容許承載力由鋼管本身強度計算的鋼管容許承載力由表1.3.2知，中支墩鋼管最大反力為1023。鋼管樁為711.212。kNmm鋼管的容許承載力為 KRAPp此處縱向撓曲折減系數(shù)，查表有。67112. 04 . 4dLp0 . 1樁的計算長度，為，為從土壤到蓋梁的距離。此處取為pL18 . 0 h1h。 m4 . 45 . 58 . 0鋼管外徑。為0.7112。d m安全系數(shù)，取2.5。K鋼材的屈服應力，Q235剛才取235000。R2/mkN所以 1023 可 kNP373185 . 2235000397.

27、 00 . 1kN 由地基承載力計算的容許承載力由地基承載力計算的容許承載力中支墩中鋼管有三根711.212mm，只計樁側(cè)阻力 kNl fuPii10235 . 0式中樁周土的極限摩阻力，粉細沙取為15。ifakP帶入上式，求得入土深度，取實際入土深度。 ml21 mL24 1023 可 kNP12043241523. 25 . 0kN1.51.5 墩頂橫梁檢算墩頂橫梁檢算 邊墩支座橫梁計算鋼管樁上部用2-HW400200813作橫梁。經(jīng)計算，橫梁應力圖見圖1.5-1，橫梁變形圖見圖1.5-2。 15橫梁最大應力 170 可aMP3 .1052/6 .210aMP橫梁最變形mf0025. 02

28、/005. 0 -1884.3 0.0 -1884.3 153693.1 -210572.2 153693.1 -210572.2 -29284.9 -71916.5 27202.9 -71916.5 27202.9 -210572.2 -29284.9 -210572.2 153693.1 -1884.3 153693.1 -1884.3 0.0 圖圖1.5-1 橫梁應力圖（單位：橫梁應力圖（單位：）2/mkN 0.001 0.000 0.005 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.005 0.000 0.001圖圖1.5-2 橫梁變形圖（單位：橫梁變形圖（單位：

29、）m 中墩支座橫梁計算第一層第一層第一層采用2-HW400200813。經(jīng)計算，橫梁應力見圖1.5-3，橫梁變形見圖1.5-4，其支點反力見圖1.5-5。橫梁最大應力 170 可aMP3 .962/5 .192aMP橫梁最變形 mf0005. 02/001. 0支點最大反力 kNR1023 16 0 47364 -14297 94056 -161317 -14297 -161317 50732 -192480 -75391 -192480 129971 -192480 129971 -192480 -75391 -161317 50732 -161317 -14297 -14297 94056

30、 0 47364 圖圖1.5-3 橫梁應力圖（單位：橫梁應力圖（單位：）2/mkN 0.000 0.001 0.001 0.000 0.000 0.000 0.004 0.000 0.000 0.000 0.001 0.001 0.000圖圖1.5-4 橫梁變形圖（單位：橫梁變形圖（單位：）m 140 1018 1023 1023 1018 140123456789101112 13圖圖1.5-5 橫梁支點反力（單位：橫梁支點反力（單位：）kN第二層第二層第二層采用2-HM5823001217，其計算圖式見圖1.5-6。經(jīng)計算，橫梁應力見圖1.5-3，橫梁變形見圖1.5-4，其支點反力見圖1.

31、5-5。橫梁最大應力 170 可aMP7 .111aMP橫梁最變形 mf002. 0支點最大反力 kNR5 .515 17圖圖1.5-6 第二層計算圖式第二層計算圖式 -111734.5 0.0 -111734.5 0.0 123-1023.0圖圖1.5-7 第二層橫梁應力圖（單位：第二層橫梁應力圖（單位：）2/mkN 0.000 0.002 0.000123-1023.0圖圖1.5-8 第二層橫梁撓度圖（單位：第二層橫梁撓度圖（單位：）m 18 515.5 515.5123-1023.0圖圖1.5-9 第二層橫梁支點反力圖（單位：第二層橫梁支點反力圖（單位：）kN第三層第三層第三層采用2-H

32、W400200813。計算其局部承壓應力承壓面積 2640028400mmA局部承壓應力 可aMP5 .806400515500aMP280第四層第四層第四層采用2-HW400200813。應力 可aMP7 .71aMP140 341.6 358.4 341.612345-515.5-515.5圖圖1.5-10 第四層橫梁支點反力圖（單位：第四層橫梁支點反力圖（單位：）kN 19 -71656.2 45571.1 -71656.2 45571.1 -71656.2 0.0 -71656.2 0.0 12345-515.5-515.5圖圖1.5-11 第四層橫梁應力圖（單位：第四層橫梁應力圖（單

33、位：）2/mkN1.61.6 梁底梁底1010號工字鋼檢算號工字鋼檢算梁底采用10號工字鋼鋪裝，橫橋向布置，順橋向間距0.6m、0.9m。其計算圖式如圖1.6-1所示，計算采用0.9m。應力計算結(jié)果如圖1.6-2所示。撓度圖見圖1.6-3。最大應力 170 可aMP7 .111aMP最大撓度mf002. 0圖圖1.6-1 梁底梁底10號工字鋼計算圖式號工字鋼計算圖式 20 -19309.3 0.0 -29330.8 89259.4 -65552.7 89259.4 -82667.3 111731.3 -9486.6 111731.3 -2652.9 33123.7 -17319.1 34732

34、.9 -16287.7 34732.9 -16287.7 34732.9 -17319.1 34732.9 -2652.9 33123.7 -9486.6 111731.3 -82667.3 111731.3 -65552.7 89259.4 -29330.8 89259.4 -19309.3 0.0 124356 78910111213141516 17圖圖1.6-2 梁底梁底10號工字鋼應力圖（單位：號工字鋼應力圖（單位：）2/mkN 0.000 0.000 0.002 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

35、0.002 0.000 0.000 0.000圖圖1.6-3 梁底梁底10號工字鋼撓度圖（單位：號工字鋼撓度圖（單位：）m1.71.7 方木強度計算方木強度計算橫橋向方木（上層）橫截面100100mm。其抗彎模量W11003/6166666mm3順橋向方木（下層）橫截面100150mm。其抗彎模量W21001502/6375000 mm31.7.11.7.1 頂?shù)装逄帣M橋向方木頂?shù)装逄帣M橋向方木計算跨度L0.3m支座處均布荷載 q1.30.3（1.10.8）2638.5 kN/m。1/4跨處均布荷載 q1.30.9（0.420.25）2620.38 kN/m。采用較大值計算跨中彎矩：M1.4q

36、L2/82.43 kNm則 M/ W14.3 N/mm2 10 N/mm2 滿足要求 1.7.21.7.2腹板處橫橋向方木腹板處橫橋向方木計算跨度L0.3m支座處均布荷載 q1.30.63.42669.0 kN/m。1/4跨處均布荷載 q1.30.93.122694.9 kN/m。采用較大值計算跨中彎矩： 21M1.4qL2/81.5 kNm則 M/ W12.7 N/mm2 10 N/mm2 滿足要求 1.7.31.7.3頂?shù)装逄庬槝蛳蚍侥卷數(shù)装逄庬槝蛳蚍侥局ё?，計算跨度L0.6m，跨中集中力為P1.30.30.6（1.10.8）2611.6 kN?？缰袕澗豈1.4PL/42.4 kNm則

37、M/ W26.4 N/mm2 10 N/mm2 滿足要求1/4跨度處，計算跨度L0.9m，跨中集中力為P1.30.450.6（0.420.25）266.11 kN?？缰袕澗豈1.4PL/41.9 kNm則 M/ W25.1 N/mm2 10 N/mm2 滿足要求1.7.41.7.4腹板處順橋向方木腹板處順橋向方木 支點處，計算跨度L0.6m，跨中集中力為P1.30.30.33.42610.3 kN?？缰袕澗豈1.4PL/42.2 kNm則 M/ W25.9 N/mm2 10 N/mm2 滿足要求 1/4跨度處，計算跨度L0.9m，跨中集中力為P1.30.30.33.12269.5 kN?？缰袕?/p>

38、矩M1.4PL/43.0 kNm則 M/ W28.0 N/mm2 10 N/mm2 滿足要求1.81.8 竹膠板計算竹膠板計算頂?shù)装逄幹衲z板所受的均布荷載q1.31.92664.2 kN/m2取竹膠板為5跨連續(xù)梁計算，b1000mm，h18mm，計算跨徑取為L0.3m，則有 22Ibh3/12486000 mm4Wbh2/654000 mm3此時跨間最大彎矩M0.1051.2qL21.3 kNm所以M/ W24.1 N/mm2 90 N/mm2 抗彎滿足要求撓度f0.664qL4/100EI0.6640.06423004/（1006486000）1.2 f02.5 mm 剛度滿足要求 232

39、23232米邊跨現(xiàn)澆支架方案米邊跨現(xiàn)澆支架方案2.12.1 支架布置方式支架布置方式貝雷梁跨度組合為15m12m。橫向布置與48m主跨相同。如圖2.1所示。1 2 3 4 5 6 7 8 9 101112131415161718192021222324252627282930313233343536375859606162636465666768697071727374757687888990919293949596979899100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120

40、121 122 123圖圖2.1 32m邊跨支架布置圖（單位：邊跨支架布置圖（單位：）mm2.22.2 支墩計算支墩計算模板及施工荷載的重量（包括鋼管自身的重量）按箱梁混凝土重量的30%計算。經(jīng)計算其支點反力如圖2.2所示，2842，6071，2554。1RkN2RkN3RkN、分別作用于4根50012鋼管，平均每根鋼管受力小于1000，1R3RmmkN不必檢算。 2842 -0 6071 2554121110987654321131415313029282726252423161718192021223736353433326362616059587675747372717069686766

41、656495949392919089888711111010910810710610510410310210110099989796123122121120119118117116115114113112-253.3-253.3-253.3-253.3-253.3-382.6-382.6-382.6-608.0-301.3-301.3-253.3-253.3-253.3-253.3-253.3-253.3-253.3-253.3-253.3-253.3-253.3-253.3-253.3-253.3-865.0-400.0-301.3-301.3-301.3-301.3-301.3-301.3

42、-301.3-301.3-301.3-301.3圖圖2.2 32m邊跨支架支點反力（單位：邊跨支架支點反力（單位：）kN作用于三根711.212mm鋼管，平均每根鋼管上的作用力=2024。2RNkN鋼管本身的承載力可以滿足要求，只需檢算地基承載力即可。取4根1.25m鉆孔灌注樁，樁長46m。承臺厚度2.0m，平面尺寸2.013m。則樁基與承臺自重為。694213224625. 114. 3252GkN單根樁的容許承載力為4040，需要樁基根數(shù)kN 24 根2 . 3404069426071N取4根，容許承載力為 kNP1616040404樁基及承臺配筋同488號墩樁基配筋。二二 現(xiàn)澆梁施工現(xiàn)澆

43、梁施工（一）支墩基礎處理為方便施工，對東干渠河內(nèi)（主跨）的兩排臨時支墩采用700mm鋼管樁基礎，經(jīng)檢算需入土深度20米，施工采用振動錘打設。邊跨中支墩基礎采用鉆孔灌注樁基礎，樁長46米，樁徑1.25米，每個邊跨中支墩共4根樁，700mm鋼管樁支墩。靠近488#、489#、490#、491#墩支墩采用500mm鋼管樁，基礎置于承臺，承臺頂面澆筑時預埋鋼板。對原地面清理、整平，沿線路中心向兩側(cè)設置3%橫向排水坡，并在線路兩側(cè)設置排水溝，以防降水等浸泡施工場地，影響地基承載力。根據(jù)臨時墩的設計位置測量放樣。鉆孔樁設計樁徑1.25米，配筋同488#墩永久樁基礎，設計深度至地底持力層，確保樁基受力，以保

44、證施工安全。（二）承臺樁基完成后施工上部承臺，樁基礎鋼筋伸入承臺內(nèi)80cm。承臺頂部預埋鋼管錨固鋼板，厚度10mm；承臺采用定型鋼模立模澆注施工?；炷敛捎肅30高強混凝土，由項目部后湖拌合站集中攪拌，混凝土罐車運送至現(xiàn)場，混凝土泵車泵送入模?；炷翝沧⒉捎?0振搗棒振搗，每30cm一層，均勻澆注?；炷琳駬v要求：停止下沉，不再冒出氣泡，表面呈現(xiàn)平坦、泛漿。（三）立柱和蓋梁臨時支墩采用螺旋鋼管，主跨跨中、邊跨跨中采用700mm，壁厚12 mm其余采用500mm，壁厚12mm。 25500mm螺旋鋼管，以承臺預埋鋼板進行焊接；頂部橫梁采用兩根H40型鋼以12mm厚鋼板連接并于鋼管焊接牢固；跨中立

45、柱采用700mm鋼管樁，其橫梁上部采用4層H型鋼支撐貝雷梁。 （四）貝雷梁拼裝、架設貝雷梁在墩外場地內(nèi)（490#491#墩左側(cè)、488#489#墩左側(cè)）直接拼接，由吊車吊裝架設。貝雷梁采用31.5m的標準貝雷片進行拼裝。32m、48 m跨貝雷梁均按單層設置，每斷面共26片，分為5組：48284，除箱梁兩側(cè)腹板底部一組貝雷梁按特殊間距設置外（2*1400+3*675+2*975+3*675+2*1400mm）?？v向布置：488#489#墩間設置9片，27m；489#490#墩間設置14片，42m；490#491#墩間設置9片，27m。貝雷梁主要采用大噸位汽車吊（40t）進行吊裝架設。架設前，在拼

46、裝場內(nèi)對貝雷梁進行拼裝、預壓和試吊，由專人進行指揮，進行人員及設備的協(xié)調(diào)配合訓練，為正式的施工吊裝做好準備。貝雷梁架設后，每隔0.75m橫向鋪設I10a工字鋼一根，工字鋼上縱向每60cm鋪設一根1015cm方木，橫向鋪設1010cm方木，間距30厘米，方木上滿鋪20mm厚竹膠板，并于兩側(cè)設置45mm鋼管欄桿（鋼管上捆綁竹膠板）進行封閉，同時底部掛設安全網(wǎng)和土工布進行兜底防護。（五）支架預壓1、 支架檢查支架搭設完成后，對支架平面位置、頂面高程及預拱度等進行全面復核，并對支架安裝的牢固、整體及安全性進行全面檢查、驗收，檢查支架搭設、安裝、受力的整體性、均勻性，保證支架的整體強度和剛度，確保支架在

47、施工過程中的安全可靠，具體檢查項目及內(nèi)容為：1.1支架搭設是否按要求的平面尺寸，各桿件尺寸及間距是否按設計要求； 1.2支架基礎是否堅實、平穩(wěn)、牢固，支架底座是否與基礎聯(lián)接密貼 26，保證支架及各桿件受力的整體均勻性；1.3支架各桿件是否聯(lián)接牢固，斜桿、剪刀撐是否按要求進行設置并聯(lián)接鎖定；1.4支架頂縱、橫梁、貝雷片及模板之間密貼并聯(lián)接為整體；1.5貝雷片各型鋼是否聯(lián)接緊密，位置是否準確；1.6支架周圍隔離、警戒措施是否齊備，施工專用上下通道及安全、防落網(wǎng)是否設置完全，保證施工安全無事故；1.7支架周圍、上下通道及支架頂是否齊全、完善、規(guī)范，要確保夜間施工安全；1.8現(xiàn)場施工人員已接受安全教育

48、并通過考核。2、支架預壓支架安裝檢查合格后即進行預壓。支架預壓的主要目的是為了驗證計算并分析確定支架的彈性變形和非彈性變形，以根據(jù)設計高程準確定出箱梁底模的施工高程及預拱度，確保箱梁施工完成后的底、頂高程和線型符合設計要求，并檢查支架的受力強度、剛度以及均勻性、整體性、安全性?？紤]施工安全及設計要求，支架預壓荷載采用箱梁荷載加模板、機具、人工等荷載，設計要求預壓荷載不小于箱梁自重的120130%。支架預壓分級進行，按設計箱梁自重的的60%、80%、100%、110%、120%進行加載并記錄。2.1支架平面位置、底面高程及擬定的預拱度檢驗校核無誤后，再支架頂設置沉降觀測點，觀測點每5米設置一點，

49、并對該點的位置、高程做全面觀測，作好記錄。2.2支架預壓遵循整體、均勻受力的原則，即預加荷載時整體、均勻、分層進行疊加，嚴禁從支架一端開始堆高，加載，防止支架偏心受壓，造成支架變形甚至支架倒塌的安全事故。2.3支架預壓開始后即進行沉降觀測，每天、每一層都必須認真觀測，并做好詳細記錄。預加荷載完畢后，還應繼續(xù)觀測，直到支架停止沉 27降和變形。2.4確定支架停止沉降后，即可進行卸載。卸載時還應繼續(xù)進行觀測，直至卸載完成。2.5整理觀測記錄，計算、分析觀測結(jié)果，確定支架的彈性變形和非彈性變形，根據(jù)實驗數(shù)值，加設支架預拱度，對箱梁底高程進行修正、調(diào)整，檢查無誤后，即進入下一步工序。（六）底模安裝根據(jù)

50、支架預壓的結(jié)果，進行梁底高程的設計、調(diào)整，確定底模的鋪設高程。貝雷梁預壓變形穩(wěn)定后，首先鋪設I10a工字鋼作為橫梁，沿線路方向每75cm布置一根。工字鋼鋪設距離要均勻，并以扣件與貝雷梁聯(lián)結(jié)牢固。在I10a工字鋼橫梁上縱向鋪設1015cm方木，方木鋪設鋪設完成后即進行底模鋪設。底模以20mm高強竹膠板制作，底肋使用1015cm方木，順線路方向布置，每30cm一根。底模安裝前，要進行定位放樣、高程測量，鋪設底模時要嚴格按放樣邊線及計算高程進行鋪設。模板的接縫必須緊貼密實，并粘貼膠條，確保不漏漿。底模的橫梁及底肋鋪設時必須進行掛線，確保底模鋪設平直、無需空。（七）鋼筋制安鋼筋在鋼筋加工場加工制作，以

51、客貨車運至現(xiàn)場，人工配合汽車吊拼裝焊接成形。1、鋼筋型號和規(guī)格符合設計要求，力學性能符合規(guī)定，并具有出廠質(zhì)量證明書。鋼筋進場后，按規(guī)范要求進行取樣，由工地試驗室進行機械性能試驗和冷拉試驗。鋼筋焊接后，每200個同類型接頭作為一組，取3個試樣做拉力和冷彎試驗。2、鋼筋調(diào)直：10光圓鋼用單控冷拉調(diào)直，其它型號鋼筋由調(diào)直機調(diào)直。3、鋼筋切斷：用切斷機切斷，并以槽鋼切口、橫加擋板臺架控制下 28料長度。4、鋼筋彎曲：用彎曲機成型。5、定位網(wǎng)制作：在主筋上，用10光圓鋼焊接定位，以確保張拉管道安裝準確。6、鋼筋骨架綁扎與安裝鋼筋綁、焊采取分片在現(xiàn)場裝配的成型方法。分成底板、腹板、頂板等單獨的鋼筋網(wǎng)片，并

52、分別綁焊成型。非焊接鋼筋骨架的多層鋼筋之間，用短鋼筋點焊支承，以保證位置準確?，F(xiàn)場裝配的程序是：安裝固定支座墊板在底模上準確標出鋼筋網(wǎng)的定位線（紅油漆）安裝底板鋼筋網(wǎng)穿插波紋管安裝內(nèi)模綁扎腹板鋼筋穿插波紋管綁扎頂板鋼筋穿插波紋管安裝端模、側(cè)模澆筑底板混凝土澆筑腹、頂板混凝土。為保證混凝土保護層厚度，在鋼筋和模板之間設置塑料墊塊，墊塊與鋼筋骨架扎緊，并互相錯開。7、鋼筋制安質(zhì)量控制：a.鋼筋表面潔凈，使用前將漆皮、鱗銹等全部清除干凈。b.鋼筋順直無彎曲，級鋼筋冷拉調(diào)直時冷拉率不大于1%。c.搭接、焊接滿足規(guī)范要求：綁扎搭接長度不小于35d(d為鋼筋直徑)；焊接時，雙面焊縫搭接長度不小于5d，單面

53、焊縫長度不小于10d。d.每一形式鋼筋首先加工樣品，經(jīng)檢驗合格方進行大批量生產(chǎn)。e.每一鋼筋安裝焊接均畫線定位，確保準確無誤。f.定位鋼筋嚴格按設計要求布設，保證坐標正確。g.嚴格檢查各預埋件的位置及數(shù)量，并力求定位準確牢固。（八）預應力孔道預應力孔道采用波紋管制備。波紋管采用定位鋼筋固定安裝，使其能牢固地置于模板內(nèi)設計位置，并在混凝土澆注期間不產(chǎn)生位移。定位定位鋼筋間距：直線段鋼筋間距：直線段0.8m,0.8m,曲線段曲線段0.50.5。波紋管接頭處的連接管采用大一號同類管道連接，連接應保持平順，連接管長度不小于被連接管道5倍直徑，接頭連接好后以5cm寬醫(yī)用膠布粘貼不少于兩層，防止接頭出滲漏

54、水泥漿堵塞管道。 29確保預應力孔道在設計中位置尺寸，其他鋼筋或構(gòu)件與管道發(fā)生沖突時，作適當移動或調(diào)整。澆注混凝土前，將管道兩頭密封嚴實，防止水或其他雜物進入。澆注時嚴禁振動器或其他工具碰觸管道從而造成破損導致堵塞。（九）模板安裝在底模上以全站儀放線定位，綁扎底板鋼筋，經(jīng)驗收合格后，安裝內(nèi)模，之后綁扎腹板、頂板鋼筋，安裝外模，外模安裝除位置準確外，還要嚴格控制角度，并要支撐牢固。1、內(nèi)模加工、安裝底板鋼筋綁扎完成后安裝內(nèi)模。內(nèi)模由框架及面板組合而成，框架采用鋼木組合框架，面板則采用20mm厚竹膠板拼裝?？紤]框架的強度和剛度，采用1012cm的方木拼裝，并沿橋梁方向每40cm布置一道，框架節(jié)點位

55、置全部以鋼扣件聯(lián)接，每片鋼扣件設四道螺栓，分置節(jié)點兩側(cè)，嚴防框架錯位影響結(jié)構(gòu)形狀。內(nèi)?？紤]竹膠板尺寸及裝拆方便，分為每1.2m一節(jié)，框架間距40cm，模板接縫剛好處于框架處，可避免出現(xiàn)錯臺的現(xiàn)象，模板接縫粘貼膠條嚴防漏漿。安裝時先鋪設底模，底模底部以C50混凝土預制塊支撐，鋪設時要根據(jù)放樣位置準確定位，底模鋪設完成后拼裝鋼木拱架，然后拼裝面板，面板在加工場按結(jié)構(gòu)尺寸分節(jié)段加工制作，尺寸檢查合格后運至現(xiàn)場后由人工配合汽車吊安裝，以鋼釘釘于拱架上。內(nèi)模加工時嚴控各部尺寸，特別是倒角部分，拼裝時要連接平順，表面平整、光滑，倒角接縫處以玻璃膠或膩子涂刷防止漏漿。內(nèi)模板安裝時，在兩端頂板1/4跨度處各設

56、一處施工預留口，面積1.21.0m2,以方便混凝土澆注及模板拆除。模板安裝完畢后，以全站儀及經(jīng)緯儀檢查其平面位置和底、頂面高程，并檢查接點聯(lián)系及縱橫向穩(wěn)定性，要確保牢固穩(wěn)定。模板底部倒角處以鋼筋加固在底板鋼筋上，防止混凝土澆注過程中發(fā)生變形、移動或出現(xiàn)上浮。模板內(nèi)以高壓水（氣）沖洗干凈，不存留任何雜物。 30內(nèi)模安裝完成經(jīng)檢查簽認后，涂刷脫模劑綁扎腹板及頂板鋼筋。2、外模安裝外模同樣采用20mm厚竹膠板拼裝，肋板豎向布置，間距40cm。安裝時嚴格控制角度并固定牢固，防止模板移位或突出，保證腹板尺寸，同時考慮施工安全安裝過程中設置防傾覆設施。模板板面平整、光滑，接縫處粘貼膠條，并涂刷玻璃膠或膩子

57、防止漏漿。模板安裝前首先涂刷脫模劑，脫模劑采用專用脫模漆且不得沾污鋼筋。模板安裝與鋼筋制作配合進行。模板安裝完成后，檢查其平面位置、頂面高程、各部尺寸、節(jié)點聯(lián)系及縱橫向穩(wěn)定性，檢驗合格經(jīng)簽認后澆注混凝土。3、模板質(zhì)量要求3.1模板應具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，以保證其吊裝、拆卸、安裝變形減到最小。3.2 模板表面要有足夠的光潔度，無凹坑及浮銹。3.3 模板的接縫尺寸必須準確，接縫必須嚴密。3.4 模板應拆卸方便，使用安全。3.5 模板配件應符合要求，并經(jīng)檢驗后才能使用。3.6 模板的縱橫肋間距和數(shù)量要布置合理，應滿足施工要求。4、 模板安裝注意事項4.1 模板安裝前，必須涂刷隔離劑或脫模劑，

58、涂料應顏色一致。4.2 模板安裝時，底部必須支撐牢固，地基基礎要堅實平整，并采取防排水、防凍防融等有效措施。4.3 模板與鋼筋安裝工作要配合進行，妨礙鋼筋綁扎的模板應待鋼筋安裝完畢后安設。4.4 31模板接縫處要粘貼雙面膠條，防止孔縫漏漿，造成蜂窩和空洞。4.5 模板安裝完畢后，應對其頂點標高、節(jié)點位置及縱橫向穩(wěn)定性進行檢驗，簽認合格后方可澆筑混凝土。4.6 模板的支撐設置應滿足施工需要，并力求簡潔、施工方便。4.7 固定于模板上的預留件和預留孔洞尺寸、位置必須準確并安放牢固，防止?jié)仓炷吝^程中走動移位。4.8 按設計要求計算、設置預拱度。（十）混凝土澆筑混凝土由集中拌和站供應（后湖拌合站、

59、焦芭拌合站），強制式攪拌機拌和，混凝土罐車運至現(xiàn)場，泵車輸送入模，共4臺泵車，24臺罐車?；炷翝沧⒂?89#、490#支點處向兩端分段分層進行(確保先低處后高處)，段距10m，層厚25cm,具體澆注順序：底板 腹板 頂板。底板混凝土由頂板預留孔處輸入,待混凝土澆注并振搗完成后封模加固，然后澆注腹板，最后澆注頂板?；炷翝沧⑿毕蚍侄?，呈臺階狀往前推進，為保證混凝土連續(xù)性，下一層混凝土必須在上層混凝土初凝前澆注，同時為保證混凝土整體性，混凝土上下接縫相互錯開，不可位于同一平面。混凝土采用插入式振動器振搗。機具均放置在施工平臺上，人員站在平臺上振搗，振搗移動間距不大于振動器作用半徑的1.5倍，振搗

60、時要離開模板510 cm，振搗上層混凝土時插入下層混凝土內(nèi)510 cm，混凝土振搗密實標志：停止下沉，不再冒出氣泡，表面呈現(xiàn)平坦、泛漿。混凝土達到初凝強度后，及進行覆蓋并灑水養(yǎng)護，養(yǎng)護時間不少于7天。1、混凝土澆筑前檢查1.1端模板應與側(cè)模和底模緊密貼合，并與孔道軸線垂直。孔道管固 32定處應注明坐標位置，錨墊板還應設置編號，保證鋼絞線對號入座。1.2梁內(nèi)預埋件位置應準確，特別是錨墊板應與端頭模板緊密貼合，不得平移或移動。1.3 預應力孔道的數(shù)量、固定間距、各接頭是否嚴密，預應力管道是否順直。2、混凝土攪拌2.1拌制混凝土配料時，機械設備的各種計量器要保持準確，在正式拌制前，要對拌和機械進行試