機械基礎(chǔ)選擇題

1、平面機構(gòu)自由度和速度分析1、兩個構(gòu)件直接接觸而形成的 ，稱為運動副。A.可動聯(lián)接；B.聯(lián)接；C.接觸2、變壓器是 。A.機器； B.機構(gòu)；C.既不是機器也不是機構(gòu)3、機構(gòu)具有確定運動的條件是 。A.自由度數(shù)目原動件數(shù)目； B.自由度數(shù)目原動件數(shù)目；C.自由度數(shù)目= 原動件數(shù)目4、圖1-5所示兩構(gòu)件構(gòu)成的運動副為 。A.高副；B.低副5、如圖1-6所示，圖中A點處形成的轉(zhuǎn)動副數(shù)為 個。A. 1； B. 2；C. 3參考：1、A 2、C 3、C 4、B 5、B平面連桿機構(gòu)1、在曲柄搖桿機構(gòu)中，只有當(dāng)（ ）為主動件時，（ ）在運動中才會出現(xiàn)“死點”位置。A 連桿 B 機架 C .曲柄 D 搖桿 E

2、連架桿2、能產(chǎn)生急回運動的平面連桿機構(gòu)有（ ）A 鉸鏈四桿機構(gòu) B .曲柄搖桿機構(gòu) C .導(dǎo)桿機構(gòu) D .雙曲柄機構(gòu) E .雙搖桿機構(gòu) F .曲柄滑塊機構(gòu)3、能出現(xiàn)“死點”位置的平面連桿機構(gòu)有（ ）A導(dǎo)桿機構(gòu) B .平行雙曲柄機構(gòu) C 曲柄滑塊機構(gòu) D .不等長雙曲柄機構(gòu)4、鉸鏈四桿機構(gòu)的最短桿與最長桿的長度之和，大于其余兩桿的長度之和時，機構(gòu)（ ）A有曲柄存在 B .不存在曲柄5、當(dāng)急回特性系數(shù)為（ ）時，曲柄搖桿機構(gòu)才有急回運動。 AK1 B K=1 C .K1 6、當(dāng)曲柄的極位夾角為（ ）時，曲柄搖桿機構(gòu)才有急回運動。A0º B. = 0º C. 0º7、當(dāng)

3、曲柄搖桿機構(gòu)的搖桿帶動曲柄運動時，曲柄在“死點”位置的瞬時運動方向是（ ）A按原運動方向 B .反方向 C.不定的8、曲柄滑塊機構(gòu)是由（ ）演化而來的。A曲柄搖桿機構(gòu) B .雙曲柄機構(gòu) C .雙搖桿機構(gòu) 9、平面四桿機構(gòu)中，如果最短桿與最長桿的長度之和小于或等于其余兩桿的長度之和，最短桿為機架，這個機構(gòu)叫做（ ）A曲柄搖桿機構(gòu) B .雙曲柄機構(gòu) C .雙搖桿機構(gòu)10、平面四桿機構(gòu)中，如果最短桿與最長桿的長度之和大于其余兩桿的長度之和，最短桿為機架，這個機構(gòu)叫做（ ）A曲柄搖桿機構(gòu) B .雙曲柄機構(gòu) C 雙搖桿機構(gòu)11、平面四桿機構(gòu)中，如果最短桿與最長桿的長度之和小于或等于其他兩桿的長度之和，最

4、短桿是連架桿，這個機構(gòu)叫做（ ）A曲柄搖桿機構(gòu) B .雙曲柄機構(gòu) C .雙搖桿機構(gòu)12、平面四桿機構(gòu)中，如果最短桿與最長桿的長度之和小于或等于其余兩桿長度之和，最短桿是連桿，這個機構(gòu)叫做（ ）A曲柄搖桿機構(gòu) B .雙曲柄機構(gòu) C .雙搖桿機構(gòu)13、（ ）等能把轉(zhuǎn)動運動轉(zhuǎn)變成往復(fù)擺動運動。A曲柄搖桿機構(gòu) B 雙曲柄機構(gòu) C .雙搖桿機構(gòu) D .曲柄滑塊機構(gòu) E .擺動導(dǎo)桿機構(gòu) F .轉(zhuǎn)動導(dǎo)桿機構(gòu)14、（ ）能把轉(zhuǎn)動運動轉(zhuǎn)換成往復(fù)直線運動，也可以把往復(fù)直線運動轉(zhuǎn)換成轉(zhuǎn)動運動。A 曲柄搖桿機構(gòu) B .雙曲柄機構(gòu) C .雙搖桿機構(gòu) D 曲柄滑塊機構(gòu) E .擺動導(dǎo)桿機構(gòu) F .轉(zhuǎn)動導(dǎo)桿機構(gòu)15、（ ）等

5、能把等速轉(zhuǎn)動運動轉(zhuǎn)變成旋轉(zhuǎn)方向相同的變速轉(zhuǎn)動運動。A曲柄搖桿機構(gòu) B.不等長雙曲柄機構(gòu) C .雙搖桿機構(gòu) D .曲柄滑塊機構(gòu) E .擺動導(dǎo)桿機構(gòu) F .轉(zhuǎn)動導(dǎo)桿機構(gòu)16、有四根桿件，其長度分別是：a桿20mm，b桿30mm, c桿40mm, d桿50mm。請畫圖表示怎樣互相聯(lián)接和選擇機架才能組成以下各種機構(gòu)：A 曲柄搖桿機構(gòu) B .雙曲柄機構(gòu) C .雙搖桿機構(gòu) D曲柄滑塊機構(gòu) 17、曲柄搖桿機構(gòu)的傳動角是 A .連桿與從動搖桿之間所夾的余角；B .連桿與從動搖桿之間所夾的銳角；C.機構(gòu)極位夾角的余角。18、在下列平面四桿機構(gòu)中， 無論以哪一構(gòu)件為主動件，都不存在死點位置。A .雙曲柄機構(gòu)； B

6、 .雙搖桿機構(gòu)；C.曲柄搖桿機構(gòu)。1、d 2、b . c. f 3、c. b 4、b 5、c 6、c 7、c 8、a 9、b 10、c 11、a12、c 13、a 14、d 15、b. f 16、17、b 18、a 凸輪機構(gòu)選擇題1 與連桿機構(gòu)相比，凸輪機構(gòu)最大的缺點是 。A慣性力難以平衡 B點、線接觸，易磨損C設(shè)計較為復(fù)雜 D不能實現(xiàn)間歇運動2 與其他機構(gòu)相比，凸輪機構(gòu)最大的優(yōu)點是 。A可實現(xiàn)各種預(yù)期的運動規(guī)律 B便于潤滑C制造方便，易獲得較高的精度 D從動件的行程可較大3 盤形凸輪機構(gòu)的壓力角恒等于常數(shù)。A擺動尖頂推桿 B直動滾子推桿C擺動平底推桿 D擺動滾子推桿4 對于直動推桿盤形凸輪機

7、構(gòu)來講，在其他條件相同的情況下，偏置直動推桿與對心直動推桿相比，兩者在推程段最大壓力角的關(guān)系為 關(guān)系。A偏置比對心大 B對心比偏置大C一樣大 D不一定5 下述幾種運動規(guī)律中， 既不會產(chǎn)生柔性沖擊也不會產(chǎn)生剛性沖擊，可用于高速場合。A等速運動規(guī)律 B擺線運動規(guī)律（正弦加速度運動規(guī)律）C等加速等減速運動規(guī)律 D簡諧運動規(guī)律（余弦加速度運動規(guī)律）6 對心直動尖頂推桿盤形凸輪機構(gòu)的推程壓力角超過許用值時，可采用 措施來解決。A增大基圓半徑 B改用滾子推桿C改變凸輪轉(zhuǎn)向 D改為偏置直動尖頂推桿7（ ）從動桿的行程不能太大。A. 盤形凸輪機構(gòu) B. 移動凸輪機構(gòu) C. 圓柱凸輪機構(gòu)8（ ）對于較復(fù)雜的凸輪

8、輪廓曲線，也能準(zhǔn)確地獲得所需要的運動規(guī)律。A 尖頂式從動桿B.滾子式從動桿C. 平底式從動桿9（ ）可使從動桿得到較大的行程。A. 盤形凸輪機構(gòu) B 移動凸輪機構(gòu) C. 圓柱凸輪機構(gòu)10（ ）的摩擦阻力較小，傳力能力大。A 尖頂式從動桿B. 滾子式從動桿C 平底式從動桿11.（ ）的磨損較小，適用于沒有內(nèi)凹槽凸輪輪廓曲線的高速凸輪機構(gòu)。A. 尖頂式從動桿B.滾子式從動桿C. 平底式從動桿12計算凸輪機構(gòu)從動桿行程的基礎(chǔ)是（）。A 基圓B. 轉(zhuǎn)角C 輪廓曲線13凸輪輪廓曲線上各點的壓力角是（）。A. 不變的B. 變化的14凸輪壓力角的大小與基圓半徑的關(guān)系是（）。A 基圓半徑越小，壓力角偏小B.

9、基圓半徑越大，壓力角偏小15壓力角增大時，對（ ）。A. 凸輪機構(gòu)的工作不利B. 凸輪機構(gòu)的工作有利C. 凸輪機構(gòu)的工作無影響16使用（ ）的凸輪機構(gòu)，凸輪的理論輪廓曲線與實際輪廓曲線是不相等的。A 尖頂式從動桿B. 滾子式從動桿C 平底式從動桿17. 壓力角是指凸輪輪廓曲線上某點的（ ）。A. 切線與從動桿速度方向之間的夾角 B. 速度方向與從動桿速度方向之間的夾角C. 法線方向與從動桿速度方向之間的夾角18為了保證從動桿的工作順利，凸輪輪廓曲線推程段的壓力角應(yīng)?。?）為好。A. 大些 B. 小些19為保證滾子從動桿凸輪機構(gòu)從動桿的運動規(guī)律不“失真”，滾子半徑應(yīng)（ ）。A. 小于凸輪理論輪廓

10、曲線外凸部份的最小曲率半徑B. 小于凸輪實際輪廓曲線外凸部份的最小曲率半徑C. 大于凸輪理論輪廓曲線外凸部份的最小曲率半徑20從動桿的運動速度規(guī)律，與從動桿的運動規(guī)律是（ ）。A. 同一個概念B. 兩個不同的概念21若使凸輪輪廓曲線在任何位置都不變尖，也不變成叉形，則滾子半徑必須（ ）理論輪廓外凸部分的最小曲率半徑。 A. 大于 B. 小于 C. 等于22凸輪輪廓曲線沒有凹槽，要求機構(gòu)傳力很大，效率要高，從動桿應(yīng)選（ ）。A. 尖頂式B. 滾子式C. 平底式1 B 2 A 3 C 4 D 5 B 6 A 7.A 8. A 9. C 10 .B 11. C 12. A 13. .B 14. .B

11、 15 . A 16. B 17 .C 18 .B 19 .A 20 .B 21 .B 22 .C齒輪機構(gòu)設(shè)計選擇題1漸開線上任意一點法線必 基圓。A .交于B .垂直于C .切于2漸開線上各點的壓力角 ，基圓上壓力角 。A .相等B .不相等C .不等于零 D .等于零3漸開線上各點的曲率半徑 。A .不相等B.相等4漸開線齒廓的形狀與分度圓上壓力角大小 。A .沒關(guān)系B .有關(guān)系5分度圓上的壓力角 20°時，齒根變窄，齒頂變寬，齒輪的承載能力 。A.大于B .小于C .較大 D .降低6對于齒數(shù)相同的齒輪，模數(shù) ，齒輪的幾何尺寸及齒形都越大，齒輪的承載能力也越大。A .越大 B

12、.越小7對于模數(shù)相同的齒輪，如果齒數(shù)增加，齒輪的幾何尺寸 ，齒形 ，齒輪的承載能力 。A .增大B .減小C .沒變化8標(biāo)準(zhǔn)壓力角和標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)均在 上。A .分度圓B .基圓C .齒根圓9斜齒輪端面齒廓的幾何尺寸比法面的 。A .大B .小10斜齒輪有端面模數(shù)和法面模數(shù)，規(guī)定以 為標(biāo)準(zhǔn)值。A .法面模數(shù)B .端面模數(shù)11斜齒輪的壓力角有法面壓力角和端面壓力角兩種，規(guī)定以 為標(biāo)準(zhǔn)值。A .法面壓力角B .端面壓力角12標(biāo)準(zhǔn)斜齒圓柱齒輪的正確嚙合條件是 。A. mn1=mn2=m, n1=n2= 1= -2B . m1=m2 1=2 an1=an213齒輪工作的平穩(wěn)性精度，就是規(guī)定齒輪在一轉(zhuǎn)中，其瞬

13、時 的變化限制在一定范圍內(nèi)。A .傳動比 B .轉(zhuǎn)速C .角速度14標(biāo)準(zhǔn)直齒圓錐齒輪，只計算 的幾何尺寸，并規(guī)定 的幾何參數(shù)是標(biāo)準(zhǔn)值。A 大端 B 小端 C 法面 D 端面15圓錐齒輪的正確嚙合條件是 。A. B. C. 16變位齒輪是 齒輪。A .標(biāo)準(zhǔn)B .非標(biāo)準(zhǔn)17一對標(biāo)準(zhǔn)漸開線齒輪嚙合傳動，若兩輪中心距稍有變化，則 。A .兩輪的角速度將變大一些 B .兩輪的角速度將變小一些C .兩輪的角速度將不變18一對漸開線直齒圓柱齒輪正確嚙合的條件是 。A .必須使兩輪的模數(shù)和齒數(shù)分別相等。B .必須使兩輪模數(shù)和壓力角分別相等。C .必須使兩輪的齒厚和齒槽寬分別相等。19一對漸開線齒輪連續(xù)傳動的條

14、件是 。A . a >1B . a=1C . a<120對于正常齒制的標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪而言，避免根切的最小齒數(shù)為 。A .16B . 17C . 18 21為保證齒輪傳動準(zhǔn)確平穩(wěn)，應(yīng) 。A .保證平均傳動比恒定不變B .合理選擇齒廓形狀，保證瞬時傳動比恒定不變22一對漸開線齒輪嚙合時，嚙合點始終沿著 移動。A .分度圓B .節(jié)圓C .基圓公切線23 是利用一對齒輪互相嚙合時，其共軛齒廓互為包絡(luò)線的原理來加工的。A .仿形法 B .范成法24 是利用具有與被加工齒廓的齒槽形狀完全相同的刀具直接在齒坯上切出齒形的。A .仿形法B .范成法25范成法多用于 。A .單件生產(chǎn)B .批量生產(chǎn)

15、26利用范成法進(jìn)行加工，若刀具的模數(shù)和壓力角與被加工齒輪相同，當(dāng)被加工齒輪齒數(shù)變化時， 。A .應(yīng)更換刀具B .不用更換刀具27漸開線上某點的壓力角是指該點所受正壓力的方向與該點 方向線之間所夾的銳角。A .絕對速度B .相對速度C .滑動速度D .牽連速度28漸開線標(biāo)準(zhǔn)齒輪是指m、ha*、C*均為標(biāo)準(zhǔn)值，且分度圓齒厚 齒槽寬的齒輪。A .小于B .大于C .等于D .小于且等于29漸開線直齒圓柱齒輪傳動的重合度是實際嚙合線段與 的比值。A .齒距B .基圓齒距C .齒厚D .齒槽寬30用標(biāo)準(zhǔn)齒條刀具加工ha*=1，=20°的漸開線標(biāo)準(zhǔn)直齒輪時，不發(fā)生根切的最少齒數(shù)為 。A .14B

16、 .15C .16D .1731斜齒圓柱齒輪的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)和標(biāo)準(zhǔn)壓力角在 上。A .端面B .軸面C .主平面D .法面32漸開線直齒錐齒輪的當(dāng)量齒數(shù)zv 其實際齒數(shù)z。A.小于B .小于且等于C.等于D.大于33 一般開式齒輪傳動的主要失效形式是 。A. 齒面膠合 B. 齒面疲勞點蝕C. 齒面磨損或輪齒疲勞折斷 D. 輪齒塑性變形34 高速重載齒輪傳動，當(dāng)潤滑不良時，最可能出現(xiàn)的失效形式是 。A. 齒面膠合 B. 齒面疲勞點蝕C. 齒面磨損 D. 輪齒疲勞折斷35 45鋼齒輪，經(jīng)調(diào)質(zhì)處理后其硬度值約為 。A. 4550 HRC B. 220270 HBSC. 160180 HBS D. 3203

17、50 HBS36 齒面硬度為5662HRC的合金鋼齒輪的加工工藝過程為 。A. 齒坯加工淬火磨齒滾齒 B. 齒坯加工淬火滾齒磨齒C. 齒坯加工滾齒滲碳淬火磨齒 D. 齒坯加工滾齒磨齒淬火37 齒輪采用滲碳淬火的熱處理方法，則齒輪材料只可能是 。A. 45鋼 B. ZG340-640C. 20Cr D. 20CrMnTi38 齒輪傳動中齒面的非擴展性點蝕一般出現(xiàn)在 。A. 跑合階段 B. 穩(wěn)定性磨損階段C. 劇烈磨損階段 D. 齒面磨料磨損階段39 對于開式齒輪傳動，在工程設(shè)計中一般 。A. 按接觸強度設(shè)計齒輪尺寸，再校核彎曲強度B. 按彎曲強度設(shè)計齒輪尺寸，再校核接觸強度C. 只需按接觸強度設(shè)

18、計D. 只需按彎曲強度設(shè)計40 一對標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪，若z1=18，z2=72，則這對齒輪的彎曲應(yīng)力 。A. F1F2 B. F1F2 C. F1=F2 D. F1F241 對于齒面硬度350HBS的閉式鋼制齒輪傳動，其主要失效形式為 。A. 輪齒疲勞折斷 B. 齒面磨損C. 齒面疲勞點蝕 D. 齒面膠合42 一減速齒輪傳動，小齒輪1選用45鋼調(diào)質(zhì)；大齒輪選用45鋼正火，它們的齒面接觸應(yīng)力 。A. H1H2 B. H1H2 C. H1=H2 D. H1H243 對于硬度350HBS的閉式齒輪傳動，設(shè)計時一般 。A. 先按接觸強度計算 B. 先按彎曲強度計算C. 先按磨損條件計算 D. 先按膠合

19、條件計算44 設(shè)計一對減速軟齒面齒輪傳動時，從等強度要求出發(fā)，大、小齒輪的硬度選擇時，應(yīng)使 。A. 兩者硬度相等 B. 小齒輪硬度高于大齒輪硬度C. 大齒輪硬度高于小齒輪硬度 D. 小齒輪采用硬齒面，大齒輪采用軟齒面45 一對標(biāo)準(zhǔn)漸開線圓柱齒輪要正確嚙合，它們的 必須相等。A. 直徑d B. 模數(shù)m C. 齒寬b D. 齒數(shù)z46 某齒輪箱中一對45鋼調(diào)質(zhì)齒輪，經(jīng)常發(fā)生齒面點蝕，修配更換時可用 代替。A. 40Cr調(diào)質(zhì) B. 適當(dāng)增大模數(shù)mC. 仍可用45鋼，改為齒面高頻淬火 D. 改用鑄鋼ZG310-57047 設(shè)計閉式軟齒面直齒輪傳動時，選擇齒數(shù)Z1的原則是 。A. Zl越多越好B. Zl

20、越少越好C. Z117，不產(chǎn)生根切即可D. 在保證輪齒有足夠的抗彎疲勞強度的前提下，齒數(shù)選多些有利48 在設(shè)計閉式硬齒面齒輪傳動中，直徑一定時應(yīng)取較少的齒數(shù)，使模數(shù)增大以 。A. 提高齒面接觸強度 B. 提高輪齒的抗彎曲疲勞強度C. 減少加工切削量，提高生產(chǎn)率 D. 提高抗塑性變形能力49 在直齒圓柱齒輪設(shè)計中，若中心距保持不變而增大模數(shù)時，則可以 。A. 提高齒面的接觸強度 B. 提高輪齒的彎曲強度C. 彎曲與接觸強度均可提高 D. 彎曲與接觸強度均不變50 輪齒的彎曲強度，當(dāng) ，則齒根彎曲強度增大。A. 模數(shù)不變，增多齒數(shù)時 B. 模數(shù)不變，增大中心距時C. 模數(shù)不變，增大直徑時 D. 齒

21、數(shù)不變，增大模數(shù)時51 為了提高齒輪傳動的接觸強度，可采取 的方法。A. 采用閉式傳動 B. 增大傳動中心距C. 減少齒數(shù) D. 增大模數(shù)52 圓柱齒輪傳動中，當(dāng)齒輪的直徑一定時，減小齒輪的模數(shù)、增加齒輪的齒數(shù)，則可以 。A. 提高齒輪的彎曲強度 B. 提高齒面的接觸強度C. 改善齒輪傳動的平穩(wěn)性 D. 減少齒輪的塑性變形53 輪齒彎曲強度計算中的齒形系數(shù)YFa與 無關(guān)。A. 齒數(shù)z1 B. 變位系數(shù)xC. 模數(shù)m D. 斜齒輪的螺旋角54 標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪傳動的彎曲疲勞強度計算中，齒形系數(shù)YFa只取決于 。A. 模數(shù)m B. 齒數(shù)ZC. 分度圓直徑 D. 齒寬系數(shù)55 一對圓柱齒輪，通常把小

22、齒輪的齒寬做得比大齒輪寬一些，其主要原因是 。A. 使傳動平穩(wěn) B. 提高傳動效率C. 提高齒面接觸強度 D. 便于安裝，保證接觸線長度56 一對圓柱齒輪傳動，小齒輪分度圓直徑d1=50mm、齒寬b1=55mm，大齒輪分度圓直徑d2=90mm、齒寬b2=50mm，則齒寬系數(shù)= 。A. 1.1 B. 5/9 C. 1 D. 1.357 齒輪傳動在以下幾種工況中 的齒寬系數(shù)可取大些。A. 懸臂布置 B. 不對稱布置C. 對稱布置 D. 同軸式減速器布置58 設(shè)計一傳遞動力的閉式軟齒面鋼制齒輪，精度為7級。如欲在中心距a和傳動比i不變的條件下，提高齒面接觸強度的最有效的方法是 。A. 增大模數(shù)（相應(yīng)

23、地減少齒數(shù)） B. 提高主、從動輪的齒面硬度C. 提高加工精度 D. 增大齒根圓角半徑59 今有兩個標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪，齒輪1的模數(shù)m1=5mm、Z1=25，齒輪2的m2=3mm、Z2=40，此時它們的齒形系數(shù) 。A. YFa1YFa2 B. YFa1YFa2 C. YFa1=YFa2 D. YFa1YFa260 斜齒圓柱齒輪的動載荷系數(shù)K和相同尺寸精度的直齒圓柱齒輪相比較是 的。A. 相等 B. 較小C. 較大 D. 可能大、也可能小61 下列 的措施，可以降低齒輪傳動的齒面載荷分布系數(shù)K。A. 降低齒面粗糙度 B. 提高軸系剛度C. 增加齒輪寬度 D. 增大端面重合度62 齒輪設(shè)計中，對齒面

24、硬度350 HBS的齒輪傳動，選取大、小齒輪的齒面硬度時，應(yīng)使 。A. HBS1=HBS2 B. HBS1HBS2C. HBS1HBS2 D. HBS1=HBS2+（3050）63 斜齒圓柱齒輪的齒數(shù)z與模數(shù)mn不變，若增大螺旋角，則分度圓直徑d1 。A. 增大 B. 減小C. 不變 D. 不一定增大或減小64 對于齒面硬度350 HBS的齒輪傳動，當(dāng)大、小齒輪均采用45鋼，一般采取的熱處理方式為 。A. 小齒輪淬火，大齒輪調(diào)質(zhì) B. 小齒輪淬火，大齒輪正火C. 小齒輪調(diào)質(zhì)，大齒輪正火 D. 小齒輪正火，大齒輪調(diào)質(zhì)65 一對圓柱齒輪傳動中，當(dāng)齒面產(chǎn)生疲勞點蝕時，通常發(fā)生在 。A. 靠近齒頂處

25、B. 靠近齒根處C. 靠近節(jié)線的齒頂部分 D. 靠近節(jié)線的齒根部分66 一對圓柱齒輪傳動，當(dāng)其他條件不變時，僅將齒輪傳動所受的載荷增為原載荷的4倍，其齒面接觸應(yīng)力 。A. 不變 B. 增為原應(yīng)力的2倍C. 增為原應(yīng)力的4倍 D. 增為原應(yīng)力的16倍67 兩個齒輪的材料的熱處理方式、齒寬、齒數(shù)均相同，但模數(shù)不同，m1=2mm，m2=4mm，它們的彎曲承載能力為 。A. 相同 B. m2的齒輪比m1的齒輪大C. 與模數(shù)無關(guān) D. m1的齒輪比m2的齒輪大68 以下 的做法不能提高齒輪傳動的齒面接觸承載能力。A. d不變而增大模數(shù) B. 改善材料C. 增大齒寬 D. 增大齒數(shù)以增大d69 齒輪設(shè)計時

26、，當(dāng)因齒數(shù)選擇過多而使直徑增大時，若其他條件相同，則它的彎曲承載能力 。A. 成線性地增加 B. 不成線性但有所增加C. 成線性地減小 D. 不成線性但有所減小70 直齒錐齒輪強度計算時，是以 為計算依據(jù)的。A. 大端當(dāng)量直齒錐齒輪 B. 齒寬中點處的直齒圓柱齒輪C. 齒寬中點處的當(dāng)量直齒圓柱齒輪 D. 小端當(dāng)量直齒錐齒輪71 今有四個標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪，已知齒數(shù)z1=20、z2=40、z3=60、z4=80，模數(shù)m1=4mm、m2=3mm、m3=2mm、m4=2mm，則齒形系數(shù)最大的為 。A. YFa1 B. YFa2 C. YFa3 D. YFa472 一對減速齒輪傳動中，若保持分度圓直徑d

27、1不變而減少齒數(shù)和增大模數(shù)，其齒面接觸應(yīng)力將 。A. 增大 B. 減小 C. 保持不變 D. 略有減小73 一對直齒錐齒輪兩齒輪的齒寬為b1、b2，設(shè)計時應(yīng)取 。4A. b1b2 B. b1=b2 C. b1b2 D. b1=b2+（3050）mm74 設(shè)計齒輪傳動時，若保持傳動比i和齒數(shù)和不變而增大模數(shù)m，則齒輪的 。A. 彎曲強度提高，接觸強度提高 B. 彎曲強度不變，接觸強度提高C. 彎曲強度與接觸強度均不變 D. 彎曲強度提高，接觸強度不變1.c 2.b d 3.a 4.b 5.b d 6.a 7.a c c 8.a 9.a 10.a 11.a 12.a 13.a 14.b b 15.

28、b 16.b 17.c 18.b 19.a 20.b 21.b 22.c 23.b 24.a 25.b 26.b 27.a 28.c 29.b 30.d 31.d 32.d 33 c 34 a 35 b 36 c 37 d 38 a 39 d 40 a 41 c 42 c 43 a 44 b 45 b 46 c 47 d 48 b 49 b 50 d 51 b 52 c 53 c 54 b 55 d 56 c 57 c 58 b 59 b 60 b 61 b 62 d 63 a 64 c 65 d 66 b 67 b 68 a 69 b 70 c 71 a 72 c 73 b 74 a輪系螺紋

29、連接選擇題1 當(dāng)螺紋公稱直徑、牙型角、螺紋線數(shù)相同時，細(xì)牙螺紋的自鎖性能比粗牙螺紋的自鎖性能 。A. 好 B. 差 C. 相同 D. 不一定2 用于聯(lián)接的螺紋牙型為三角形，這是因為三角形螺紋 。A. 牙根強度高，自鎖性能好 B. 傳動效率高C. 防振性能好 D. 自鎖性能差3 若螺紋的直徑和螺旋副的摩擦系數(shù)一定，則擰緊螺母時的效率取決于螺紋的 。A. 螺距和牙型角 B. 升角和頭數(shù) C. 導(dǎo)程和牙形斜角 D. 螺距和升角4 對于聯(lián)接用螺紋，主要要求聯(lián)接可靠，自鎖性能好，故常選用 。A. 升角小，單線三角形螺紋 B. 升角大，雙線三角形螺紋C. 升角小，單線梯形螺紋 D. 升角大，雙線矩形螺紋5

30、 用于薄壁零件聯(lián)接的螺紋，應(yīng)采用 。A. 三角形細(xì)牙螺紋 B. 梯形螺紋C. 鋸齒形螺紋 D. 多線的三角形粗牙螺紋6 當(dāng)鉸制孔用螺栓組聯(lián)接承受橫向載荷或旋轉(zhuǎn)力矩時，該螺栓組中的螺栓 。A. 必受剪切力作用 B. 必受拉力作用C. 同時受到剪切與拉伸 D. 既可能受剪切，也可能受擠壓作用7 計算緊螺栓聯(lián)接的拉伸強度時，考慮到拉伸與扭轉(zhuǎn)的復(fù)合作用，應(yīng)將拉伸載荷增加到原來的 倍。A. 1.1 B. 1.3 C. 1.25 D. 0.38 采用普通螺栓聯(lián)接的凸緣聯(lián)軸器，在傳遞轉(zhuǎn)矩時， 。A. 螺栓的橫截面受剪切 B. 螺栓與螺栓孔配合面受擠壓C. 螺栓同時受剪切與擠壓 D. 螺栓受拉伸與扭轉(zhuǎn)作用9

31、在下列四種具有相同公稱直徑和螺距，并采用相同配對材料的傳動螺旋副中，傳動效率最高的是 。A. 單線矩形螺旋副 B. 單線梯形螺旋副C. 雙線矩形螺旋副 D. 雙線梯形螺旋副10 在螺栓聯(lián)接中，有時在一個螺栓上采用雙螺母，其目的是 。A. 提高強度 B. 提高剛度C. 防松 D. 減小每圈螺紋牙上的受力11 在同一螺栓組中，螺栓的材料、直徑和長度均應(yīng)相同，這是為了 。A. 受力均勻 B. 便于裝配. C. 外形美觀 D. 降低成本12 螺栓的材料性能等級標(biāo)成6.8級，其數(shù)字6.8代表 。A. 對螺栓材料的強度要求 B. 對螺栓的制造精度要求C. 對螺栓材料的剛度要求 D. 對螺栓材料的耐腐蝕性要

32、求13 螺栓強度等級為6.8級，則螺栓材料的最小屈服極限近似為 。A. 480 MPa B. 6 MPa C. 8 MPa D. 0. 8 MPa14 不控制預(yù)緊力時，螺栓的安全系數(shù)選擇與其直徑有關(guān)，是因為 。A. 直徑小，易過載 B. 直徑小，不易控制預(yù)緊力C. 直徑大，材料缺陷多 D. 直徑大，安全15 對工作時僅受預(yù)緊力F作用的緊螺栓聯(lián)接，其強度校核公式為=，式中的系數(shù)1.3是考慮 。A. 可靠性系數(shù)B. 安全系數(shù) C. 螺栓在擰緊時，同時受拉伸與扭轉(zhuǎn)聯(lián)合作用的影響D. 過載系數(shù)16 緊螺栓聯(lián)接在按拉伸強度計算時，應(yīng)將拉伸載荷增加到原來的1.3倍，這是考慮 的影響。A. 螺紋的應(yīng)力集中

33、B. 扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力作用 C. 安全因素 D. 載荷變化與沖擊17 預(yù)緊力為的單個緊螺栓聯(lián)接，受到軸向工作載荷作用后，螺栓受到的總拉力F0 +A. 大于 B. 等于 C. 小于 D. 大于或等于18 一緊螺栓聯(lián)接的螺栓受到軸向變載荷作用，已知Fmin=0，F(xiàn)max=F，螺栓的危險截面積為AC，螺栓的相對剛度為Kb，則該螺栓的應(yīng)力幅為 。A. B. C. D. 19 在受軸向變載荷作用的緊螺栓聯(lián)接中，為提高螺栓的疲勞強度，可采取的措施是 。A. 增大螺栓剛度Kb，減小被聯(lián)接件剛度Kc B. 減小Kb，增大KcC. 增大Kb和Kc D. 減小Kb和Kc20 若要提高受軸向變載荷作用的緊螺栓聯(lián)接的疲勞強

34、度，則可 。A. 在被聯(lián)接件間加橡膠墊片 B. 增大螺栓長度C. 采用精制螺栓 D. 加防松裝置21 有一單個緊螺栓聯(lián)接，要求被聯(lián)接件接合面不分離，已知螺栓與被聯(lián)接件的剛度相同，螺栓的預(yù)緊力為，當(dāng)對聯(lián)接施加軸向載荷，使螺栓的軸向工作載荷與預(yù)緊力相等時，則 。A. 被聯(lián)接件發(fā)生分離，聯(lián)接失效 B. 被聯(lián)接件將發(fā)生分離，聯(lián)接不可靠C. 聯(lián)接可靠，但不能再繼續(xù)加載D. 聯(lián)接可靠，只要螺栓強度足夠，可繼續(xù)加載，直到軸向工作載荷F接近但小于預(yù)緊力的兩倍。22 對于受軸向變載荷作用的緊螺栓聯(lián)接，若軸向工作載荷F在01 000 N之間循環(huán)變化，則該聯(lián)接螺栓所受拉應(yīng)力的類型為 。A. 非對稱循環(huán)應(yīng)力 B. 脈

35、動循環(huán)變壓力C. 對稱循環(huán)變應(yīng)力 D. 非穩(wěn)定循環(huán)變應(yīng)力23 對于緊螺栓聯(lián)接，當(dāng)螺栓的總拉力F0和殘余預(yù)緊力F不變，若將螺栓由實心變成空心，則螺栓的應(yīng)力幅與預(yù)緊力會發(fā)生變化， 。A. 增大，應(yīng)適當(dāng)減小 B. 增大，應(yīng)適當(dāng)增大C. 減小，應(yīng)適當(dāng)減小 D. 減小，應(yīng)適當(dāng)增大24 在螺栓聯(lián)接設(shè)計中，若被聯(lián)接件為鑄件，則有時在螺栓孔處制作沉頭座孔或凸臺，其目的是 。A. 避免螺栓受附加彎曲應(yīng)力作用 B. 便于安裝C. 為安置防松裝置 D. 為避免螺栓受拉力過大1 A 2 A 3 B 4 A 5 A 6 D 7 B8 D 9 C 10 C 11 B 12 A 13 A 14 A15 C 16 B 17

36、C 18 C 19 B 20 B 21 D22 A 23 D 24 A蝸桿傳動設(shè)計選擇題1 與齒輪傳動相比較， 不能作為蝸桿傳動的優(yōu)點。A. 傳動平穩(wěn)，噪聲小 B. 傳動效率高C. 可產(chǎn)生自鎖 D. 傳動比大2 阿基米德圓柱蝸桿與蝸輪傳動的 模數(shù)，應(yīng)符合標(biāo)準(zhǔn)值。A. 法面 B. 端面 C. 中間平面3 蝸桿直徑系數(shù)q 。 A. q=dl/m B. q=dl m C. q=a/dl D. q=a/m 4 在蝸桿傳動中，當(dāng)其他條件相同時，增加蝸桿直徑系數(shù)q，將使傳動效率 。 A. 提高 B. 減小 C. 不變 D. 增大也可能減小 5 在蝸桿傳動中，當(dāng)其他條件相同時，增加蝸桿頭數(shù)，則傳動效率 。

37、A. 提高 B. 降低 C. 不變 D. 提高，也可能降低 6 在蝸桿傳動中，當(dāng)其他條件相同時，增加蝸桿頭數(shù)，則滑動速度 。 A. 增大 B. 減小 C. 不變 D. 增大也可能減小 7 在蝸桿傳動中，當(dāng)其他條件相同時，減少蝸桿頭數(shù)，則 。 A. 有利于蝸桿加工 B. 有利于提高蝸桿剛度C. 有利于實現(xiàn)自鎖 D. 有利于提高傳動效率 8 起吊重物用的手動蝸桿傳動，宜采用 的蝸桿。 A. 單頭、小導(dǎo)程角 B. 單頭、大導(dǎo)程角 C. 多頭、小導(dǎo)程角 D. 多頭、大導(dǎo)程角 9 蝸桿直徑d1的標(biāo)準(zhǔn)化，是為了 。 A. 有利于測量 B. 有利于蝸桿加工 C. 有利于實現(xiàn)自鎖 D. 有利于蝸輪滾刀的標(biāo)準(zhǔn)化 10 蝸桿常用材料是 。 A. 40Cr B. GCrl5 C. ZCuSnl0P1 D. LY12 11 蝸輪常用材料是 。 A. 40Cr BGCrl5 C. ZCuSnl0P1 D. LYl2 12 采用變位蝸桿傳動時 。 A. 僅對蝸桿進(jìn)行變位 B. 僅對蝸輪進(jìn)行變位 C. 同時對蝸桿與蝸輪進(jìn)行變位 13 采用變位前后中心距不變的蝸桿傳動，則變位后使傳動比 。 A. 增大 B. 減小 C. 可能增大也可能減小。 14 蝸桿傳動的當(dāng)量摩擦系數(shù)fv隨齒面相對滑動速度的增大而 。 A. 增大 B. 減小 C. 不變 D. 可