汽輪機畢業(yè)設(shè)計(論文)

1、江蘇城市畢業(yè)畢業(yè)設(shè)計（論文）摘 要汽輪機是發(fā)電廠三大主要設(shè)備，汽輪機的啟動是指汽輪機轉(zhuǎn)子從靜止狀態(tài)升速至額定轉(zhuǎn)速，并將負荷加到額定負荷的過程。在啟動過程中，汽輪機各部件的金屬溫度將發(fā)生十分劇烈的變化，從冷態(tài)或溫度較低的狀態(tài)加熱到對應(yīng)負荷下運行的高溫工作狀態(tài)。因而汽輪機啟動中零部件的熱應(yīng)力和熱疲勞、轉(zhuǎn)子和汽缸的脹差、機組振動都變化很大，將嚴重威脅汽輪機的安全，并使整個電廠發(fā)電負荷降低，經(jīng)濟損失嚴重。分析汽輪機啟動中的特點，并及時采取相應(yīng)對策和正確的運行方式對保證設(shè)備健康水平和安全、經(jīng)濟運行有深刻的意義。本文以哈汽600MW汽輪機的啟動過程為研究對象,分析與探討了啟動過程中蒸汽溫升率的計算方法,并

2、在此基礎(chǔ)上研究了蒸汽初溫與轉(zhuǎn)子金屬溫度的匹配問題,使得汽輪機啟動過程優(yōu)化。同時對啟動過程中的換熱系數(shù)進行了計算與比較。關(guān)鍵詞：啟動；壽命分配；安全性；29目 錄摘 要I1緒論11.1 課題背景和意義11.2 高壓加熱器的作用介紹及分類21.3本課程研究的主要內(nèi)容和任務(wù)32 高壓加熱器停運的熱經(jīng)濟性分析42.1概述42.2 回熱系統(tǒng)常見故障分析52.3 高壓加熱器停運的熱經(jīng)濟性計算分析52.4與沒有切除高壓加熱器是全廠熱經(jīng)濟性指標對比153 高壓加熱器的運行對安全性的影響分析173.1高壓加熱器的啟停及運行原理173.2高壓加熱器的停運故障分析183.3高加設(shè)計、運行及維護的注意要點233.4

3、降低高壓加熱器停運率的途徑253.5 用汽輪機變工況法分析汽輪機的安全性264. 結(jié)論與展望304.1 結(jié)論304.2 展望301緒論1.1 課題背景和意義近年來，我國的電力工業(yè)發(fā)展十分迅速，供電能力大幅度提高，電網(wǎng)容量不斷增大，用電結(jié)構(gòu)也相應(yīng)變化，電力供求之間矛盾也日益突出，電網(wǎng)峰谷差也日益加劇，迫使大型火電機組頻繁的參與調(diào)峰運行。而調(diào)峰過程中，機組的工作條件惡化，機組的壽命損耗和安全性成為影響調(diào)峰運行能力的重要因素。近年來針對大中型火電機組參與調(diào)峰運行的可行性，各種不同調(diào)峰運行方式的經(jīng)濟型和安全性，都進行廣泛的實驗和研究，取得了一定的成果，但由于實際機組運行工況的復(fù)雜性，但目前許多問題還需

4、進一步深入研究。對機組過渡工況下的狀態(tài)進行研究，提高機組調(diào)峰運行的經(jīng)濟型和適應(yīng)性，是當前需要解決的主要問題?，F(xiàn)在國產(chǎn)大型機組，多數(shù)是以帶基本負荷設(shè)計的，主輔機均難以適應(yīng)大幅度調(diào)峰運行的要求，限制了調(diào)峰運行中負荷變化的幅度和速率。機組在調(diào)峰運行的啟動、停機和變負荷過程中，各處蒸汽參數(shù)不斷變化，其轉(zhuǎn)子和汽缸的金屬溫度和應(yīng)力隨之變化。對于汽缸這個厚壁部件，由于機組高壓缸的設(shè)計普遍采用了雙層結(jié)構(gòu)，而且汽缸壁的金屬厚度較轉(zhuǎn)子薄，蒸汽對汽缸內(nèi)壁的換熱系數(shù)也遠比轉(zhuǎn)子小，因而啟動時的徑向溫差及熱應(yīng)力都遠比轉(zhuǎn)子小，且轉(zhuǎn)子長期在高溫區(qū)工作，受力情況很復(fù)雜，除熱應(yīng)力外，還承受著各種機械應(yīng)力，因而監(jiān)視轉(zhuǎn)子應(yīng)力情況更具

5、有必要性。參與調(diào)峰運行的機組，在工況變化的過程中，其工作狀態(tài)不斷發(fā)生變化，使蒸汽與金屬之間產(chǎn)生劇烈變化的換熱，造成部件受熱不均勻，形成不均勻的溫度場，使汽輪機的氣缸和轉(zhuǎn)子內(nèi)產(chǎn)生很大的熱應(yīng)力。這種頻繁啟?；虼蠓蓉摵勺儎拥姆欠€(wěn)定工況，將導(dǎo)致金屬材料的低周疲勞損傷，縮短機組的使用壽命。汽輪機轉(zhuǎn)子是工作條件最艱苦、受力情況最復(fù)雜的汽輪機部件，其壽命基本代表了整臺汽輪機組的壽命。已成為人們關(guān)注的焦點。只有準確了解機組在不同運行工況下的壽命，制定合理的運行模式，才能確保火電機組的安全經(jīng)濟運行。1.2國內(nèi)外研究發(fā)展狀況1.2.1國外研究狀況由于目前轉(zhuǎn)子的溫度和應(yīng)力尚不能直接進行測量，只能通過間接方法，建立

6、相應(yīng)的數(shù)學模型，測量相關(guān)參數(shù)，求出轉(zhuǎn)子金屬溫度和應(yīng)力的變化及壽命損耗?，F(xiàn)在轉(zhuǎn)子應(yīng)力的數(shù)學模型大多數(shù)是采用一維溫度場理論解的簡化式，其計算精度較低，只能反映應(yīng)力的變化趨勢，而不能得到應(yīng)力的精確值。若在此基礎(chǔ)上計算轉(zhuǎn)子在啟停和變負荷過程中的壽命損耗，將會產(chǎn)生較大的誤差。國外機組壽命管理的應(yīng)用在日本、美國和歐洲較為普遍。美國自60年代Gollin電站汽輪機失事以后，一些大的公司和研究機構(gòu)GEWESTINGHOUSE、EPRI等對轉(zhuǎn)子的安全性更為重視；進行了深入的研究。他們將有限元等先進數(shù)值方法用于汽輪機轉(zhuǎn)子的分析計算，對轉(zhuǎn)子材料的低周疲勞、高溫蠕變、低溫脆性和裂紋擴展規(guī)律等諸多方面的問題進行了大量的

7、研究，并在汽輪發(fā)電機組上安裝了應(yīng)力及壽命損耗指示器以指導(dǎo)機組運行。日本在汽輪機壽命管理方面也做了很多工作，除了預(yù)測可能出現(xiàn)裂紋的壽命外，還對轉(zhuǎn)子剩余壽命做出計算。日本的Kagawa University的Ebara等對汽輪機動葉片采用的12Cr鋼和Ti6AI4V合金的疲勞特性進行研究，F(xiàn)ujiyama，Kazunari；Takaki，Keisuke；Nakatani，Yujiro等根據(jù)統(tǒng)計損傷和隨機損傷仿真研究，對汽輪機設(shè)備進行壽命評估，采用先進技術(shù)設(shè)計汽輪機流通部分，以提高機組的性能和設(shè)備的可靠性。另外，日本在無損探傷的研究方面處于世界先進水平，日立、三菱重工、東芝、富士機電等著名大公司相繼

8、提出脆化一腐蝕法、硬度法、金屬組織法、電極化法等無損探傷方法作為改進轉(zhuǎn)子壽命評估的手段豫¨3¨141。德國的Wichtmann，Andreas研究了高溫對汽輪機部件的蠕變損傷；Zaviska，Reichel研究了汽輪機冷態(tài)啟動過程中的轉(zhuǎn)子溫度變化，在此基礎(chǔ)上建立了冷態(tài)啟動仿真模型；Scheefer，M；Knodler；Scarlin，B等對電廠抗高溫、高壓材料進行了探討，一方面是發(fā)展新的材料，一方面是在已有的材料表面噴涂抗氧化性能強的圖層；以及關(guān)于機組安全經(jīng)濟運行方面也進行了大量的研究。122國內(nèi)研究現(xiàn)狀目前有關(guān)機組調(diào)峰運行過程中的熱應(yīng)力變化和壽命管理方面還有若干問題沒有徹

9、底解決。例如在進行機組非穩(wěn)態(tài)溫度狀態(tài)和熱應(yīng)力計算中蒸汽參數(shù)和換熱系數(shù)的確定，壽命預(yù)測中我國轉(zhuǎn)子用鋼高溫疲勞曲線的確定，都有待進一步的研究和完善。汽輪機在高溫、高壓和高轉(zhuǎn)速的條件下工作，實際運行中參數(shù)的變動、負荷的波動與設(shè)計工況差別很大，若用理論值和設(shè)計值來分析汽輪機的熱應(yīng)力和壽命損耗，很難真實的反映機組的實際狀況。只有用實測參數(shù)來進行分析計算，才能保證其結(jié)果的真實可信。但計算中許多所需要的參數(shù)，實地的測取有一定的困難，必須根據(jù)運行的實際情況來進行合理的處理。我國從80年代初開始進行轉(zhuǎn)子壽命損耗預(yù)測和壽命分配研究。多年來，我國有關(guān)研究機構(gòu)、高等院校以及制造部門、電廠針對機組調(diào)峰的需要，以國產(chǎn)機組

10、為對象，研究了汽輪機主要零部件在非穩(wěn)態(tài)下的溫度及熱應(yīng)力分布、變化規(guī)律、金屬材料的疲勞特性以及部件的壽命損耗。對國產(chǎn)大容量機組參與調(diào)峰運行的可行性、調(diào)峰運行的安全性和經(jīng)濟性、調(diào)峰幅度進行了深入的探討，對低負荷、少汽無功和兩班制等不同的調(diào)峰方式在經(jīng)濟性和安全性方面進行了理論分析和實驗研究，很多單位都相繼開展了汽輪機轉(zhuǎn)子應(yīng)力監(jiān)測和壽命損耗計算的研究工作。13本文工作簡述1、以哈汽600MW汽輪機的啟動過程為研究對象，分析與探討了啟動過程中蒸汽溫升率的計算方法，并在此基礎(chǔ)上研究了蒸汽初溫與轉(zhuǎn)子金屬溫度的匹配問題，使得汽輪機啟動過程優(yōu)化。2、對哈汽600MW汽輪機轉(zhuǎn)子冷態(tài)啟動過程中的換熱系數(shù)進行了研究。

11、由于不同國家和公司的換熱系數(shù)計算公式不同，本文對常用的美國西屋、前蘇聯(lián)和阿爾斯通公司的換熱系數(shù)計算公式進行了計算和比較，并綜合不同的計算結(jié)果，采用最小二乘法對數(shù)據(jù)進行處理，得到不同部位換熱系數(shù)的計算公式。3、建立了汽輪機轉(zhuǎn)子溫度場在線計算模型。本文針對目前汽輪機轉(zhuǎn)子溫度場的在線求解問題，給出了克蘭克尼科爾森差分計算模型，并對600MW汽輪機冷態(tài)啟動過程進行了仿真計算，并驗證該模型計算準確度的可靠性。2轉(zhuǎn)子壽命損耗的研究2.1概述汽輪機運行過程中，轉(zhuǎn)子承受交變應(yīng)力：啟動過程加熱轉(zhuǎn)子表面承受壓應(yīng)力，停機過程為拉應(yīng)力。經(jīng)過一定周次的交變應(yīng)力循環(huán)，金屬表面將出現(xiàn)疲勞裂紋并逐漸擴展以致斷裂。其特點是交變

12、周期長，頻率低，疲勞裂紋萌生的循環(huán)周次少，稱為低周疲勞，不僅發(fā)生在機組的啟動和停機過程，在機組大負荷變化時也會發(fā)生。另外，由于轉(zhuǎn)子長期工作在高溫環(huán)境下，轉(zhuǎn)子也會產(chǎn)生高溫蠕變。因此，轉(zhuǎn)子通常處在疲勞和蠕變交互耦合作用之下。2.2轉(zhuǎn)子裂紋形成機理金屬彈塑性理論表明零部件熱應(yīng)力與內(nèi)部溫度梯度成正比，交變的溫度場引起交變的應(yīng)力場，循環(huán)周期取決于機組啟?；蜇摵勺兓^程時間，相對于振動等高周波機械應(yīng)力，成為低周應(yīng)力。應(yīng)力或應(yīng)變反復(fù)作用使得材料性能發(fā)生變化，以致出現(xiàn)裂紋。疲勞裂紋經(jīng)歷一個形成和發(fā)展過程，并以壽命損耗衡量。致裂壽命即裂紋形成壽命，是指零件從初次投運到出現(xiàn)第一條宏觀裂紋所經(jīng)歷的應(yīng)力或應(yīng)變循環(huán)數(shù)。

13、出現(xiàn)裂紋過程中，循環(huán)應(yīng)變不同，會產(chǎn)生循環(huán)硬化、循環(huán)軟化、循環(huán)穩(wěn)定以及硬化軟化混合型。循環(huán)硬化：指在恒定的應(yīng)變循環(huán)下，循環(huán)所需的應(yīng)力不斷增加的現(xiàn)象。材料硬度增加，屈服點和抗拉強度也提高。循環(huán)硬化是材料晶體結(jié)構(gòu)中原有的和新生的晶粒位錯交互作用的結(jié)果，在有規(guī)則的原子晶格中，這種破壞是應(yīng)力集中所致，應(yīng)力集中起著增加局部應(yīng)力并超過剪切極限的作用。循環(huán)軟化：是指在恒定的應(yīng)變循環(huán)下，循環(huán)實驗所需的應(yīng)力不斷降低的現(xiàn)象。材料的硬度、屈服點和抗拉強度也都降低了。循環(huán)軟化源于微裂紋的成核和萌生。應(yīng)變能的循環(huán)輸入改變了晶格中熱量和內(nèi)表面的能量，這樣位錯就趨向于集中到已經(jīng)包含有一個或多個位錯的平面內(nèi)，不斷的輸入循環(huán)，在

14、這平面上就會聚集更多的位錯，促使在表面產(chǎn)生微觀裂紋。循環(huán)穩(wěn)定：本階段與微裂紋的緩慢擴展相對應(yīng)，持續(xù)時間長，是評價材料抗疲勞性能的主要階段，約占總疲勞壽命的70。循環(huán)硬化和軟化兼有的混合型：金屬材料被硬化或軟化過程在初始階段發(fā)展較快，并迅速達到飽和，一般在總疲勞壽命的20一25時達到穩(wěn)定狀態(tài)。經(jīng)過循環(huán)穩(wěn)定階段后若仍不斷的循環(huán)或繼續(xù)輸入應(yīng)變能，將使微觀裂紋鄰近的晶體變形和歪曲，最終引起裂紋增長，合并成一個張開面，出現(xiàn)宏觀裂紋，如果沒有足夠的面積去支撐則將斷裂。汽輪機轉(zhuǎn)子工作在高溫高壓的蒸汽環(huán)境，同時自身高速旋轉(zhuǎn)，工作環(huán)境惡劣，受力一般為復(fù)合應(yīng)力。所承受的力和力矩有：葉片、圍帶的離心力引起的切向和徑

15、向應(yīng)力，葉片前后的壓差引起的軸向推力，機組啟停和負荷變化時蒸汽溫度梯度引起的熱應(yīng)力。從轉(zhuǎn)子的受力狀態(tài)看，轉(zhuǎn)子的結(jié)構(gòu)應(yīng)力和穩(wěn)定運行時產(chǎn)生的熱應(yīng)力都很小，在裂紋形成中扮演較小的作用。汽輪機轉(zhuǎn)子發(fā)生裂紋通常有兩種情況：一是機組在啟停過程中交變熱應(yīng)力導(dǎo)致的低周疲勞裂紋，多發(fā)生在轉(zhuǎn)子表面的應(yīng)力集中部位，如調(diào)節(jié)級前的葉輪根部，高中壓轉(zhuǎn)子的彈性槽等部位，熱應(yīng)力的大小取決于溫度的變化量和溫升率，溫升過快或者運行工況不穩(wěn)定均能引起熱應(yīng)力的劇烈變化。溫度下降造成表面拉應(yīng)力對壽命影響較大，是裂紋形成的主要原因。另一種轉(zhuǎn)子制造加工時的固有缺陷，如原有微型裂紋、非金屬夾雜物(如硫化氫、碳氫化合物)等，通常存在于中心孔表

16、面或靠近中心孔的轉(zhuǎn)子金屬內(nèi)部，為裂紋形成的疲勞源，在轉(zhuǎn)子承受交變應(yīng)力時會較快發(fā)展成為疲勞裂紋。轉(zhuǎn)子疲勞斷裂包括裂紋的起始、擴展和斷裂三個階段。起始階段包括微裂紋的成核和擴展至可檢驗的工程裂紋兩個階段。從微觀上看，金屬由晶粒組成，由于晶粒的大小及取向不同，或存在微觀缺陷，如金屬夾渣、刀痕或介質(zhì)腐蝕等，每顆晶粒強度不同，在交變熱應(yīng)力下(高溫下伴隨著蠕變)應(yīng)力集中處的材料經(jīng)受硬化和軟化過程，應(yīng)力、應(yīng)變響應(yīng)變得十分復(fù)雜。裂紋的產(chǎn)生一般在微觀級由局部塑性區(qū)開始，形成微裂紋而后擴展成可檢驗的宏觀微小裂紋。低周疲勞的應(yīng)力、應(yīng)交響應(yīng)過程復(fù)雜，轉(zhuǎn)子承受的低周疲勞損傷是在應(yīng)力集中處循環(huán)塑性應(yīng)變所造成的破壞。其特點

17、是交變應(yīng)力高，加載頻率低，有效循環(huán)周次<104-105；材料經(jīng)硬化、軟化過程，每次循環(huán)均產(chǎn)生一定的塑性變形。應(yīng)變損傷隨循環(huán)周次的增加按Miner疲勞損傷線性法則累計：2.2 回熱系統(tǒng)常見故障分析隨著電站裝機水平的不斷完善和管理水平不斷提高，發(fā)電企業(yè)設(shè)備利用率逐年提高，機組等效可用系數(shù)也呈逐年上升趨勢，但從發(fā)布的有關(guān)可靠性數(shù)據(jù)看，回熱系統(tǒng)的可靠性的改善，明顯滯后于其他系統(tǒng)，從某些電廠的運行實際看，對安全生產(chǎn)的制約仍非常明顯。表2.1 主要輔機可靠性數(shù)據(jù)一覽表等效可用系數(shù)（%）非計劃停運系數(shù)（%）97年98年99年97年98年99年高加89.4491.4091.263.543.282.57給

18、水泵90.6491.7192.483.052.961.69引風機92.2193.2992.410.0820.0940.078送風機91.6093.0893.400.170.080.06回熱系統(tǒng)常見故障有：(1)加熱器之換熱管泄漏。主要原因：沖刷、長時間低水位運行、汽輪機調(diào)節(jié)級后壓力過高、管材質(zhì)量問題、接口焊接問題等。(2)加熱器水室管板泄漏。主要原因:沖刷、腐蝕、低水位運行等。(3)抽汽截止門故障。主要原因：變速箱缺潤滑劑或潤滑劑老化、變速箱齒輪質(zhì)量問題、關(guān)閉力矩太大或超量程開啟、結(jié)合面泄漏等。(4)加熱器輔件故障。主要有：水位計泄漏、排汽管道（閥門）泄漏等。(5)其他受累停運。2.3 高壓加

19、熱器停運的熱經(jīng)濟性計算分析高壓加熱器停運時，除對運行設(shè)備有影響外，人們所關(guān)心的往往是機組的熱經(jīng)濟性變化多少。作為火力發(fā)電廠而言衡量熱經(jīng)濟性最直觀的指標是煤耗率的高低，為了說明高壓加熱器停運對熱經(jīng)濟性的影響從煤耗的角度進行了一下比較。原始資料1 汽輪機型式及參數(shù)(1)機組型式：亞臨界壓力、一次中間再熱、四缸四排汽、單軸、凝汽式汽輪機；(2)額定功率(3)主蒸汽參數(shù)（主汽閥前）：，；(4)再熱蒸汽參數(shù)（進汽閥前）：熱段，； 冷段，； (5)汽輪機排汽壓力，排氣比焓。2 回熱加熱系統(tǒng)參數(shù)(1)機組各級回熱抽汽參數(shù)見表2.2 ；(2)最終給水溫度 ；(3)給水泵出口壓力,給水泵效率；(4)除氧器至給水

20、泵高差；(5)小汽機排汽壓力；小汽機排汽焓。3 鍋爐型式及參數(shù)(1)鍋爐型式：德國BABCOCK1672t/h一次中再熱、亞臨界壓力、自然循環(huán)汽包爐；(2)額定蒸發(fā)量；(3)額定過熱蒸汽壓力；額定再熱蒸汽壓力；(4)額定過熱汽溫；額定再熱汽溫；(5)汽包壓力；(6)鍋爐熱效率。4 其他數(shù)據(jù)(1)汽輪機進汽節(jié)流損失 ，中壓缸進汽節(jié)流損失；(2)軸封加熱器壓力，疏水比焓；(3)機組各門桿漏汽、軸封漏汽等小汽流量及參數(shù)見表2.3；(4)鍋爐暖風器耗汽、過熱器減溫水等全廠性汽水流量及參數(shù)見表2.3；(5)汽輪機機械效率；發(fā)電機效率；(6)補充水溫度；(7)廠用電率 ；(8)鍋爐過熱器的減溫水（）取自給

21、水泵的出口，設(shè)計噴水量為66240kg/h。熱力系統(tǒng)的汽水損失有：（）33000kg/h、廠用汽（）22000kg/h（不回收）、鍋爐暖風器用汽量為65800kg/h,暖風器汽源（）取自第4級抽汽,其疏水仍返回除氧器回收,疏水比焓697kJ/kg。鍋爐排污按計算值確定。5 簡化條件(1)忽略加熱器和抽汽管道的散熱損失。(2)忽略凝結(jié)水泵的介質(zhì)焓升。表2.2 回熱加熱系統(tǒng)原始汽水參數(shù)項 目單位H4除氧器H5H6H7H8抽汽壓力MPa0.9640.4160.2260.1090.0197抽汽溫度355.52257.59191.32119.5458.00抽汽焓KJ/g3169.02978.52851.

22、02716.02455.8加熱器上端差-2.82.82.82.8加熱器下端差-5.55.55.5-水側(cè)壓力MPa0.9162.7582.7582.7582.758抽汽管道壓損53333表2.3 各輔助汽水、門桿漏汽、軸封漏汽數(shù)據(jù)汽、水點代號汽水流量kg/h18243896624029082099323625721369汽水比焓KJ/h3397.23397.2746.53024.33024.33024.33024.33169汽、水點代號汽水流量kg/h155127852200065800210703300012705821汽水比焓KJ/h347434743169.03169.084.13397.

23、23155.073155.07以下計算為切除高壓加熱器后全廠熱力系統(tǒng)計算2.3.1 除氧器抽汽系統(tǒng)計算 除氧器出水流量： 抽汽系數(shù)：除氧器的物質(zhì)平衡和熱平衡見圖2.1.由于除氧器為匯集式加熱器，進水流量為未知。但利用簡捷算法可避開求取。 圖2.1 除氧器物質(zhì)平衡和熱平衡2.3.2 低壓加熱器組抽汽系數(shù)計算(1)由低壓加熱器H5熱平衡計算 低壓加熱器H5的出水系數(shù)： =1.03227-0.04851-0.001887-0.002100-0.001808-0.04271-0.005208 =0.930047低壓加熱器H5的抽汽系數(shù)： 低壓加熱器H5的疏水系數(shù) =0.03382(2)由低壓加熱器H6

24、熱平衡計算低壓加熱器H6的抽汽系數(shù)： =低壓加熱器H6的疏水系數(shù) =0.03382+0.03386=0.06768(3)由低壓加熱器H7熱平衡計算低壓加熱器H7的抽汽系數(shù)： =0.05782低壓加熱器H6的疏水系數(shù) =0.06768+0.05782=0.1255(4)由低壓加熱器H8熱平衡計算 =138.08+根據(jù)加熱器各汽水點處的熱平衡方程和熱平衡方程計算，,對疏水泵疏水出口處，列熱平衡方程 列物質(zhì)平衡方程 對于第八級加熱器,列熱平衡方程 列物質(zhì)平衡 對于軸封加熱器，列熱平衡方程 列物質(zhì)平衡 ，, , 聯(lián)立代入已知數(shù)據(jù),解得 =0.03646 =253.0kJ/kg =0.777647 =0

25、.1524 =140.32 kJ/kg2.3.3凝汽系數(shù)計算(1)小汽輪機抽汽系數(shù) (2)由凝汽器的質(zhì)量平衡計算 =0.930047-0.1524-0.0008243-0.03775-0.04655=0.69252 上式中為補充水系數(shù)(3)由汽輪機汽側(cè)平衡校驗H4抽汽口抽汽系數(shù)和：=0.03533+0.037756+0.04271+0.01428=0.13008各加熱器抽汽系數(shù)和：=0.13008+0.03382+0.03386+0.05782+0.03646=0.29204軸封漏汽系數(shù)：=+=0.001887+0.001362+0.002100+0.001669+0.0008886+0.00

26、10067+0.001808=0.01072凝汽系數(shù)： 該值與由凝汽器質(zhì)量平衡計算得到的誤差較大，取=0.53934，凝汽系數(shù)計算正確。2.3.4 汽輪機內(nèi)功計算(1)凝汽流動功kJ/kg式中再熱氣吸熱,3537.5-3027.1=510.4 kJ/kg(2)抽汽流做功1kgH4抽汽做功： 3396.6-3169.0+510.4=738 kJ/kg1kgH5抽汽做功： 928.5 kJ/kg1kgH6抽汽做功： 1056 kJ/kg1kgH7抽汽做功： 1191 kJ/kg1kgH8抽汽做功： 1451.2 kJ/kg抽汽流總內(nèi)功： (3)附加功量附加功量是指各小汽流量做功之和： =(0.00

27、1362+0.001887+0.0021+0.001669)(3396.6-3024.3) +(0.0010067+0.001808)(3396.6-3474+510.4)+0.0008886(3396.6-3169+510.55) =4.052(4)汽輪機內(nèi)功2.3.5 汽輪機內(nèi)效率、熱經(jīng)濟指標、汽水量計算汽輪機比熱耗：汽輪機絕對內(nèi)效率： =1120.452/2621.04=0.42748汽輪機絕對電效率： 汽輪機熱耗率： 3600/0.41686=8635.99kJ/(kWh)汽輪機汽耗率： 8635.99/2621.04=3.2949 kJ/(kWh)汽輪機進氣量： 1647436kg/

28、h給水量： 凝結(jié)水泵流量： 凝汽量： 第四級抽汽量: 第五級抽汽量: 第六級抽汽量: 第七級抽汽量: 第八級抽汽量: 2.3.6 全廠性熱經(jīng)濟指標計算鍋爐參數(shù)計算過熱蒸汽參數(shù)由，查表得過熱蒸汽出口比焓再熱蒸汽參數(shù)鍋爐設(shè)計再熱蒸汽出口壓力，該壓力已高于汽輪機排汽壓力，故按照汽輪機側(cè)參數(shù)。確定鍋爐再熱器出口壓力。由和，查表得再熱蒸汽出口比焓再熱器換熱量鍋爐有效熱量 =（0.98928-0.01085）（3396.7-1209.06）+0.01085（1744.26-1209.06）+0.04299（3396.7-773.8）+0.849324516.7=2697.851kJ/kg管道效率 =262

29、1.04/2697.851=0.9715全廠效率 0.9250.97150.41686=0.374606全廠發(fā)電標準煤耗系數(shù)2697.851/（2697.851-0.925105.579）=1.03756式中暖風器吸熱量，按下式計算： 0.04271（3169.0-697）=105.597kJ/kg 相應(yīng)于1kg標煤的輸入熱量： =293001.03756=30400.508kJ/kg發(fā)電標準煤耗：3600/（0.37460630400.508）=0.31612kg/kW·h全廠熱耗率 0.3161229300=9262.21kJ/kW·h全廠供標準煤耗： 0.31612/

30、（1-0.07）=0.33991kg/kW·h式中廠用電率2.4與沒有切除高壓加熱器是全廠熱經(jīng)濟性指標對比由原資料可知：管道效率 =2621.04/2697.851=0.9715全廠效率 0.9250.97150.44123=0.396506全廠發(fā)電標準煤耗 系數(shù)2697.851/（2697.851-0.925105.579）=1.03756式中暖風器吸熱量，按下式計算： 0.04271（3169.0-697）=105.597kJ/kg 相應(yīng)于1kg標煤的輸入熱量： =293001.03756=30400.508kJ/kg發(fā)電標準煤耗：3600/（0.39650630400.508）

31、=0.29866kg/kW·h全廠熱耗率 0.2986629300=8750.63kJ/kW·h全廠供標準煤耗： 0.29866/（1-0.07）=0.32114kg/kW·h式中廠用電率相對變化量：=< 0 由此< 0 可知，能耗增加，熱效率下降，熱經(jīng)濟性下降。3 高壓加熱器的運行對安全性的影響分析3.1高壓加熱器的啟停及運行原理加熱器的啟、停方式有兩種：一種是隨機組負荷的高低啟停，另一種是隨機組的啟停而啟停。3.1.1 隨機組負荷高低的啟停方式運行中，機組負荷達到規(guī)程所規(guī)定的數(shù)值時，即可投入高壓加熱器。但投入前必須進行全面的檢查：檢查高壓加熱器的疏

32、水水位計，應(yīng)完整清潔，并有充分的照明；溫度計、壓力表裝置齊全完好；疏水器動作靈活和水位自動保護裝置正?？煽?水位保護裝置不正常時，禁止投入高壓加熱器)，并向抽汽管逆止門的保護系統(tǒng)通水。檢查確認各部正常后，先稍開該抽汽管的來汽門、逆止閥前后的疏水門，同時開啟加熱器汽側(cè)放水門，使加熱器預(yù)熱，預(yù)熱時開啟汽側(cè)排向大氣的空氣門，排凈空氣后關(guān)閉。加熱器的預(yù)熱時間視具體機組而定。預(yù)熱后打開水側(cè)進、出口閥門的強制手輪，開啟注水門，向加熱器水側(cè)注水，隨著注水壓力的上升，開啟水室放空氣門，當見水自空氣門流出后關(guān)閉空氣門。當注水到工作壓力時，關(guān)閉注水門，此時檢查水側(cè)壓力是否下降、汽傭水位悄況以及汽側(cè)放水門是否有水流

33、出，以判斷管子是否泄漏，若漏水則不能投入運行。加熱器預(yù)熱后，開啟啟動門，使自動進水和旁路聯(lián)成閥升起，給水通過加熱器內(nèi)部管系，并頂開出口逆止門，冠水正常后，切斷旁路，關(guān)閉啟動門和汽側(cè)放水門，緩慢開啟抽汽管上的來汽門。以規(guī)程規(guī)定的速度使加熱器汽側(cè)升壓，汽側(cè)壓力升高后，疏水水位上升，根據(jù)壓力和水位情況，投入疏水器，進行逐級疏水，當汽壓最低的高壓加熱器的汽壓高于除氧器汽壓2以上時，即可將其疏水導(dǎo)向除氧器，根據(jù)負荷情況也可疏至低壓加熱器。最后，關(guān)閉抽汽管上逆止閥前、后的疏水門，注意檢查出口給水溫度的上升情況以及加熱器的運行是否正常。當機組負荷降到規(guī)程規(guī)定的數(shù)值以下時，應(yīng)停下高壓加熱器，此時應(yīng)手動抽汽逆止

34、閥，使其保護動作，切斷進汽。然后開啟抽汽管上的疏水門。待加熱器逐漸冷卻后，手動給水自動旁路裝置，將加熱器切換為旁路供水。當給水走旁路后，關(guān)閉水側(cè)入口和出口門的強制手輪。在停止高壓加熱器時，應(yīng)注意，任何情況下不得中斷向鍋爐的供水，特別是單元制機組，更應(yīng)該注意這一點。高壓加熱器的這種隨負荷高低的啟停方式，具有操作可單獨選行，與機組啟停操作無關(guān)的優(yōu)點，但它受負荷的限制對于負荷變動頻繁的機組，則帶來較大的麻煩，對經(jīng)濟性也不利。3.1.2隨機組啟停方式高參數(shù)大容量的機、爐，一般多采用單元制，機組多采用滑參數(shù)啟停，此時高壓加熱器也可隨同機組一起啟停。在這種情況下，加熱器水側(cè)進出口閥門、進汽門、疏水門、空氣

35、門均處于開啟狀態(tài)，自動保護投入，汽側(cè)放水門關(guān)閉，水側(cè)管系為通水運行。加熱器隨機組啟停時，由于抽汽參數(shù)隨負荷的增減而變化，因而可使加熱器管板和管系均勻地加熱和冷卻，金屬熱應(yīng)力大大減小，這對高壓加熱器是十分有利的。當機組滑停時，汽輪機打閘以后，高壓加熱器水側(cè)即可停止。此時，除開啟抽汽管上的疏水門和汽側(cè)放水門外，不必進行其它操作。高壓加熱器的啟動還分為冷態(tài)和熱態(tài)兩種情況。冷態(tài)啟動時，要按抽汽壓力從低到高，逐個地投入，同時必須注意對加熱器的預(yù)熱，避免高溫給水對管板脹口、殼體和管束等部件的熱沖擊。另外，加熱器通水后，為減少高溫高壓抽汽對加熱器的熱沖擊，應(yīng)逐漸地提高汽側(cè)壓力，一般先將汽壓提高到1/3的工作

36、壓力，并停留一段時間， 然后將抽汽壓力提高到1/2的工作壓力，再停留一段時間，即可將進汽門全開。熱態(tài)啟動是指停止高壓加熱器時，僅停用汽側(cè)，而水側(cè)末停的情況(用以處理水位計，疏水管或汽側(cè)的其它缺陷)。此時只需逐漸開啟加熱器的進汽門即可，進汽門的開啟速度應(yīng)使給水溫度變化率在3-4分的范圍內(nèi)。對于汽側(cè)及水側(cè)均已停用，但時間較短的加熱器，再啟動時，若汽側(cè)壓力已低于進口給水溫度相應(yīng)的飽和壓力時，應(yīng)按冷態(tài)啟動方式進行，只是預(yù)熱的時間可以適當縮短。3.2高壓加熱器的停運故障分析近年全國各電廠發(fā)生的高壓加熱器故障情況，主要由管束爆管、水位失控、配套件發(fā)生故障及操作不當所引發(fā)?，F(xiàn)電廠對高加的正常運行，其重視程度

37、前所未有。這不僅因為高加投運與否直接與電廠出力和經(jīng)濟效益有關(guān)，而且會直接影響整個機組的安全性。因此，提出各種保障措施確保高壓加熱器能高效正常地運行。3.2.1管束爆管導(dǎo)致高加停運的分析總結(jié)這些年電廠運行實際案例，造成高加故停運的最主要因素是高加換熱管束的損壞。一旦換熱管爆裂，高壓給水從破口噴涌而出，在低壓室擴容的誘導(dǎo)下，形成巨大的沖擊流，對周邊換熱管造成沖擊，在很短的時間內(nèi)，這種沖擊會造成周圍管子的連鎖爆管，如不及時處理，會使高加造成不可挽回的損害，甚至影響機組的安全穩(wěn)定運行。從管束橫截面的分布圖分析，見圖3.1，主要損壞區(qū)域集中在管束上部外圍，和下部外圍靠近水位面，以及管束中部區(qū)域。經(jīng)過對管

38、束上部損壞換熱管進行的深度測量，主要的爆管點分布在過熱蒸汽冷卻段蒸汽進口區(qū)域，見圖3.2。這一區(qū)域的爆管損壞占了總爆管的50%以上。造成蒸汽進口區(qū)外排管損壞的最主要的原因是由于蒸汽的高流速造成的。其形成機理是：蒸汽進口區(qū)外排管迎風面換熱管受到高溫過熱蒸汽的直接沖擊。正常情況下，換熱管外表面會有一層凝結(jié)膜，保護換熱管免受高溫蒸汽的直接沖擊。但當蒸汽流速過高，破壞了換熱管外表面的凝結(jié)膜，將會使管材金屬與高溫蒸汽直接接觸，導(dǎo)致?lián)Q熱管的金屬熱應(yīng)力急劇上升，并達到金屬材料破壞極限強度值，在管內(nèi)高壓作用下爆管。圖3.1 管束橫截面圖3.2 管束爆管點的主要位置區(qū)域造成進汽流速太高的原因很多，歸納起來主要有

39、2個原因：(1)設(shè)計流速偏高設(shè)計者沒有對這個蒸汽進口流速進行校核，更沒有充分考慮各種異常工況下可能達到的最高流速。正確的做法是將蒸汽進入過熱蒸汽冷卻段的進口區(qū)盡量加大，以降低高溫蒸汽對換熱管外排的直接沖擊。(2)高加水位失控水位失控造成級間水封喪失，蒸汽流量大增,蒸汽流速也大增。(關(guān)于這一點在下面一小節(jié)論述)。管束損壞另一個主要區(qū)域是下部外排管的爆管，見圖3.1、圖3.3，這主要是由于水位失控，造成內(nèi)置式疏水冷卻段吸水口暴露在水位線之上，這時水蒸汽直接進入吸水口，疏水冷卻段功能改變,成了飽和蒸汽冷卻段，由于蒸汽和疏水的比容相差2030倍，造成疏水冷卻段入水口和段內(nèi)換熱區(qū)的管外流速大幅上升，這種

40、夾帶水滴的蒸汽像子彈一樣射向換熱管，最終造成爆管。圖3.1中的下部區(qū)域均是由于這個原因造成的。圖3.3 低水位引起爆管3.2.2水位失控造成的高加故障的分析上節(jié)已經(jīng)論述到水位失控，不僅會造成疏水冷卻段的損壞，還會引起過熱蒸汽冷卻段進汽口蒸汽超速。這是由高加組的本身結(jié)構(gòu)特性造成的。高加組一般由34個高加串聯(lián)組成，每1個高加的疏水采用逐級疏水進入到下級高加，末級高加的疏水疏入除氧器。同時，高加的加熱原理是蒸汽在加熱器內(nèi)冷卻凝結(jié)放出熱量傳遞給管內(nèi)給水。在這個過程中，蒸汽急速冷凝，比容迅速變小，這種比容的巨大變化，對加熱蒸汽形成了有力的抽吸作用。而一旦蒸汽冷凝的速度與蒸汽進入的速度相近，這種抽吸作用又

41、會自動減弱。所以高加的進汽是不受管道閥門控制的，即稱之為不調(diào)整抽汽。當上級高加與本級高加的級間水封喪失，疏水口就成了一個壓力等級更高的新的蒸汽進口。也就是說，下一級高加的加熱蒸汽，是由上一級高加增加額外抽汽量來供給，而本級高加的蒸汽口自動被堵塞，見圖3.4。這種情況會使上一級高加的進汽量成倍增加，1個進汽口需承擔2個高加的加熱蒸汽量。上一級高加的損壞是可想而知的。圖3.4 水封喪失時氣路簡圖3.2.3運行操作不當引起的高加異常的分析操作不當?shù)陌咐趯嶋H運行中時有發(fā)生，比較主要的有幾種:(1)高加投運不遵守限定的溫升率。如果高能夠隨機組冷態(tài)正常投運，滑啟滑停，這是最好的停模式。問題主要出在高加不

42、能隨機滑啟，而要負荷達到30%40%時再投入；另外1種工況是高加故障停運檢修后，電廠希望盡快熱態(tài)投入。這2種工況中，如果操作不遵守限定的溫升率，在短時間內(nèi)，高加從常溫常壓迅速上升到高溫高壓，這巨大的溫度壓力沖擊，會使高加遭受巨大的傷首當其沖的是高加水室內(nèi)件變形，緊固件損壞，焊開裂，造成給水短路。其二是管板承受極大的應(yīng)變化，特別是在管子管板焊口處的瞬時應(yīng)力極大，容易造成焊口泄漏。(2)高加水側(cè)投入后，熱態(tài)工況下，高加的進閥門的打開，沒有按限定的溫升率；或者3個高加汽側(cè)投入沒有按壓力從低到高的順序逐步投入；或者3個高加汽側(cè)同時投入的速度差別太大，造成力較高的高加先全開進汽閥，壓力低的高加進汽沒有全

43、開。這時都會出現(xiàn)后一級高加超負荷運如果上述現(xiàn)象持續(xù)時間足夠的長，將會造成高加損壞。(3)有的電廠在實際運行中，發(fā)現(xiàn)某1個高加進汽壓力偏高，有時高出設(shè)計值很多。為了減少壓缸的額外抽汽損失，人為地將高加進汽門的開限制在75%上，結(jié)果造成本級高加殼側(cè)壓力下降多，給水出口溫度大幅下降，使后一級高加超負荷行，進汽量大增，疏水量大增，出現(xiàn)疏水管道振動高加進汽口處管束損壞的惡果。3.2.4配套件維護不力形成投運率下降的分析高加系統(tǒng)配套件較多,歸納起來主要有三類:(1)安全檢測裝置；(2)給水旁路系統(tǒng)閥門；(3)水位控制儀表閥門。影響高加投入率的主要原因之一，往往是由這些配套件的不完善致使高加不能正常投入。經(jīng)

44、常有這類事例發(fā)生：高加本體完好可用，但配套閥門故障難以修復(fù)，從而造成高加長時期的停運，給電廠帶來經(jīng)濟損失。這中間最突出的問題是汽側(cè)安全閥和水側(cè)安全閥故障。汽側(cè)安全閥由于有排量要求，通常選配全啟式安全閥，并且口徑比較大。如果選型和維護不當極易發(fā)生泄漏。特別是國產(chǎn)閥門，往往啟跳一次后就會泄漏。而水側(cè)安全閥是高壓閥門,因為沒有排量要求，通常選配3/4英寸微啟式泄壓閥。從實際使用情況來看，即使原裝進口的閥門，也會經(jīng)常泄漏，給安全運行帶來威脅，有的電廠干脆將其封堵。目前國內(nèi)采用比較多的高加給水大旁路系統(tǒng)，1個電動三通閥加1個二通閥聯(lián)動。這種系統(tǒng)配置要求運行人員在投高加時，切不可操之過急，必須先開注水門暖

45、機，等到閥前閥后壓差較小時，才可開啟三通閥，并且開的過程必須分段進行，不可一次拉到全開啟。在這些配套系統(tǒng)中最容易出問題的，還有水位控制系統(tǒng)。這個系統(tǒng)由疏水調(diào)節(jié)閥，水位信號檢測、轉(zhuǎn)換、發(fā)送和控制裝置等組成。80年代以來，各電廠普遍采用基地式調(diào)節(jié)儀表來控制高加水位，集控室只將高加水位作為一般監(jiān)控目標。基地式儀表由氣動(電動)水位調(diào)節(jié)儀表組成，根據(jù)事先設(shè)定的基準值，儀表能通過比例積分回路輸出信號，控制疏水調(diào)節(jié)閥的執(zhí)行機構(gòu)并自動修正實際水位與設(shè)定水位之差值，直至完全吻合。這種基地式儀表對于穩(wěn)定的液位或變化緩慢的液位，不失為一種簡便的控制模式，但對于電廠高加來說，這套系統(tǒng)有很多不足之處。由于氣動信號傳遞

46、速度慢，遠距離傳輸阻尼大，信號衰減嚴重，往往不能及時對疏水調(diào)節(jié)閥進行調(diào)整，特別是在高加水位波動較大時，往往無法及時跟蹤監(jiān)測有效調(diào)節(jié)。結(jié)果引起水位震蕩并頻繁觸發(fā)報警信號點，甚至觸發(fā)高加解列信號點。這種頻繁的報警解列，使機組運行極不穩(wěn)定，以致有的電廠干脆大幅調(diào)低水位設(shè)定值，以圖穩(wěn)定水位，避免報警。殊不知，這樣做的結(jié)果卻是使疏水冷卻段吸水口暴露在水位之上，水封喪失，導(dǎo)致高加運行異常，長此以往，必然造成高加損壞。90年代中后期，數(shù)字中央集控系統(tǒng)(DCS)逐步被電廠采用，隨著業(yè)界對高加水位重要性的逐步認識，各電廠紛紛把高加水位納入中央控制室重點監(jiān)控的目標范圍。各新建電廠也逐步擯棄了高加水位的基地式儀表控

47、制模式，將高加水位信號引入DCS系統(tǒng)，同時信號傳送也多采用電傳方式，疏水調(diào)節(jié)閥通過電氣轉(zhuǎn)換器，氣動控制疏水調(diào)節(jié)閥開度，較好地解決了這一難題。但直到現(xiàn)在還是有一部分老機組仍然在采用基地式儀表控制高加水位。疏水調(diào)節(jié)閥經(jīng)常容易出故障的另一個環(huán)節(jié)是閥芯籠罩開孔的堵塞問題。高加疏水多采用具有等百分比調(diào)節(jié)特性的調(diào)節(jié)閥，這種調(diào)節(jié)閥的閥芯多為籠罩式多孔分布型，根據(jù)不同的開度和通流量，布置開孔的直徑大小和數(shù)量。在小開度小流量工況下，開孔直徑往往很小，通常小于2 mm。在特定工況下,疏水通過小孔產(chǎn)生壓降，在小孔背面形成汽蝕或沖蝕，導(dǎo)致金屬表面組織結(jié)構(gòu)發(fā)生變化并形成微小結(jié)垢，見圖3.5。這種垢層往往很薄，肉眼有時難

48、以觀察。但就是這微小的垢層，對2 mm以下的小孔會產(chǎn)生較明顯的流通量改變，進而改變調(diào)節(jié)閥小開度工況下的調(diào)節(jié)特性，調(diào)節(jié)性能變壞，水位不穩(wěn)，最終造成高加運行故障。圖3.5 小孔背面結(jié)垢示意圖3.3高加設(shè)計、運行及維護的注意要點3.3.1高加設(shè)計的注意要點高加殼體內(nèi)壁要絕對避免直角，必須用足夠尺寸的圓弧過渡，以避免應(yīng)力集中。高加內(nèi)件中凡是容易遭受高溫直接沖擊的部位，要盡量采用耐高溫耐沖蝕材料。高加管束過熱蒸汽冷卻段蒸汽進口區(qū)流體質(zhì)量流速和線流速均要仔細復(fù)核，絕對禁止高流速沖擊，不僅要按正常工況計算，更應(yīng)該考慮各種異常工況下可能達到的極限，比如前級高加停運，給水進入本級高加溫度大幅下降造成的進汽量增加

49、；以及本級高加水封喪失，造成前級高加加熱被迫采用本級高加疏水加熱所出現(xiàn)的本級高加進汽量的增加等等。高加配套件儀表要采用高溫型，所有配套閥門都要選用高溫高壓型，應(yīng)選配質(zhì)量過硬，信譽好的供貨商的產(chǎn)品。要更仔細設(shè)計內(nèi)置式疏水冷卻段吸水口，既要有足夠的通流面積，又要保證在水位正常波動下吸水口不會露出水面。3.3.2高加運行的注意要點建議高加能隨機滑啟滑停。如不能做到，則應(yīng)該在投高加時，嚴格執(zhí)行制造廠限定的溫升率，溫降率，規(guī)范操作。實際操作時，可以將給水出口溫度值作為溫升率，溫降率的判定依據(jù)。熱態(tài)投高加必須先開注水門暖機，在前后壓差達到足夠小的情況下，才可緩開三通閥，任何工況下，不可先開進汽閥后開給水閥

50、，以免高加出現(xiàn)干燒現(xiàn)象。對于雙列布置的百萬機組超超臨界高加，應(yīng)合理分配二列高加的給水份額，避免某一列高加過載雖然每列高加都是按75%總給水流量設(shè)計的，但這并不意味著任一列高加都可以長期超負荷運行而不出現(xiàn)任何問題。不要人為壓低高加水位以求省事，當水位異常時，應(yīng)分析原因及時排除故障。所有機組都應(yīng)將高加水位監(jiān)測納入中央集控室重點水位監(jiān)測目標范圍。盡可能將高加水位監(jiān)測控制儀表由基地式改為DCS數(shù)字中央集控儀表。不要減小高加進汽閥的開度設(shè)定值，這個閥門在任何工況下都應(yīng)處于全開狀態(tài),除非高加解列退出運行。高加的抽汽量不是由閥門的開度決定的。較小的開度只會降低高加殼側(cè)運行壓力，引起整個高加組的運行異常。3.

51、3.3高加維護的注意要點充分重視高加水側(cè)、汽側(cè)安全閥的例行檢修，在高加運行過程中，發(fā)現(xiàn)安全閥泄漏應(yīng)及時解列高加并盡快更換安全閥，不可拖延。高加水位控制儀表必須在每次小修時例行更換，熱工室應(yīng)備有足夠的備品隨時整套更換。每次小修都必須對疏水調(diào)節(jié)閥籠罩開孔進行仔細檢查。觀察籠罩內(nèi)壁小孔周圍是否有結(jié)垢，如有結(jié)垢需完全清除。應(yīng)按高加設(shè)備制造廠規(guī)定對高加水位進行熱態(tài)重新設(shè)定，以確保高加正常運行，不要被水位計顯示的數(shù)據(jù)迷惑，判別水位是否正常的依據(jù)是疏水溫度是否有足夠的過冷度。發(fā)現(xiàn)高加水位異常升高；疏水閥全開仍不能阻止水位上升；危急疏水閥頻開;系統(tǒng)補給水上升等異常情況時，應(yīng)及時解列高加并打開高加水室門蓋，按制

52、造廠說明書流程檢查管束是否泄漏，如有換熱管損壞應(yīng)立即處理不可延誤。3.4 降低高壓加熱器停運率的途徑3.4.1 檢修方面的改進以前高壓加熱器疏水管的材質(zhì)為20號碳鋼，其抗汽、水兩相流體的沖刷能力差，易發(fā)生泄漏現(xiàn)象。前幾年，在發(fā)電機組大檢修時，分別把1-4號機的疏水管更換成不銹鋼材質(zhì)。據(jù)此高壓加熱器疏水管尤其是至高壓除氧器前彎頭處，發(fā)生泄漏次數(shù)明顯減少。其次，檢修部也加強了管理工作，切實注重工藝質(zhì)量，加強設(shè)備維護，抓好加熱器部件的完好性，以確保長周期安全運行。3.4.2 運行方面的改進目前，操作人員在高壓加熱器啟、停時，操作方法不當，主要是溫度變化控制不合理，投運、停運的速度過快。有關(guān)資料表明，溫度變化的快慢直接影響到加熱器的使用壽命。因此，在投、停高壓加熱器時，應(yīng)嚴格執(zhí)行運行操作規(guī)程，注意減小加熱器的熱應(yīng)力。要求投運時，溫升速度應(yīng)不大于3/min；停用時，溫降速度應(yīng)控制在1.5-2/min，這也是防止高壓加熱器管系泄漏的主要措施。3.4.3嚴格