整體式雙向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)例題教學(xué)內(nèi)容

1、整體式雙向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)例題精品文檔整體式雙向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)例題1 設(shè)計(jì)資料某廠房雙向板肋粱樓蓋的結(jié)構(gòu)布置如圖所示，板厚選用100mm， 20mm厚水泥砂漿面層，15mm 厚混合砂漿天棚抹灰，樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q5.0kN/m 2 ，混凝土為C20 （ fc9.6N/mm 2 ），鋼筋為HPB300級(jí)（fy270N/mm 2 ），支承粱截面尺寸b h 200mm 500mm 。圖結(jié)構(gòu)平面布置圖2. 荷載計(jì)算（原理P47 ，恒荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2 ，可變荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.3 ）20mm厚水泥砂漿面積0.02m 20kN/m 30.40kN/m 215mm厚水泥砂漿天棚抹灰0.015m17kN/m

2、 30.26kN/m 2板自重0.10m25kN/m 32.50kN/m 2恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值3.16 kN/m 2恒荷載設(shè)計(jì)值g=3.16kN/m 21.23.8kN/m 2活荷載設(shè)計(jì)值q=5.0kN/m 2 1.36.5kN/m 2合計(jì)：p gq=10.3kN/m 23. 按彈性理論計(jì)算求跨內(nèi)截面最大正彎矩，按均布恒荷載及棋盤式布活載。采用近似內(nèi)力分析方法：把棋盤式布置的活荷載分解為各區(qū)格板滿布的對(duì)稱荷載q / 2 和區(qū)格板棋盤式布置的反對(duì)稱荷載q / 2。收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請(qǐng)聯(lián)系管理員刪除精品文檔對(duì)稱荷載g '=g+q =3.8 kN/m 2 + 6.5 kN/m 2=7.05 kN

3、/m 222反對(duì)稱荷載q '=q =6.5 kN/m 2= 3.25 kN/m 222在 g ' 作用下，中間區(qū)格板的均可視為四面固定的單區(qū)格雙向板，邊區(qū)格板和角區(qū)格板的外邊界支撐條件按實(shí)際情況確定，某些區(qū)格板跨內(nèi)最大正彎矩不在板的中心點(diǎn)處。在 q ' 作用下，中間區(qū)格板所有中間支座均視為鉸支座，邊區(qū)格板和角區(qū)格板的外邊界支撐條件按實(shí)際情況確定，跨內(nèi)最大正彎矩則在中心點(diǎn)處。計(jì)算時(shí)，可近似取二者之和作為跨內(nèi)最大正彎矩值。求各中間支座最大負(fù)彎矩（絕對(duì)值）時(shí)，按恒荷載及活荷載均滿布各區(qū)格板計(jì)算，取荷載pgq10.3 kN/m 2按附錄進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算，計(jì)算簡(jiǎn)圖及計(jì)算結(jié)果見表1.3

4、.1 。由表可見，板間支座彎矩是不平衡的，實(shí)際應(yīng)用時(shí)可近似取相鄰兩區(qū)格板支座彎矩的平均值，即表 1.3.1雙向板彎矩計(jì)算區(qū)格ABl0x / l0y4.2m / 5.4m0.784.13m / 5.4m 0.77計(jì)算簡(jiǎn)圖mx0跨內(nèi)mymx()0.2()my(0.02817.050.05853.25) kN/m26.85 kNm/m(4.2m)(0.01387.050.03273.25) kN/m23.59kNm/m(4.2m)（6.85+0.2）kNm / m3.597.57kNm / m（3.59+0.2）kNm / m6.854.96kNm / m27.050.05962(0.03133.2

5、5) kN/m27.07 kNm/m(7.03)(4.13m)27.050.03242(0.02123.25) kN/ m24.35kNm/m(4.37)(4.13m)（7.07+0.2 4.35） kN m / m 7.94 kN m / m(7.90)（4.35+0.2 7.07） kN m / m 5.76kN m / m(5.78)計(jì)算簡(jiǎn)圖,-0.067910.3kN/m 2支座mx-12.34 kNm/m-0.0561210.3kN/mmy-10.19 kNm/m(4.2m)(4.2m)2-0.081110.3kN/m 2(4.13m) 2-14.25 kNm/m2-0.072221

6、0.3kN/m(4.13m)-12.65 kNm/m區(qū)格CDl 0x / l0 y4.2m / 5.33m0.794.13m / 5.33m0.78跨內(nèi)計(jì)算簡(jiǎn)圖收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請(qǐng)聯(lián)系管理員刪除精品文檔mx0mymx()0.2()my(0.03147.050.05732(0.03707.050.058523.25) kN/m3.25) kN/ m27.19kN m/m(7.24)(4.13m)2(4.2m)7.69kN m / m(7.70)(0.01217.050.03312(0.01987.050.032723.25) kN/m3.25) kN/ m23.40kNm/m24.19kNm

7、/ m(4.18)(4.2m)(4.13m)（ 7.19+0.23.4） kNm / m（7.69+0.24.19） kNm / m7.87kNm / m(7.92)8.53kNm / m(8.54)（3.4+0.27.19） kNm / m（4.19+0.27.69） kNm / m4.84kNm / m(4.85)5.73kNm / m(5.72)計(jì)算簡(jiǎn)圖支座mx'-0.072810.3kN/m-13.23 kN m/m-0.057010.3kN/mmy-10.36kNm/m22(4.2 m)(4.2m)22-0.0905 10.3kN/m -15.90kN m/m -0.0753

8、 10.3kN/m -13.23 kN m/m22(4.13m)2 (4.13m) 2A-B支座mx'1(12.34kNm/m14.25kNm/m)13.30kNm/m2A-C支座my'1(10.19kNm/m10.36kNm/m)10.28kNm/m2B-D 支座m'1(12.65kNm/m13.23kNm/m)12.94kNm/mx2A-D支座my'1(13.23kN m/m15.90kN m/m)14.57kNm/m2考慮到多區(qū)格連續(xù)雙向板在荷載作用下，由于四邊支承梁的約束作用，雙向板存在空間拱作用，所以，四周與梁整體連接的中間區(qū)格板A 的支座及跨內(nèi)截面的

9、彎矩減少20% 。各跨內(nèi)、支座彎矩已求得，即可近似按Asm算出相應(yīng)的鋼筋截面面積，取跨內(nèi)及支座截面有效高度0.95 f y h0h0x80mm, h0y 70mm ，具體計(jì)算不再贅述。4. 按塑性理論計(jì)算（ 1）彎矩計(jì)算中間區(qū)格板 A計(jì)算跨度l0x4.2m0.2m4.0ml0y5.4m0.2m5.2mnl0y5.2ml0x1.34.0m收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請(qǐng)聯(lián)系管理員刪除精品文檔取0.6012，2 。n采用彎起式鋼筋，跨中鋼筋在距支座l0x / 4 處彎起一半作為支座負(fù)彎矩鋼筋，在板 l 0x/ 4 l0x / 4 角隅區(qū)將有一半鋼筋彎至板頂部而不再承受正彎矩，故得跨內(nèi)及支座塑性鉸線上的總彎矩

10、為M x(l 0yl0x ) mx(5.24.0)mx4.2mx44M y3 l0x mx30.64.0mx1.8mx44M 'M ''lm2 5.2m10.4mxx0y xxxM y'M y''l0x mx0.6 2 4.0mx4.8mx代入公式（1.3.14 ），由于區(qū)格板A四周與梁連接，內(nèi)力折減系數(shù)0.8 ，由2M x2M yM x'M x''M y'M y''pl0x2(3l0yl 0x )122 4.2mx21.8mx2 10.4 mx2 4.8mx0.810.34.0212(3 5.2

11、4.0)kN m/m故得mxmymx'my'3.01kN m/mmx0.63.01kN m/m1.81kN m/mmx''mx23.01kN m/m6.02kN m/mm''ymy2 1.81kN m/m3.62kN m/m邊區(qū)格板B計(jì)算跨度l0xl nh4.2m0.2 m 0.12m0.1 m 4.03m222l0yl n5.4m 0.2m 5.2mnl0y5.2m1.29l0x4.03m由于 B 區(qū)格為三邊連續(xù)一邊簡(jiǎn)支板，無邊梁，內(nèi)力不作折減，又由于長(zhǎng)邊支座彎矩為已知， mx' 6.02kN m/m ，則收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請(qǐng)聯(lián)系管理

12、員刪除精品文檔M x(l 0yl0x)mx(5.24.034.19mx4) mx334M y0.64.03mx1.81mxl0x mx44M x'l0y mx'5.2m6.02kN m/m31.30kN m, M x''0M y'M y''l0x mx0.624.03mx4.84mx代入基本公式（1.3.14），2M x2M y''''''pl 0x2l0x )M xM xM yM y12(3l0y2 4.19mx 21.81mx31.3kNm/m24.8mx10.34.032(3 5.2

13、4.03)kN m/m12故得mx3.04kN m/mmymx0.63.04kNm/m1.82kNm/mmy'my''my21.82kNm/m3.64kN m/m邊區(qū)格板C計(jì)算跨度l0xl n4.2m0.2m4.0ml0yl nh0.2m 0.12m0.15.4mm 5.23m222nl0y5.23m1.31l0x4.0m由于 C 區(qū)格為三邊連續(xù)一邊簡(jiǎn)支板，無邊梁，內(nèi)力不作折減，又由于短邊支座彎矩為已知，my'3.62kN m/m ，則Mx(l0yl0x)m(5.234.0) m4.23m4x4xx33M y0.64.0mx1.8mx4l0x mx4M x

14、9;M x''l0y mx2 5.23mx10.46mxM y'l0x my'4.0m3.62kN m/m14.48kN m, M y''0代入基本公式（1.3.14 ），由2M x 2M yM x'M x''M y'M y''pl 0x2(3l0y l0x )12收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請(qǐng)聯(lián)系管理員刪除精品文檔2 4.23mx 2 1.8mx2 10.46mx10.34.0214.48kN m/m(3 5.23 4.0)kN m/m12故得mx4.43kN m/mmymx0.64.43kNm/m2.6

15、6kNm/mmx'mx''mx24.43kNm/m8.86kNm/m角區(qū)格板D計(jì)算跨度l0xl nh4.2m0.2 m0.12m0.1 m 4.03m222l0yl nh5.4m0.2 m 0.12m0.1 m 5.23ml0y222n5.23m1.3l0x4.03m由于 D 區(qū)格為兩邊連續(xù)兩邊簡(jiǎn)支板，無邊梁，內(nèi)力不作折減，又由于長(zhǎng)邊支座彎矩為已知，mx'3.64kN m/m ，短邊支座彎矩為已知，my'8.86kN m / m ，則M x(l 0yl0x) mx(5.234.034.22mx4)mx4M y3 l0x mx30.6 4.03mx 1.8

16、1mx44M x'l0y mx'5.23m8.86kN m/m46.34kN m,M y''0M y'l0 xmy'4.03m3.64kN m/m14.67kN m,M y''0代入基本公式（1.3.14 ） , 由2M x 2M yM x'M x''M y'M y''pl 0x2(3l0y l0x )122 (4.22 1.81)mx(46.3414.67)kNm/m10.34.03212(3 5.23 4.03)kN m/m故得mx8.42kN m/m（7.23kN m/m）my

17、mx0.68.42kNm/m5.05kNm/m（4.34kN m/m）（ 2）配筋計(jì)算各區(qū)格板跨內(nèi)及支座彎矩已求得，取截面有效高度h0x 80mm, h0y 70mm , 按 Asm計(jì)算鋼筋截面面積，計(jì)算結(jié)果見表0.95 f yh0，配筋圖見圖。收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請(qǐng)聯(lián)系管理員刪除精品文檔截面l 0x方A向區(qū)l 0y格方向l 0xB方向區(qū)l 0y格方跨向l 0x中C方向區(qū)l 0y格方向l 0xD方向區(qū)l 0y格方向A-BA-C支座B-DC-D表雙向板配筋計(jì)算m / (kN m) h0 /mm A s /mm 2選配鋼筋實(shí)配鋼筋/ mm3.0180147A82002511.8170101A82002513.0480148A8200251