論文：對(duì)單層支點(diǎn)支護(hù)結(jié)構(gòu)支點(diǎn)力計(jì)算的探討

1、.啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊摘要: 本文通過(guò)紹興市環(huán)城河三號(hào)橋承臺(tái)基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)和計(jì)算,說(shuō)明采用建設(shè)部建筑基坑

2、支護(hù)技術(shù)規(guī)程JGJ12099中4.1.1第2條的規(guī)定對(duì)單層支點(diǎn)支護(hù)結(jié)構(gòu)基坑.啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊對(duì)單層支點(diǎn)支

3、護(hù)結(jié)構(gòu)支點(diǎn)力計(jì)算的探討啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊對(duì)單層支點(diǎn)支護(hù)結(jié)構(gòu)支點(diǎn)力計(jì)算的探討摘要： 本文通過(guò)紹興市環(huán)城河三號(hào)

4、橋承臺(tái)基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)和計(jì)算，說(shuō)明采用建設(shè)部建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程JGJ12099中4.1.1第2條的規(guī)定對(duì)單層支點(diǎn)支護(hù)結(jié)構(gòu)基坑底面以下設(shè)定彎矩零點(diǎn)位置至基坑底面的距離hc1和支點(diǎn)力Tc1的計(jì)算結(jié)果不能滿足靜力平衡，其計(jì)算的支點(diǎn)力小于按靜力平衡條件計(jì)算的結(jié)果，這使結(jié)構(gòu)的安全系數(shù)實(shí)際上減少，不利于施工的安全。采用靜力平衡條件對(duì)單層支點(diǎn)支護(hù)結(jié)構(gòu)基坑底面以下設(shè)定彎矩零點(diǎn)位置至基坑底面的距離hc1和支點(diǎn)力Tc1進(jìn)行計(jì)算比較合理，計(jì)算的結(jié)果有利于施工的安全。主題詞：?jiǎn)螌又c(diǎn)支護(hù)結(jié)構(gòu)支點(diǎn)力的計(jì)算一、綜述 我們?cè)诮B興市環(huán)城河三號(hào)橋承臺(tái)基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)和計(jì)算過(guò)程中發(fā)現(xiàn)，采用建設(shè)部建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程JGJ1

5、2099中4.1.1第2條的規(guī)定對(duì)單層支點(diǎn)支護(hù)結(jié)構(gòu)基坑底面以下設(shè)定彎矩零點(diǎn)位置至基坑底面的距離hc1和支點(diǎn)力Tc1的計(jì)算結(jié)果不能滿足靜力平衡條件。按eaikepik 計(jì)算的彎矩零點(diǎn)并不是真正的彎矩零點(diǎn)，支點(diǎn)力也不是真正的荷載值，和采用靜力平衡方程Fy0，M0（F）0進(jìn)行hc1和Tc1的計(jì)算結(jié)果相比偏小。建設(shè)部建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程JGJ12099中4.1.1第2條的規(guī)定如下：1）、基坑底面以下支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)定彎矩零點(diǎn)位置至基坑底面的距離hc1可按下式確定： eaikepik （4.1.12） 2）、支點(diǎn)力Tc1可按下式計(jì)算： Tc1（ha1Eachp1Epc）/（hT1hc1） （4.1.13）hT

6、1EacTc1Ea2Epcha1hp1hc1hdheaIKePIK圖1：支點(diǎn)力計(jì)算簡(jiǎn)圖Ea3Ea1Ea2AB式中：eeik水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值；epik 水平抗力標(biāo)準(zhǔn)值；Eac設(shè)定彎矩零點(diǎn)位置以上基坑外側(cè)各土層水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值的合力之和；ha1合力Eac作用點(diǎn)至彎矩零點(diǎn)的距離；Epc設(shè)定彎矩零點(diǎn)位置以上基坑內(nèi)側(cè)各土層水平抗力標(biāo)準(zhǔn)值的合力之和；hp1合力Epc作用點(diǎn)至彎矩零點(diǎn)的距離；hT1支點(diǎn)至基坑底面的距離；hc1基坑底面至設(shè)定彎矩零點(diǎn)位置的距離；Tc1支點(diǎn)力；二、工程概況1、工程簡(jiǎn)介紹興市環(huán)城河三號(hào)橋承臺(tái)基坑頂部標(biāo)高為5.40m，基底標(biāo)高為1.40m，深6.8米。因世貿(mào)商城大樓距基坑南側(cè)僅有不足5米

7、的距離，我們計(jì)劃采用SMW工法攪拌樁插型鋼冠梁?jiǎn)螌愉摴苤蔚闹ёo(hù)方式。2、地質(zhì)狀況（Z5處）施工前0#臺(tái)和1#臺(tái)都進(jìn)行場(chǎng)地整平至高程5.40m。（1）、雜填土：由于沒(méi)有雜填土的勘察資料，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)雜填土采用重度為18.0KN/m3；凝聚力c0摩擦角150；根據(jù)勘察資料：分布標(biāo)高為5.40m-0.55m，厚4.85m；（2）、淤泥質(zhì)粘土：土的重度為16.6KN/m3；凝聚力c12.2Kpa；摩擦角6.60；分布標(biāo)高為0.55m-9.05m，厚9.6m； 支護(hù)結(jié)構(gòu)處在以上兩種土層中。（地質(zhì)資料見(jiàn)附圖，附表）三、按規(guī)程采用 eeikepik 的條件計(jì)算hc1和Tc11、計(jì)算公式及計(jì)算：（1）、土壓力的

8、計(jì)算公式主動(dòng)土壓力采用P（hq）tan2（450/2）2c tan（450/2）被動(dòng)土壓力采用P（hq）tan2（450/2）2c tan（450/2）（2）計(jì)算：通過(guò)計(jì)算：基坑上口的主動(dòng)土壓力強(qiáng)度為：P1（hq）tan2（450/2）2c tan（450/2）0雜填土下口的主動(dòng)土壓力強(qiáng)度為：（雜填土厚4.85米）P2（hq）tan2（450/2）2c tan（450/2）（18×4.850）tan2（45015/2）2×0×tan（450/2）51.4KN/m2；淤泥質(zhì)粘土上口的主動(dòng)土壓力強(qiáng)度為：P3（hq）tan2（450/2）2c tan（450/2）47.

9、25 KN/m2；基底處主動(dòng)土壓力強(qiáng)度為：P4（hq）tan2（450/2）2c tan（450/2）72.82 KN/m2；2、設(shè)定彎矩零點(diǎn)位置至基坑底面距離hc1的計(jì)算： eeikepik ，設(shè)hc1為x，則：epik（qrix）tan2（450/2）2c tan（450/2）（016.6×x）×1.262 ×12.2×1.1272.82KN/ m2，x2.17m；3、支點(diǎn)力的計(jì)算：（每延米）6.40Tc12.17hd6.4072.82 KN/m272.82 KN/m2圖2：采用 eeikepik支點(diǎn)力計(jì)算簡(jiǎn)圖51.4KN/m2AB1.405.005

10、.4047.25KN/m227.33KN/m2支撐采用60cm的鋼管，支撐中心標(biāo)高為5.00m，距地面以下0.4m。基底處被動(dòng)土壓力強(qiáng)度為：P（hq）tan2（450/2）2c tan（450/2）27.33KN/m2；支點(diǎn)力：Tc1（ha1Eachp1Epc）/（hT1hc1）72.82×2.17×2.17÷247.25×1.95×（2.171.95÷2）25.57×1.95×0.5×（2.171.95÷3）51.4×4.85×0.5×（2.171.954.85&

11、#247;3）27.33×2.17×2.17÷245.49×2.17×0.5×（2.17÷3） ÷（2.176.4）133.78KN；4、靜力平衡分析1）、彎矩對(duì)頂點(diǎn)A取矩，通過(guò)計(jì)算：MA72.82×2.17×（4.851.952.17÷2）47.25×1.95×（4.851.95÷2）25.57×1.95×0.5×（4.851.95÷3×2）51.4×4.85×0.5×（4.

12、85÷3×2）27.33×2.17×（6.82.17÷2）45.49×2.17×0.5×（6.82.17÷3×2）133.78×0.41410KN.m0；2）力Fy72.82×2.1747.25×1.9525.57×1.95×0.551.4×4.85×0.527.33×2.1745.49×2.17×0.5133.78157.29KN0；四、采用靜力平衡方程計(jì)算hc1和Tc1對(duì)頂點(diǎn)和設(shè)定彎矩零點(diǎn)段可

13、近視按單跨伸臂梁考慮，在不考慮自身重量的前提下該梁力系為平面平行力系，力系平衡的必要與充分條件為： Fy0，M0（F）0；1、土壓力的計(jì)算計(jì)算結(jié)果同上（略）2、按M0（F）0的條件計(jì)算hc1；6.40Tc1hc1hd6.80圖3：采用靜力平衡方程支點(diǎn)力計(jì)算簡(jiǎn)圖Ea30.4mA51.40KN/m247.25KN/m272.82KN/m227.33 KN/m220.92hc1 KN/m227.33 KN/m2Bc由于現(xiàn)在有Tc1和hc1 二個(gè)未知數(shù)，我們對(duì)支點(diǎn)處取矩，先對(duì)支點(diǎn)c以上取矩計(jì)算支點(diǎn)處的內(nèi)力矩Mc，支點(diǎn)處的主動(dòng)土壓力強(qiáng)度的為：P（hq）tan2（450/2）2c tan（450/2）4.

14、248KN/m2；M0（F）Mc4.248×0.4×0.5×0.4÷30，Mc4.248×0.4×0.5×0.4÷30.113KN.m；再對(duì)支點(diǎn)以下取矩，計(jì)算hc1 ，M0（F）Mc27.33×hc1×（hc1÷26.4）（20.92hc1×hc1÷2）×（hc1÷3×26.4）51.4×4.85×0.5×（4.85÷3×20.4）47.25×1.95×（4.451.

15、95÷2）（72.8247.25）×1.95×0.5×（4.451.95÷3×2）72.82×hc1×（hc1÷26.4）0通過(guò)計(jì)算hc15.62m；3、支點(diǎn)力的計(jì)算：（每延米）支撐采用60cm的鋼管，支撐中心距地面以下0.4米。取MB（F）ha1Eachp1EpcTc1（hT1hc1） 0；Tc1（ha1Eachp1Epc）/（hT1hc1）51.4×4.85×0.5×（4.85÷31.955.62）47.25×1.95×（5.621.95&#

16、247;2）（72.8247.25）×1.95×0.5×（5.621.95÷3）72.82×5.62×（5.62÷2）27.33×5.62×（5.62÷2）（20.92×5.62×5.62÷2）×（5.62÷3）/（6.45.62）11456081561150432619 ÷12.02167.05KN。也可采用靜力平衡方程Fy0進(jìn)行計(jì)算：FyEacEpcTc10Tc1EacEpc51.4×4.85×0.547.25&

17、#215;1.95（72.8247.25）×1.95×0.572.82×5.6227.33×5.62（117.55×5.62÷2）167.05KN。4、靜力平衡分析1）、彎矩：MA0，MB0；即滿足M0（F）0的條件；2）力：Fy0；故滿足靜力平衡的二個(gè)方程。五、結(jié)論及建議對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)，在確定基底以下彎矩零點(diǎn)后，彎矩零點(diǎn)至支護(hù)頂端可近視看成單跨靜定梁，支撐點(diǎn)和抗力合力點(diǎn)為兩個(gè)鉸支點(diǎn)形成伸臂梁。在不考慮自重的前提下，力系互相平行為平面平行力系，靜力平衡的必要和充分條件是：Fy0，M0（F）0。建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程JGJ12099中4.2.

18、2第2條的規(guī)定:懸臂及單層支點(diǎn)結(jié)構(gòu)的支點(diǎn)力計(jì)算值Tc1、也可按本規(guī)程第4.1.1條的靜力平衡條件確定。但采用第4.1.12公式 eaikepik 計(jì)算基坑底面以下支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)定彎矩零點(diǎn)位置至基坑底面的距離hc1，并以公式Tc1（ha1Eachp1Epc）/（hT1hc1）計(jì)算支點(diǎn)力。從上面計(jì)算的結(jié)果可以看出不能滿足靜力平衡條件，因Fy0，M0（F）0，這是因?yàn)閑aikepik只表明支護(hù)結(jié)構(gòu)在該點(diǎn)兩邊主動(dòng)土壓力和被動(dòng)土壓力的強(qiáng)度相等，但該點(diǎn)以上兩邊產(chǎn)生的正、負(fù)彎矩并不一定相等,也就是說(shuō)該處并不是彎矩零點(diǎn)。按該方法計(jì)算出的支點(diǎn)力和按該支點(diǎn)力計(jì)算出的最大彎矩均小于按結(jié)構(gòu)靜力平衡原理計(jì)算出的數(shù)值，這樣以

19、來(lái)將可能造成在支護(hù)結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)上實(shí)際的安全系數(shù)降低，給工程的施工帶來(lái)隱患。我認(rèn)為應(yīng)按靜力平衡原理Fy0，M0（F）0進(jìn)行支護(hù)結(jié)構(gòu)的受力計(jì)算。*;啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊啊