#1爐吹管總結(jié)

1、#1爐吹管總結(jié)#1鍋爐吹管于2011年1月27日開始，在各專業(yè)的通力配合、精心操作下，吹管工作歷時3天，圓滿結(jié)束。吹管期間鍋爐整體運行穩(wěn)定、安全，但在設(shè)計、安裝、調(diào)試、運行調(diào)整等方面也存在一定的問題，現(xiàn)總結(jié)如下：一、吹管參數(shù) 鍋爐吹管控制參數(shù)吹管參數(shù)蓄能降壓一段吹分離器初壓/MPa4.55.0分離器終壓/MPa3.0過熱器蒸汽出口溫度/390410再熱器蒸汽出口溫度/350400給水流量/t/h250300分離器出口溫度/對應(yīng)分離器壓力相應(yīng)的飽和溫度，溫度變化不宜超過42吹管系數(shù)差壓法計算1.0二、吹管期間的物料消耗1. #1鍋爐吹管期間累計上煤1518噸，其中11倉上煤量為400噸，12倉上

2、煤量為1118噸，至吹管結(jié)束最終用煤1300噸，剩余220噸。耗油量約為24噸，廠用電量為1061640kWh。此次吹管耗除鹽水量約1.36萬噸。其中鍋爐冷態(tài)沖洗用水量約為3600噸，熱態(tài)沖洗連同鍋爐試吹共計用水2400噸，鍋爐正式吹管共計用水7300噸。當(dāng)給水中鐵離子含量1000µg/L時，爐水回收至除氧器。吹管采用主、再熱一次串聯(lián)降壓吹管，共進行了63次有效吹管，其中一次汽系統(tǒng)吹管系數(shù)在1.11.2，再熱器系統(tǒng)的吹管系數(shù)在1.71.9。主汽及再熱汽管道分別吹管打靶，檢查吹管質(zhì)量，均符合標(biāo)準(zhǔn)要求；過熱器、再熱器及其管道各段的吹管系數(shù)均大于1；連續(xù)兩次打靶檢查，第二次靶板上沖擊斑痕點

3、數(shù)少于第一次；靶板上沖擊斑痕主要粒度不大于0.5mm的斑痕，0.2mm0.5mm(包括0.5mm)的肉眼主要可見斑痕不大于5點，0.2mm0.5mm的斑痕均勻分布。過熱器靶板再熱器靶板2. 吹管期間燃煤主要以棗泉礦來煤為主，配有一定羊二礦來煤，發(fā)熱量平均為43004600 Kcal/kg之間。從實際燃燒狀況來看，此次吹管用煤發(fā)熱量和揮發(fā)份較高，揮發(fā)份達(dá)37.7%，屬易燃煤種，但灰分略大，灰熔點較低在1200左右，屬易結(jié)焦的煤種。3. 截止#1鍋爐吹管結(jié)束，脫硫系統(tǒng)共耗水約2661.5噸，耗用石灰石粉約9.8噸,耗用強堿NaOH約0.775噸。其中，石灰石粉化驗CaO含量約為50%，CaCO3含

4、量約為89.6%，過篩率約為86.3%，基本符合技術(shù)協(xié)議要求；石灰石漿液化驗密度約為1085kg/m3，濃度約為16.2%；吸收塔漿液化驗密度約為995kg/m3，濃度約為0.48%。石灰石漿液和吸收塔漿液密度、濃度偏低的原因主要為本次脫硫吸收塔內(nèi)先注入近1500m3的水參與反應(yīng)，根據(jù)煙氣量情況投加強堿NaOH中和提高PH值或打入石灰石漿液提高PH值，石灰石漿液的投入量很少。4. 除鹽水和藥品用量序號日期除鹽水(m3)聯(lián)胺（kg）氨水(kg)11月25日19156510021月26日170531月27日295022541月28日365651月29日2425300合、沖

5、洗水量及排水方式1. 機組廢水主要排入雨水管網(wǎng)和酸洗廢水池。2. 處理反洗排水、啟動爐廢水、化學(xué)反滲透濃水、脫硫島輔機冷卻水由工業(yè)廢水排向三期場地。四、發(fā)現(xiàn)的問題(一) 鍋爐專業(yè)1. 交流等離子1） 交流等離子#1角噴口結(jié)焦：分析原因為等離子磨#1角風(fēng)速過低導(dǎo)致，交流等離子運行過程中，#1煤粉管一次風(fēng)速大概在10m/s，其它#2、3、4煤粉管一次風(fēng)速約為20m/s，一次風(fēng)速低煤粉在噴口附近著火燃燒，等離子燃燒器壁溫高達(dá)400500。最高時達(dá)561導(dǎo)致燃燒器噴口結(jié)焦，,最終#1角無法正常運行。其中各個時間采樣點狀態(tài)如下表：時間給煤量（t/h）風(fēng)量（t/h）#1角風(fēng)速（m/s）#2角風(fēng)速（m/s）

6、#3角風(fēng)速（m/s）#4角風(fēng)速（m/s）#1角差壓(kPa)#2角差壓(kPa)#3角差壓(kPa)#4角差壓(kPa)#1角壁溫1#2角壁溫1#3角壁溫1#4角壁溫109:37399421.1627.6531.1726.980.2650.4520.6070.477231.6132.694.598.910:183264.511.1919.4621.4819.400.0790.2390.2870.227308.7137.9104.6105.310:311060018.3822.8819.6100.2130.3180.243561.5134.3100.199.811:003466.713.2221

7、.2723.3220.390.1060.2690.3360.259464.8146.3118.9117.711:18327014.0321.7624.7521.810.1070.2930.3590.298460.2143.6113.411411:28327312.4621.824.0721.340.0990.2740.3420.286498145.4111.6113.111:30002.787.5919.7318.9120.020.1040.1300.117516146.3111.6112.2交流等離子#1、#2、#3、#4角燃燒器壁溫從以上數(shù)據(jù)表中，可以看出#1角差壓和風(fēng)速明顯低于其它各個角

8、，其中#3角風(fēng)速最高，#1角與#3角風(fēng)速偏差最大為11.6m/s，差壓最大偏差為0.252kPa。從附表2中可以看出，05：01分#11磨煤機啟動后，壁溫并不高，但是隨著運行時間增加，一次風(fēng)速偏低的作用便顯現(xiàn)出來，在05：50分#1角壁溫由100升至260左右，09:41分#11磨停止后，#1角結(jié)焦進一步冷卻凝固，10:05分#11磨煤機再次啟動后，#1角結(jié)焦情況加劇，在10：31分，#1角壁溫1達(dá)到最高值561.5，此時的差壓為0kPa，一次風(fēng)速為0m/s，可見#1角縮孔開度偏小，造成風(fēng)速偏低是造成#1角結(jié)焦的主要原因。其次由于我公司燃煤揮發(fā)分為37.7%，發(fā)熱量在43004500Kcal/

9、kg之間，灰份熔點在1200，屬于易結(jié)焦煤種。另外A層燃料風(fēng)（周界風(fēng)）擋板開度偏小是次要原因，A層燃料風(fēng)在磨煤機啟動時最小開度為17%，當(dāng)壁溫升高后，最大開至95%，但此時#1角已經(jīng)出現(xiàn)結(jié)焦現(xiàn)象。其它可能引起結(jié)焦的原因：由于ZGM磨煤機煤量小、風(fēng)量大時會引起磨煤機振動，所以此次吹管過程中一次風(fēng)量偏低。還有燃燒器自身原因，燃燒器回火、燃燒提前等等，需要進一步檢查。2） 交流等離子電流波動較大：交流等離子運行過程中電流波動較大，波動范圍在300500A，電流的大幅度波動導(dǎo)致點火槍功率不穩(wěn)定，影響了交流等離子點火性能的正常實現(xiàn)。后經(jīng)多次調(diào)整已經(jīng)能基本穩(wěn)定在400A左右，但還會有100A大小幅度的波動

10、，仍需進一步調(diào)整。2. 微油助燃風(fēng)壓過高導(dǎo)致小油槍滅火微油點火系統(tǒng)在本次吹管過程中，沒有發(fā)現(xiàn)較大的缺陷，但在運行過程中必須嚴(yán)格控制助燃風(fēng)的壓力在23KPa，甚至更低一些，助燃風(fēng)壓力達(dá)5 KPa以上時，小油槍的火炬則很容易被吹滅。另外微油系統(tǒng)的濾網(wǎng)很容易堵，要及時清理，點火槍槍頭容易結(jié)焦，要及時清洗。微油點火系統(tǒng)運行時，供油母管壓力維持在1.3MPa，小油槍入口油壓維持在1.0 MPa，這樣可保證微油點火系統(tǒng)安全經(jīng)濟運行。3. #11給煤機異常跳閘1月28日上午9:36，#11磨煤機運行，交流等離子投入，9:37#11給煤機跳閘，主控DCS報警顯示#11給煤機異常跳閘，就地控制面板無任何異常。4

11、. 液位計、給水流量變送器顯示不準(zhǔn)除氧器四個液位計顯示均不準(zhǔn)、其中2個液位測點比就地實際翻板式液位計大500mm左右。鍋爐冷凝水箱液位顯示不準(zhǔn)，就地已經(jīng)無水位時，DCS畫面顯示仍為2500mm。鍋爐給水流量和電泵入口流量顯示偏差大。5. 啟動疏水泵泵體漏水吹管期間，鍋爐啟動疏水泵試運時，兩臺疏水泵泵體都存在不同程度的漏水現(xiàn)象，到目前漏水問題沒有徹底解決。6. 一、二次風(fēng)暖風(fēng)器供汽，疏水系統(tǒng)存在缺陷二次風(fēng)暖風(fēng)器供汽母管存在放水死區(qū)，冬季暖風(fēng)器停止時供汽管路的水無法放盡，廠房內(nèi)溫度低時就會發(fā)生凍管。一次風(fēng)暖風(fēng)器在疏水平臺處沒有設(shè)置放水點，暖風(fēng)器停止后此處的水無法放掉，此處必須加放水管，才能保證暖風(fēng)

12、器停運后的正常放水。另外暖風(fēng)器供汽管路多處出現(xiàn)沙眼，原因為管路本身質(zhì)量存在問題。7. 冬季磨煤機潤滑油泵跳閘后油溫短時間內(nèi)無法滿足磨煤機啟動條件冬季磨煤機停機備用時，由于冷卻水系統(tǒng)不能完全停止，造成潤滑油溫在加熱器投入的情況下，也很難加熱到28以上，當(dāng)運行過程中需停止?jié)櫥捅脮r，再次啟動潤滑油泵為低速運行，只有當(dāng)齒輪箱油溫達(dá)到28以上時，才會自動切至高速泵運行，這種情況將會影響磨煤機的啟動。因此，如果磨煤機處于冷態(tài)啟動時，應(yīng)及早將潤滑油泵投入運行，并檢查加熱器可靠投入。在廠房內(nèi)溫度允許的條件下，停止冷卻水系統(tǒng)。8. 給水流量低時水冷壁壁溫偏差大對于無爐水循環(huán)泵的直流爐的啟動，鍋爐點火后直至鍋爐

13、完全轉(zhuǎn)為干態(tài)，這期間要有較大的給水流量來保證水冷壁的通流冷卻，為了減少不必要的工質(zhì)和熱量損失，吹管期間進行了大膽的嘗試，把水冷壁入口保護流量下調(diào)，試驗期間發(fā)現(xiàn)在給水流量200t/h時，水冷壁會出現(xiàn)較大的壁溫偏差，高的時候會達(dá)到6070，此時迅速將給水流量加到300t/h以上，壁溫偏差平穩(wěn)且趨于回落，當(dāng)流量達(dá)到350t/h時，壁溫偏差基本消除。9. 空預(yù)器熱態(tài)膨脹造成密封卡澀，主電機熔斷銷斷裂吹管期間，隨著爐膛煙溫的變化，兩臺空預(yù)電流波動較大，就地檢查空預(yù)運行聲音較大。分析原因為空預(yù)的密封間隙調(diào)整不當(dāng)，停爐冷卻后還需進一步進行調(diào)整。在鍋爐滅火冷卻過程中，發(fā)生了#12空預(yù)卡死的情況，通過內(nèi)部檢查發(fā)

14、現(xiàn)空預(yù)徑向密封鋼與扇形板卡死，對空預(yù)轉(zhuǎn)子冷熱態(tài)的膨脹特性還需進一步了解。轉(zhuǎn)子向上膨脹致使熱端密封角鋼處密封片嚴(yán)重刮磨轉(zhuǎn)子向上膨脹致使熱端密封片嚴(yán)重刮磨10. 引風(fēng)機動葉開度兩側(cè)偏差大兩臺風(fēng)機并列運行時，當(dāng)兩側(cè)風(fēng)機電流平衡時，兩臺風(fēng)機動葉開度偏差達(dá)15%甚至更多，這對風(fēng)機的安全經(jīng)濟運行不利，需要聯(lián)系廠家配合電科院進一步做出調(diào)整。11. #11、#12磨煤機出口可調(diào)縮孔漏粉吹管期間，#11、#12磨煤機出口可調(diào)縮孔處發(fā)生了漏粉的現(xiàn)象，而且此處漏粉很難處理，通過加墊密封的常規(guī)手段無法有效防止漏粉，最終只能全部焊死。為防止其他磨煤機運行后會發(fā)生同類事情，吹管結(jié)束后會同設(shè)備部和安裝單位對其他磨煤機進行了

15、打風(fēng)壓試驗，發(fā)現(xiàn)其他幾臺磨煤機本體及一次風(fēng)管路同樣存在漏粉的缺陷，對此設(shè)備部及安裝單位已制定了可行的解決方案。12. 空預(yù)吹灰系統(tǒng)存在缺陷1） 吹灰程序：吹灰系統(tǒng)程序啟停指令不執(zhí)行。2） #2空預(yù)冷端吹灰器撥動桿脫落。3） 輔汽供空預(yù)吹灰電動門遠(yuǎn)方不能操作。(二) 脫硫?qū)I(yè)1. 除霧器沖洗水泵啟動后啟動電流（約740A）超過脫硫PC 01段至脫硫保安EMCC饋線開關(guān)整定電流值630A，造成除霧器沖洗水泵跳閘不能沖洗除霧器，聯(lián)系工程部、設(shè)備部電氣人員提高該饋線開關(guān)電流整定值，運行正常。2. 漿液循環(huán)泵、氧化風(fēng)機運行電流與主機就地配電室6kV開關(guān)電流相差10A左右，聯(lián)系工程部、設(shè)備部電氣人員核對后

16、處理，運行正常。3. 調(diào)試吸收塔入口事故噴淋氣動門，試驗噴淋效果，發(fā)現(xiàn)8根入口管中有3根管的噴頭存在堵塞現(xiàn)象，聯(lián)系施工人員清理完畢。4. #1吸收塔原煙道事故噴淋氣動門在開啟狀態(tài)下失電、失氣時會自動關(guān)閉，已填寫工程聯(lián)系單，要求該氣動門在開啟狀態(tài)下失電、失氣時實現(xiàn)自保持功能。5. 脫硫系統(tǒng)MCC電源開關(guān)為ASCO切換開關(guān)，在供電饋線開關(guān)失電時另一路開關(guān)合閘，存在MCC段負(fù)荷瞬間失電的隱患，根據(jù)負(fù)荷轉(zhuǎn)機的重要程度分別對待，改變運行方式或修改相應(yīng)的邏輯，如漿液循環(huán)泵減速機油泵電源均在脫硫MCC段，當(dāng)瞬間失電時油泵全部跳閘，原邏輯直接連跳漿液循環(huán)泵，現(xiàn)修改為油泵跳閘后延時60S跳漿液循環(huán)泵，運行人員及

17、時將跳閘油泵啟動即可。6. 14漿液循環(huán)泵啟動時因減速機油泵出口壓力低于0.05MPa出現(xiàn)跳閘現(xiàn)象，后將“漿液循環(huán)泵減速機油泵出口壓力低于0.05MPa跳閘”修改為“出口壓力低于0.05MPa與上油溫高于80時跳閘”。7. 消防水管至#1脫硫系統(tǒng)吸收塔入口事故噴淋管未加伴熱即保溫，聯(lián)系施工人員重新加裝伴熱，并發(fā)現(xiàn)該消防水管管凍，處理完畢。8. #1脫硫系統(tǒng)除霧器沖洗時發(fā)現(xiàn)近10個電動門存在內(nèi)漏等缺陷，主要原因為氣溫較低時沖洗電動門即便在沖洗后放盡水也存在閥門受凍后開、關(guān)不到位的現(xiàn)象，要求施工調(diào)試人員重新調(diào)整電動門限位，必要時給閥門加裝伴熱帶、防雨罩。9. #1吸收塔四臺漿液循環(huán)泵減速機溫度測點

18、未接線。10. 石灰石制備車間、氧化風(fēng)機車間暖氣不熱通過放水處理，必要時升火爐保證室溫；輔控樓中央空調(diào)不熱，通過啟動空調(diào)加熱器提高風(fēng)溫，但中央空調(diào)本身制熱溫度不高，需要空調(diào)廠家徹底處理。11. #11吸收塔攪拌器振動偏大（0.8mm左右），主要是基礎(chǔ)支撐下陷引起。12. OPR2操作員站調(diào)試中經(jīng)常出現(xiàn)鼠標(biāo)不動卡死現(xiàn)象，需重新插拔鼠標(biāo)線或重啟電腦方可使用，始終未查明具體原因，為DCS潛在操作隱患。13. 現(xiàn)DCS工程師站與操作員站時間都為可調(diào)，未設(shè)時鐘同步裝置，如果運行中出現(xiàn)設(shè)備停運或重大事故時，查詢數(shù)據(jù)將不能準(zhǔn)確的查詢設(shè)備停運動作時間，將直接影響事故原因的查詢。14. DCS某些機柜的個別卡件

19、存在串有55V左右的交流感應(yīng)電壓，即DCS卡件的48V直流電壓與55V的交流電壓串在一起，在運行設(shè)備中將嚴(yán)重影響數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性，經(jīng)檢查當(dāng)斷掉DCS系統(tǒng)的UPS電源時，這些交流電壓仍然存在，斷掉保安電源送上UPS電源時，感應(yīng)電壓消失，有可能是DCS電源品質(zhì)存在問題。如果這個電壓存在于運行數(shù)據(jù)中，極有可能擾亂該數(shù)據(jù)，將是系統(tǒng)安全運行中的一個嚴(yán)重隱患。15. 脫硫工藝水、工業(yè)水流量計量為水表，無流量遠(yuǎn)傳功能，需設(shè)置流量變送器，便于計量和統(tǒng)計。(三) 化學(xué)專業(yè)1. 工業(yè)廢水清水泵#1、3經(jīng)3次檢修每次運行時間均未超過3天，對外排水受限，雨水排放壓力大。2. 水處理生水加熱兩次投運輔機加熱，效果均不理想，

20、最高流量180 m3/h，溫度最高18.9，且維持穩(wěn)定時間在10小時內(nèi)，不管是投運暖通加熱，還是輔機冷卻水加熱，到大量用水時水溫最低至11.8，兩套反滲透產(chǎn)水80 m3/h，對反滲透運行嚴(yán)重不利。3. 施工質(zhì)量差防凍措施不到位運行人員經(jīng)驗欠缺1) 機組排水槽至酸洗廢水池水管凍結(jié)，發(fā)現(xiàn)凍結(jié)后施工人員未及時有效組織處理。2) 廢水貯存池出水至煤水處理間補水門內(nèi)漏，在處理煤水處理間向外抽水時，防凍措施不到位，導(dǎo)致煤水處理間生活水管、工業(yè)水管隔離門凍裂。3) 脫硫生活水管網(wǎng)破裂，誤判為工業(yè)水管破裂，施工人員、運行人員未能全面溝通，未能從其他運行參數(shù)進行準(zhǔn)確分析判斷。4) 1月30日凌晨在進行脫硫輸煤工

21、業(yè)水系統(tǒng)隔離時，誤將暖通至灰?guī)靻訝t暖通供回水門關(guān)閉。5) 水處理2號除鹽水泵運行中報故障，后經(jīng)檢查為就地控制箱控制繼電器壞，通過排查發(fā)現(xiàn)控制220V電源直接取自控制箱接地點，控制電源取向存在問題，水處理2號高壓泵電源（鍋爐補給水MCC02段A0BLN04GA001）開關(guān)至2號高壓泵就地控制箱A相電纜接地。6) 7.1米機組加藥間加聯(lián)胺裝置2號計量箱出藥門內(nèi)漏，導(dǎo)致用于防凍的除鹽水漏入已配好藥的1號計量箱使藥品濃度下降，給水聯(lián)胺含量不能快速上升。7) 暖風(fēng)器疏水不能正?；厥眨ㄟ^臨時管道排入雨水井，導(dǎo)致雨水井大量返汽，熱量未能回收。8) 廢水排放能力不足，水處理大量制水時反洗排水、反滲透濃水、

22、機組排水、脫硫排水匯集到一起，三臺清水泵連續(xù)運行，清水池還在溢流狀態(tài)，特別是清水泵連續(xù)兩臺不能運行后，大量廢水排入雨水系統(tǒng)。（四）除灰專業(yè)1. 電除塵電除塵空載升壓合格后，2、3、4電場未投入運行（因通訊未連接好）。僅投了一電場電壓升至30kV，四天連續(xù)運行穩(wěn)定。在線濁度儀安裝未完成不能投入，除塵效率未知。2.輸灰系統(tǒng)電除塵運行中出現(xiàn)一個灰斗堵灰，堵灰的原因是因為灰斗結(jié)冰造成?；叶方Y(jié)冰的原因是脫硫在試轉(zhuǎn)漿液循環(huán)泵時吸收塔水霧通過引風(fēng)機（引風(fēng)機出口擋板是開啟的）侵入除塵器而造成。為了避免此類異常的發(fā)生，特針對此風(fēng)機、電除塵、脫硫的啟動順序下發(fā)對應(yīng)的技術(shù)措施。3.干排渣系統(tǒng)系統(tǒng)沒有全部安裝，只有干

23、排渣機投入運行。干排渣機運行不穩(wěn)定跳閘頻繁并出現(xiàn)了一些設(shè)備與安裝缺陷（缺陷已上報）。（五）啟動爐1) 啟動爐兩臺給水泵設(shè)計與水箱只設(shè)計一個入口管道并且管徑偏小，在兩臺爐滿負(fù)荷情況下單臺泵不能滿足兩爐用水，兩臺泵同時啟動出現(xiàn)泵不上水或泵汽化現(xiàn)象。建議給水泵入口母管與水箱再加一個出水口，雙出水口對應(yīng)兩臺泵解決供水問題。保證機組整套啟動時的輔汽汽源穩(wěn)定。2) #2啟動爐送風(fēng)機擋板開度50%時風(fēng)殼振動大。（六）汽機專業(yè)1、由于#1高壓主汽聯(lián)合汽門臨時堵板不嚴(yán)造成蒸汽從#1、#4高壓導(dǎo)汽管進入汽缸，在吹管期間，汽輪機缸溫持續(xù)上漲，最高調(diào)節(jié)級金屬達(dá)97，高排處上下缸金屬溫差最高達(dá)60。在缸溫變化期間采用定

24、期手動盤車180°的方式防止汽輪機大軸彎曲。2、電泵前置泵驅(qū)動端軸承振動在吹管期間經(jīng)觀察確定與給水流量變化有很大關(guān)系。下表為1月29日電泵前置泵軸承垂直振動隨流量變化的情況：時間電前泵非驅(qū)動端振動（mm）電前泵驅(qū)動端振動（mm）電前泵電流（A）流量（T/H）11：590.0340.02239353812：000.0360.03439354512：010.0640.05737549715：350.0580.037337.438115：400.0680.04533938016：000.0370.03838147516：040.0350.04335243716：060.0430.05535

25、143316：080.0480.058353440從上表可以明顯看出當(dāng)給水流量大于400 T/H時電前泵軸承垂直振動明顯下降，而在電泵最小流量下（約為220T/H），電前泵軸承垂直振動高達(dá)0.10mm。從上表可以看出電泵的流量對電泵運行穩(wěn)定性有很大影響，電泵越接近于額定流量越穩(wěn)定。（七）輸煤專業(yè)1. 系統(tǒng)揚塵問題突出，主要是由于系統(tǒng)功能不完善，除塵器、皮帶噴淋水未投運，導(dǎo)料槽防溢裙板變形和導(dǎo)料槽后蓋密封不嚴(yán)所造成。2. 皮帶機達(dá)不到額定出力，主要體現(xiàn)在：1) 斗輪機取煤運行時地面皮帶跑偏最多可達(dá)到200t/h出力，后在斗輪機中心導(dǎo)料槽加裝倒流板后最多可達(dá)到500t/h出力，否則地面皮帶跑偏撒煤

26、。2) 皮帶機配重不足造成皮帶打滑，集中體現(xiàn)在6PA皮帶機上。3) 皮帶機尾部導(dǎo)料槽狹窄，在運行過程中導(dǎo)料槽中有煤淤積使煤與導(dǎo)料槽之間的摩擦力增加，導(dǎo)致系統(tǒng)皮帶打滑堵煤。3. 設(shè)備運行不可靠，經(jīng)常出現(xiàn)設(shè)備無法啟動或在運行過程中跳閘，體現(xiàn)在6PA皮帶機與#3皮帶機頭部制動器限位開關(guān)不穩(wěn)定。4. 低壓皮帶機拉線開關(guān)動作后在將就地開關(guān)復(fù)位后，必須在輸煤380V動力中心或公用380V配電間開關(guān)上在重復(fù)進行復(fù)位，造成設(shè)備啟動繁瑣，啟動時間加長。5. 輸煤系統(tǒng)照明不充足，在設(shè)計中將煤倉間#1、#2機中間照明優(yōu)化使煤倉間中間部分光線達(dá)不到現(xiàn)場運行要求，6號拉緊間、4號拉緊間未設(shè)計照明，工程聯(lián)系單提出至吹管時

27、仍未解決。6. 輔助設(shè)備安裝未完工，致使系統(tǒng)呼叫系統(tǒng)、工業(yè)電視系統(tǒng)無法投用，給系統(tǒng)上煤監(jiān)視帶來一定困難。7. 煤水處理系統(tǒng)安裝未完工，使輸煤廊道衛(wèi)生無法清理。8. #1斗輪機存在大量缺陷在操作時運行人員必須機械操作。9. 皮帶機撒煤嚴(yán)重，主要由于皮帶跑偏、清掃器清掃不干凈或安裝位置不合適原煤倉落料筒小有瞬時大煤量時溢煤所造成。10. 輸煤系統(tǒng)皮帶巡檢人員少，啟動設(shè)備時間長，巡檢質(zhì)量得不到保證。在吹管期間斗輪機司機處于長期待命狀態(tài)。五、可供借鑒的運行操作1. #1脫硫系統(tǒng)配合主機整套啟停步序：因我廠設(shè)計為無旁路系統(tǒng)，如果脫硫系統(tǒng)故障停運，將直接導(dǎo)致主機系統(tǒng)停運，必須嚴(yán)格執(zhí)行脫硫系統(tǒng)配合主機整套啟

28、動的啟停操作步序。鍋爐、脫硫、除塵系統(tǒng)聯(lián)合啟動步序：1) 接值長通知主機側(cè)準(zhǔn)備點火啟動，脫硫做好啟動準(zhǔn)備（一般提前13天脫硫系統(tǒng)將所有電氣開關(guān)、設(shè)備邏輯、閥門傳動完畢，提前1天聯(lián)系主控將漿液循環(huán)泵、氧化風(fēng)機、低壓脫硫變送電熱備用）。2) 接值長通知主機側(cè)準(zhǔn)備啟動引風(fēng)機（約1小時后），脫硫做好啟動準(zhǔn)備。3) 脫硫系統(tǒng)遠(yuǎn)程打開吸收塔出口擋板門，檢查出口擋板動作正常，無卡澀現(xiàn)象，且DCS畫面反饋正常。4) 啟動脫硫公用系統(tǒng)（水系統(tǒng)、石灰石漿液制備系統(tǒng)），確認(rèn)系統(tǒng)工作正常；5) 啟動脫硫系統(tǒng)吸收塔攪拌器。6) 啟動脫硫系統(tǒng)氧化空氣系統(tǒng)。7) 脫硫系統(tǒng)給漿控制投入自動（根據(jù)情況投入）。8) 點火前122

29、4h投入電除塵的保溫箱及灰斗加熱裝置，點火前0.5h投入各振打裝置，投入除灰系統(tǒng)。9) 鍋爐風(fēng)煙系統(tǒng)已處于自然通風(fēng)狀態(tài)，引風(fēng)機具備隨時啟動的條件。10) 請示值長同意后啟動脫硫系統(tǒng)漿液循環(huán)系統(tǒng)，先啟動一臺漿液循環(huán)泵（一般啟動#1漿液循環(huán)泵）。如脫硫系統(tǒng)循環(huán)泵已經(jīng)啟動而引風(fēng)機短時間無法啟動時，應(yīng)將引風(fēng)機出口電動擋板暫時關(guān)閉，待引風(fēng)機具備啟動條件后，再將擋板開啟并啟動引風(fēng)機。11) 啟動脫硫系統(tǒng)除霧器沖洗系統(tǒng)，順控或手動沖洗除霧器一次。12) 投入電除塵一、二電場（根據(jù)情況可以只投運一電場），低電壓模式運行，確認(rèn)升壓、振打正常。13) 依次啟動兩臺空預(yù)器、引風(fēng)機、送風(fēng)機，并調(diào)整好爐膛負(fù)壓及總風(fēng)量，

30、進行爐膛吹掃（盡量縮短脫硫漿液循環(huán)泵啟動后引風(fēng)機啟動的時間，一般控制在10min內(nèi)）。再啟動另一臺漿液循環(huán)泵。14) 鍋爐點火前投入干渣機系統(tǒng)。15) 鍋爐啟動磨機，點火。2. 鍋爐、脫硫、除灰系統(tǒng)聯(lián)合停運步序：1) 主機確認(rèn)滿足吹掃條件，進行吹掃。2) 停運送、引風(fēng)機，鍋爐自然通風(fēng)消壓。3) 停運電除塵系統(tǒng)、除灰輸灰系統(tǒng)。4) 維持火檢冷卻風(fēng)機和空氣預(yù)熱器正常運行。5) 脫硫系統(tǒng)給漿控制解手動并關(guān)閉。6) 脫硫系統(tǒng)入口煙溫低于80時，停止?jié){液循環(huán)泵。 7) 脫硫系統(tǒng)停止氧化空氣系統(tǒng)，并關(guān)閉吸收塔出口擋板門。8) 長期停運時，將吸收塔漿液清空輸送至事故漿液箱或外排，并可以停運吸收塔攪拌器。1.

31、2脫硫系統(tǒng)停運步序：1) 主機確認(rèn)滿足吹掃條件，進行吹掃。2) 停運送、引風(fēng)機，鍋爐自然通風(fēng)消壓。3) 停運電除塵系統(tǒng)。4) 維持火檢冷卻風(fēng)機和空氣預(yù)熱器正常運行。5) 脫硫系統(tǒng)給漿控制解手動并關(guān)閉。6) 脫硫系統(tǒng)入口煙溫低于80時，停止?jié){液循環(huán)泵。 7) 脫硫系統(tǒng)停止氧化空氣系統(tǒng)，并關(guān)閉吸收塔出口擋板門。8) 長期停運時，將吸收塔漿液清空輸送至事故漿液箱或外排，并可以停運吸收塔攪拌器。3. 運行調(diào)整方面：1）按照脫硫系統(tǒng)配合主機整套啟動的操作步序，加強聯(lián)系與溝通，密切關(guān)注吸收塔入口煙溫，當(dāng)煙溫超過80時投入吸收塔入口事故噴淋氣動門聯(lián)鎖。2）先啟動1臺脫硫漿液循環(huán)泵，避免返水汽至引風(fēng)機及電除塵

32、器，當(dāng)引風(fēng)機啟動后再啟動12臺漿液循環(huán)泵，盡量保證漿液循環(huán)泵與引風(fēng)機啟動間隔時間控制在10min內(nèi)。3）吸收塔內(nèi)液體PH值的合理調(diào)整：本次吹管前吸收塔內(nèi)注入約1500m3的工藝水，防止未燃燼粉塵污染漿液，在吹管期間PH值維持在56之間，當(dāng)下降時提前投入強堿NaOH中和提高PH值或打入石灰石漿液提高PH值，石灰石漿液的投入量很少。4）水平衡維持：由于吸收塔漿液液位根據(jù)吸收塔漿液密度折算補償后顯示，而當(dāng)吸收塔內(nèi)全部注水時，吸收塔液位顯示比實際液位偏低0.50.8m,為了保證不溢流，要求吸收塔液位維持在5.56.5m之間。吹管期間吸收塔入口煙溫不超過90，塔內(nèi)水分蒸發(fā)很少，而漿液循環(huán)泵、氧化風(fēng)機等轉(zhuǎn)

33、機的機封水補充進入吸收塔導(dǎo)致吸收塔液位逐步上升，為了維持水平衡必要時通過漿液循環(huán)泵、石膏漿液排出泵入口排污門外排以降低塔內(nèi)液位。5）通知化驗人員每隔2小時取樣實測石灰石漿液、吸收塔漿液密度、濃度、吸收塔PH值，與在線值進行校對，指導(dǎo)運行人員監(jiān)視調(diào)整。4. 防止吸收塔漿液中毒的技術(shù)調(diào)整措施：在鍋爐首次點火及吹管階段、機組帶負(fù)荷試運、機組首次整套啟動、機組首次并網(wǎng)、50%甩負(fù)荷、100%甩負(fù)荷、RB試驗等階段的熱態(tài)通煙試驗，在此階段電除塵若不投運或投運不正常，會有大量的油污和粉塵直接進入吸收塔內(nèi)。經(jīng)初步估算，在此階段最惡劣的情況下進入吸收塔的粉塵量可達(dá)33.6t/h（估算）。如果4h不投運則進入吸

34、收塔的最大的粉塵量為33.6t/h×4h=134.4 噸。由粉塵引起的固體物質(zhì)濃度應(yīng)為：134.4/(2821×1.12) ×100%=4.25%。若投油時間和電除塵器不投運時間增長，吸收塔內(nèi)會沉積大量的粉塵，影響系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運行。吸收塔內(nèi)漿液受煤粉影響會嚴(yán)重變黑，同時粉塵中含有大量的氯化物和氟化物，這會引起漿液中Cl一、F一濃度升高，影響SO2吸收以及石灰石的溶解。尤其是漿液中F一若過高，容易與煙塵中逐漸溶出的Al3+ 生成AIFx絡(luò)合物，形成包膜覆蓋在石灰石顆粒表面，出現(xiàn)“脫硫盲區(qū)”現(xiàn)象。難以控制PH值，吸收塔漿液品質(zhì)嚴(yán)重變壞，同時若通過石膏排出泵排至脫水機

35、，會嚴(yán)重影響濾布的透析度和后期的脫水效果，同時濾布變黑并且會引起濾布堵塞，襯膠管道及漿液泵的機封會嚴(yán)重磨損，為保護FGD裝置長期穩(wěn)定運行和主機的安全穩(wěn)定運行，提出以下兩項措施：1）通過控制主機鍋爐燃燒、電除塵運行及調(diào)節(jié)脫硫系統(tǒng)內(nèi)部運行參數(shù)來防止?jié){液的惡化，但是這種手段只能起到預(yù)防作用，不能徹底解決漿液惡化后導(dǎo)致脫硫無法運行的情況；2）當(dāng)通過目測、化驗及采取相關(guān)措施后，確認(rèn)吸收塔漿液已經(jīng)惡化無法反應(yīng)，初期惡化的漿液盡量通過石膏排出泵排至事故漿液箱，置換部分漿液待吸收塔漿液正常后再從事故漿液箱返回吸收塔慢慢消化惡化的漿液；但是由于主機在調(diào)試階段，若主機運行試驗時間過長，事故漿液箱液位已滿，通過預(yù)防

36、漿液惡化的手段后，吸收塔內(nèi)漿液品質(zhì)仍嚴(yán)重惡化，無法通過石膏皮帶脫水機進行脫水，只能通過緊急排放惡化的石膏漿液，置換新鮮漿液，保證脫硫系統(tǒng)的正常運行，以免影響主機的試運。經(jīng)過初步測算，緊急外排最低需要體積2000m3（面積400m2，深5m）的坑作為吸收塔漿液緊急外排的地點，現(xiàn)選定為在脫硫綜合樓西側(cè)原貨場堆放處挖體積約2000m3的大坑實現(xiàn)緊急外排。5. 此次吹管輸煤系統(tǒng)主要以#1斗輪機作為上煤點，同時提前在汽車卸煤溝進行存煤，在存煤時聯(lián)系計量化驗室進行化驗，煤溝存煤如果不符合鍋爐要求及時進行堆煤。合格后在煤溝儲存作為應(yīng)急上煤通路，在鍋爐吹管期間始終持有三個上煤點，在1月27日上煤時起到了關(guān)鍵作

37、用。6. 鍋爐排水前，因為機組排水槽內(nèi)的水溫不得超多60，所以應(yīng)將機組排水槽排水至水位0.5米，鍋爐疏水?dāng)U容器減溫水調(diào)節(jié)門開5%，放水時開到10%，機組排水槽水溫能維持到45到50。7. 磨煤機的啟動1）磨煤機液壓油泵已運行，吹管期間由于煤量較低，可將定加載方式的加載壓力設(shè)定為3MPa，防止磨內(nèi)煤層薄磨煤機振動大，隨著煤量的增加，可將加載方式切換為變加載方式；2）磨煤機潤滑油泵已處于高速運行狀態(tài)，油溫28，油壓大于1.3 MPa，齒輪箱油位在最低油位線以上；3）關(guān)閉等離子暖風(fēng)器旁路門，全開等離子暖風(fēng)器疏水器前后手動門，旁路手動門，全開供汽電動門、手動門，投入等離子暖風(fēng)器運行；4）打開磨煤機出口

38、擋板，打開磨煤機入口熱風(fēng)插板，進行暖磨；5）當(dāng)磨煤機出口溫度達(dá)90時，將磨煤機磨輥升起，啟動磨煤機，給煤機，將給煤機給煤指令加至20t/h布煤2min后，將磨輥降下；6）磨輥降到位后，將給煤量加至28t/h，如果煤量過低可能會導(dǎo)致磨煤機振動。7）根據(jù)煤量調(diào)整磨煤機入口風(fēng)量，風(fēng)煤比保持在1.7倍左右，但一般不能低于60t/h。等離子磨運行時，盡量維持一次風(fēng)管內(nèi)一次風(fēng)速在20m/s左右，當(dāng)燃燒穩(wěn)定后可適當(dāng)提高一次風(fēng)速至25m/s左右；8）初始點火期間，等離子或微油磨二次風(fēng)的配風(fēng)要注意：為使點火初期著火穩(wěn)定，周界風(fēng)的開度為10%，如果運行過程中出現(xiàn)燃燒器超溫的現(xiàn)象，可適當(dāng)將周界風(fēng)開大，輔助風(fēng)的開度初始為1520%，隨著燃燒的穩(wěn)定，可隨燃料的增加逐漸開大輔助風(fēng)；9)鍋爐點火風(fēng)量調(diào)整至800t/h，