PKPM-SATWE參數設置

1、PKPM參數設置和文本分析 前處理注意事項1、按構件原型輸入：按柱、異形柱、梁、墻（含開洞）構件原型輸入，沒有樓板的房間要開洞，不要把TAT薄壁柱理論對結的簡化帶入。2、軸網輸入：刪除各層無用的網點，利用偏心布置構件功能，消除短梁、短墻、柱內多節(jié)點。PMCAD的數據檢查要通過。SATWE數據報告提示的問題要消除。3、柱、梁截面形式及材料：附錄A中的15種截面類型，程序可計算自重。范例外的自重需用戶輸入。4、板柱結構輸入：柱網需輸入截面為100X100的虛梁。5、厚板轉換層輸入：柱網需輸入截面為100X100的虛梁。層高以板厚的1/2劃分。6、錯層結構輸入：  &#

2、160; A、框架錯層：在PM中調整梁端高，含斜梁。    B、剪力墻錯層：由于PM以樓板劃分層，可在錯層中局部布板。    C、多塔層高不同：把形成的塔虛層中樓板去掉。關于整理SATWE設計參數說明       設計參數的合理確定至關重要，以便覽的方式整理其目的是在SATWE的操作中，可據本便覽比較快的定下來。SATWE的設計參數，用戶手冊有一些說明，但分散在多處且過于簡單，很不好用。論壇里也有許多帖子，但總覺得系統(tǒng)性、實用性有些不足。

3、0;     SATWE前處理-接PM生成SATWE數據菜單共13項，重點是1、2兩項。SATWE參數總信息1、水水平力與整體坐標夾角（度）：采用隱含值0，經計算后，當大于15度時，填入計算值重算?？挂?guī)5.1.1-2。2、混凝土容重：隱含值25。構件自重計算梁板、梁柱重疊部分都未扣除，框架結構可行，剪力墻、板柱結構偏小。（由于建模時沒有考慮墻面的裝飾面層，因此鋼筋混凝土計算重度，考慮飾面的影響應大于25，一般按結構類型取值：框架結構 25.5；框剪結構 26；剪力墻結構重度 27。）3、鋼材容重：隱含值78。可行。4、裙房層數：指地上的周邊都有

4、的群房。當主體一面或多面無裙房時，風荷載需個案處理。（高規(guī)3.9.6。與主樓連為整體的裙樓的抗震等級不應低于主樓的抗震等級，主樓結構在裙房頂部上下各一層應適當加強抗震措施。因此該數必須給定。）5、轉換層所在層號：按自然層號填輸，含地下室的層數。（該指定只為程序決定底部加強部位及轉換層上下剛度比的計算和內力調整提供信息，同時，當轉換層號大于等于三層時，程序自動對落地剪力墻、框支柱抗震等級增加一級，對轉換層梁、柱及該層的彈性板定義仍要人工指定。）6、地下室層數：按地下層數填輸，當一面或多面臨空時，填土側壓力需個案處理。（程序據此信息決定底部加強區(qū)范圍和內力調整。當地下室局部層數不同時，以主樓地下室

5、層數輸入。地下室一般與上部共同作用分析；地下室剛度大于上部層剛度的2倍，可不采用共同分析；地下室與上部共同分析時，程序中相對剛度一般為3，模擬約束作用。當相對剛度為0，地下室考慮水平地震作用，不考慮風作用。當相對剛度為負值，地下室完全嵌固。根據程序編制專家的解釋，填3 大概為70%80%的嵌固，填5 就是完全嵌固，填在樓層數前加“-”，表示在所填樓層完全嵌固。）7、墻元細分控制最大控制長度：墻元長度太大則計算精度無法保證，可采用隱含值。8、對所有樓層采用剛性樓板假定：位移計算時，不論是否開大洞或不規(guī)則，必須是剛性板假定。內力計算時，則在任何情況下均不能設為剛性板。（位移比限值是按剛性板假定作出

6、的，如果在結構模型中設定了彈性板，則必須在軟件參數設置時選擇“對所有樓層強制采用剛性樓板假定”，以便計算出正確的位移比。在位移比滿足要求后，再去掉“對所有樓層強制采用剛性樓板假定的選擇，以彈性樓板設定進行后續(xù)配筋計算。）9、墻元側向節(jié)點信息：一般工程選“出口”，剪力墻數量多的高層結構宜選“內部”。選“內部”時，計算精度會有一點點降低，但速度要快很多。（a內部節(jié)點：一般選擇內部節(jié)點，當有轉換層時，需提高計算精度是時，可以選取外部節(jié)點。b外部節(jié)點：按外部節(jié)點處理時，耗機時和內存資源較多。）10、結構材料信息：共5個選項：鋼筋砼結構；鋼與砼混合結構；有填充墻鋼結構；無填充墻鋼結構；砌體結構。按含義選

7、取，砌體結構用于底框結構。11、結構體系：按結構布置的實際狀況確定。共分：框架結構、框剪結構、框筒結構、筒中筒結構、板柱剪力墻結構、剪力墻結構、短肢剪力墻結構、復雜高層結構、磚混底框結構、共9種類型。確定結構類型即確定與其對應的有關設計參數。12、恒、活載計算信息：“不計算恒、活荷載”即計算豎向力?！耙淮涡约虞d”可用于多層。“模擬施工荷載1” 用于高層結構計算，“模擬2”僅用于高層基礎計算。（a一次性加載計算：主要用于多層結構，而且多層結構最好采用這種加載計算法。因為施工的層層找平對多層結構的豎向變位影響很小，所以不要采用模擬施工方法計算。b模擬施工方法1 加載：就是按一般的模擬施工方法加載，

8、對高層結構，一般都采用這種方法計算。但是對于“框剪結構”，采用這種方法計算在導給基礎的內力中剪力墻下的內力特別大，使得其下面的基礎難于設計。于是就有了下一種豎向荷載加載法。c模擬施工方法2 加載：這是在“模擬施工方法1”的基礎上將豎向構件（柱、墻）的剛度增大10倍的情況下再進行結構的內力計算，也就是再按模擬施工方法1加載的情況下進行計算。采用這種方法計算出的傳給基礎的力比較均勻合理，可以避免墻的軸力遠遠大于柱的軸力的不和理情況。由于豎向構件的剛度放大，使得水平梁的兩端的豎向位移差減少，從而其剪力減少，這樣就削弱了樓面荷載因剛度不均而導致的內力重分配，所以這種方法更接近手工計算。但是這種方法人為

9、的擴大了豎向構件與水平構件的線剛度比，所以它的計算方式值得探討。所以，專家建議：在進行上部結構計算時采用“模擬施工方法1”；在基礎計算時，用“模擬施工方法2”的計算結果。這樣得出的基礎結果比較合理。）13、風荷載計算信息：計算水平風荷載。14、地震作用計算信息：共3個選項：不計算地震作用，很少出現；計算水平地震作用，用于6-8度區(qū)；計算水平和豎向地震作用，用于9度區(qū)。 15、結構所在地區(qū)：全國。16、“規(guī)定水平力”的確定方式：樓層剪力差法（規(guī)范方法）。SATWE參數風荷載信息1、地面粗糙度類別：分為A、B、C、D類。見荷規(guī)8.2.1條。（該選項是用來判定風場的邊界條件，直接決定了風荷

10、載的沿建筑高度的分布情況，必須按照建筑物所處環(huán)境正確選擇。相同高度建筑風荷載A>B>C>D。A 類：近海海面，海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)。B 類：指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及中小城鎮(zhèn)和大城市郊區(qū)。C 類：指有密集建筑群的城市市區(qū)。D 類：指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)。）2、修正后的基本風壓：風荷載基本值的重現期為50年一遇。高規(guī)4.2.2條規(guī)定：對風荷載比較敏感的高層建筑，承載力設計時應按基本風壓的1.1倍采用。（一般情況下，對于房屋高度大于60米的高層建筑，承載力設計時風荷載計算可按基本分壓的1.1倍采用，小于60米按實際情況而定。）3、結構基本周期（秒）：用荷規(guī)附錄F

11、的經驗公計算初始值即：框架結構T=(0.08-1.00)n；框剪結構、框筒結構T=(0.06-0.08)n；剪力墻結構、筒中筒結構T=(0.05-0.06)n。其中n為結構層。經運算后填輸計算值重算。4、風荷載作用下的阻尼比：鋼筋混凝土結構：0.05；小于12層綱結構：0.03；大于12層綱結構：0.035。5、承載力設計時風荷載效應放大系數：1.1。高規(guī)4.2.2條規(guī)定：對風荷載比較敏感的高層建筑，承載力設計時應按基本風壓的1.1倍采用。（一般情況下，對于房屋高度大于60米的高層建筑，承載力設計時風荷載計算可按基本分壓的1.1倍采用，小于60米按實際情況而定。）6、用于舒適度驗算的風壓：取重

12、現期為10年的風壓值，而不是基本風壓。7、用于舒適度驗算的結構阻尼比：按高規(guī)3.7.6取0.01-0.02，混凝土結構取0.02，鋼結構取0.01。8、順風向風振：荷規(guī)8.4.1。對高度大于30m且高寬比大于1.5的房屋，以及基本自振周期T1大于0.25s的各種高聳結構，應考慮風壓脈動對結構產生順風向風振的影響。9、橫風向風振：荷規(guī)8.5.1。10、扭轉風振：荷規(guī)8.5.4。11、水平風體型系數：指的是含高度變化等因素的綜合系數，應據荷規(guī)8.3.1、高規(guī)4.2.3條及附錄B確定。體型系數分段最多為3段。12、設縫多塔背風面體型系數：主要用于帶抗震縫的結構風荷載計算中，設計人員可以在多塔定義中，

13、設置風的遮擋面，此參數及“第*段體型系數”才共同起作用，如果不定義風的遮擋面，則“設縫多塔背風面體型系數”不起作用。（對于設縫及多塔結構，縫兩側或塔間相互遮擋面處一般不承受風荷載或為風荷載的背風面，此背風面處風荷載的作用將減弱；該系數需與指定遮擋面的功能結合使用。該系數的具體作用是其與遮擋面面積相乘后所得值為風荷載在此背風面處的減弱值，即按正常計算的背風面風荷載值中減去此值得到此背風面處最后的風荷載作用值。例如，如果原來的背風面風荷載體型系數為0.5，如果設縫多塔背風面遮擋體型系數輸入也為0.5時，表示該遮擋面處的背風面不承受風荷載；輸入0時表示不考慮遮擋面的影響，此時即便輸入了遮擋面也不起作

14、用。）SATWE參數地震信息1、結構規(guī)則性信息：結構平面規(guī)則性判斷見抗規(guī)表3.4.3-1、高規(guī)3.4節(jié)。結構豎向規(guī)則性判斷見抗規(guī)表3.4.3-2、高規(guī)3.5節(jié)。2、設計地震分組：見抗規(guī)附錄A。3、設防烈度：見抗規(guī)附錄A。4、場地類別：共分4類。見抗規(guī)4.1.6。5、混凝土框架抗震等級：見抗規(guī)表6.1.2。6、剪力墻抗震等級：見抗規(guī)表6.1.2。7、鋼框架抗震等級：見抗規(guī)表8.1.3。8、抗震構造措施的抗震等級：見抗規(guī)3.3.2和3.3.3。高規(guī)3.9.1和3.9.2。根據規(guī)范條文中有關抗震“構造”措施的抗震等級是提高還是降低選擇。9、中震（或大震）設計：一般不考慮。（“中震(或大震)設計”我國

15、的抗震設計，是以小震為設計基礎的，中震和大震則是通過調整系數和各種抗震構造措施來保證的。但對于復雜結構、超高超限結構，基本都要求進行中震驗算。中震(大震)彈性設計和中震(大震)不屈服設計是屬于結構性能設計的范疇，首先需要明確是所有構件還是重要構件(如框支結構構件、連體結構構件、越層柱等)要進行中震(大震)彈性設計或中震(大震)不屈服設計。地震影響系數最大值a max，中震為2.82倍的多遇(即小震)，大震為64.5倍的多遇(即小震)。中震(大震)彈性設計實現，首先，要將“地震影響系數最大值” a max，選用中震(大震)地震影響系數最大值a max，其次，選擇“中震彈性”即可。中震(大震)不屈

16、服設計實現，首先，要將“地震影響系數最大值”a max，改為中震(大震)地震影響系數最大值a max，其次，選擇“中震不屈服”即可。中震(大震)彈性設計嚴于中震(大震)不屈服設計。由于按照中震設計時，沒有考慮結構的強柱弱梁、強剪弱彎等調整系數，因此，按照中震設計的內力值不一定比小震計算的內力值大。此處風荷載不參與組合。）10、按主振型確定地震內力符號：勾選。按抗規(guī)5.2.3。考慮扭轉耦聯時計算得到的地震作用效應是沒有符號的，SATWE原有的符號確定原則為：每個內力分量取各振型下絕對值最大者的符號。該參數可以解決原有方式可能導致個別構件內力符號不匹配的問題。11、“斜交抗側力構件方向附加地震數”

17、及“相應角度”最多可以附加5組地震力，根據抗規(guī)5.1.1-2規(guī)定當結構的某些抗側力構件的角度大于15度時，應按照此方向計算水平地震作用，將周期計算結果里的地震作用最大方向角也在此填入，對于異型柱結構最好增加45度方向進行補充驗算(規(guī)范規(guī)定是0.15g和0.2g時才驗算)，最后構件驗算取最不利一組(程序自動驗算)。12、考慮偶然偏心：見高規(guī)4.3.3。計算單向地震作用時應考慮偶然偏心的影響，計算位移比時必須考慮偶然偏心影響，計算層間位移角時可不考慮偶然偏心，對于高層建筑即便是均勻、對稱的結構，也應考慮偶然偏心影響，偶然偏心對結構的影響是比較大的，特別是對于邊長較大結構的影響是很明顯的。13、考慮

18、雙向地震作用：抗規(guī)5.1.1-1。一般情況選用。（質量和剛度分布明顯不對稱的結構，應計入雙向水平地震作用下的扭轉影響，目前，普遍做法是在剛性樓板假定下，不考慮偶然偏心，結構位移比大于1.2需考慮雙向地震作用?，F在軟件，“考慮偶然偏心”和“考慮雙向地震作用”可以同時選擇，兩者取不利，結果不疊加。對于底框計算時不應選“考慮偶然偏心”和“考慮雙向地震作用”。A 位移比超過1.2 時，則考慮雙向地震作用，不考慮偶然偏心；B 位移比不超過1.2 時，則考慮偶然偏心，不考慮雙向地震作用。）14、X向Y向相對偶然偏心：一般取0.05。15、計算振型個數：一般應大于9，不超過層數×3，以參與質量系數

19、是否達到0.9為準。（計算震型個數：這個參數需要根據工程的實際情況來選擇。對于一般工程，不少于9個。但如果是2層的結構，最多也就是6個，因為每層只有三個自由度，兩層就是6個。對復雜、多塔、平面不規(guī)則的就要多選，一般要求“有效質量系數”大于90%就可以了高規(guī)的5.1.13條要求B級高度的建筑和復雜的高層建筑“抗震計算時，宜考慮平扭藕連計算結構的扭轉效應，振型數不應小于15，對多塔樓結構的振型數不應少于塔數的9倍，且計算振型數應使振型參與質量不少于總質量的90%”。錯層結構、局部帶有夾層結構或樓板開大洞、有較大凹入等按照彈性樓板計算地震作用時，為了確保不喪失高振形的影響，振型數宜多取一些。）16、

20、重力荷載代表值的活載組合值系數：見抗規(guī)表5.1.3。一般取0.5（對于藏書庫、檔案庫、庫房等建筑應特別注意，應取0.8）。調整系數只改變樓層質量，從而改變地震力的大小，但不改變荷載總值，即對豎向荷載作用下的內力計算無影響。17、周期折減系數：，高規(guī)第4.3.17條有具體規(guī)定：當非承重墻體為填充磚墻時，高層建筑結構的計算自振周期折減系數可按下列規(guī)定取值：框架結構0.60.7；框架-剪力墻結構0.70.8；框架-核心筒結構0.80.9；剪力墻結構0.81.0；對于采用石膏板等輕質隔墻，這些墻的剛度很弱，此處周期折減系數可以采用大值或不折減。加氣很凝土砌塊可采用以上數值，各類混凝土空心砌塊0.9、0

21、.95、1.0。各類粘土空心砌塊可取0.95-1.0。18、結構的阻尼比：鋼筋混凝土高層建筑結構的阻尼比應取0.05；鋼結構在多遇地震下的阻尼比，對不超過12層的鋼結構可采用0.035，對超過12層的鋼結構可采用0.02；鋼-混凝土混合結構房屋取4%，預應力混凝土框架結構房屋取3%，采用隔震或消能技術的結構阻尼比則高于5%有的可以達到10%。地震影響系數隨阻尼比減小而增大，其增大幅度隨周期的增大而減小。）19、特征周期：見抗規(guī)5.1.4條。特征周期值見抗規(guī)表5.1.4-2。附加周期值見抗規(guī)表5.2.7。20、地震影響系數最大值：見抗規(guī)表5.1.4-1。高規(guī)表4.3.7-1。21、用于12層以下

22、規(guī)則混凝土框架結構薄弱層驗算的地震影響系數最大值：即舊版中的“罕遇地震影響系數最大值”僅用于12層以下規(guī)則混凝上框架結構薄弱層驗算，一般工程此系數不起作用。此參數由前面所填參數地震分組、設防烈度、場地類別控制。建議PKPM應明確此處的填的抗震等級是”計算地震作用“用的抗震等級，而非要采用的“抗震構造措施”的抗震等級。 SATWE參數活載信息1、柱、墻設計時活荷載： （“柱、墻設計時活荷載”及“傳給基礎的話荷載”(不折減)（折減），出計算書時必須選擇折減。柱、墻及基礎活荷載折減只傳到底層最大組合內力中，并沒有傳給JCCAD，JCCAD讀收的仍然是荷載標準值，如果考慮基礎活荷載折減，則應

23、到JCCAD軟件的荷載參數中輸入，對于工業(yè)建筑不應折減。）2、傳給基礎的活荷載： （“墻、柱、基礎活荷載折減系數”對于荷規(guī)表5.1.1中第1(1)項功能(如住宅、辦公等)的建筑，其SATWE所列的折減系數不需修改，但是對于荷規(guī)表5.1.1中其它項功能(如教學樓、商場、書店、食堂等)的建筑，其SATWE所列的折減系數需要按照荷規(guī)第5.1.2條第2項修改。對于活荷載折減還應注意在主樓與裙房整體計算的高層建筑中，要避免裙房部分的框架柱按主樓層數取折減系數。計算錯層結構時注意按樓層數折減會導致柱底內力折減過大，使柱底內力偏小。PMCAD的恒活設置中也有活荷載折減選項，勾選此選項對傳到梁的話荷載進行了折

24、減，此折減對梁、墻、柱、基礎都起作用，如果在SATWE或JCCAD中又勾選折減，則在PMCAD中折減的活荷載，將在SATWE或JCCAD中又重復折減，使結構便于不安全。）3、梁活載不利布置最高層號：按自然層號填入。軟件僅對梁做活荷不利布置計算，對墻、柱等豎向構件未考慮活荷載不利布置作用，建議鋼筋混凝土結構均進行活載不利布置作用計算，僅僅是計算量較大。（該選項與“調整信息”中的“梁設計彎矩放大系數”不能同時采用。梁彎矩放大系數起源于梁的活荷載不利布置。當不考慮活荷載不利布置時，梁活荷載彎矩偏小，程序試圖通過梁彎矩放大系數來調整梁的彎矩。在程序處理時，最終彎矩彎矩放大系數是乘在組合設計彎矩上（彎矩

25、包絡圖上）的，這樣組合中的恒、地震、風荷載也相應放大了，會導致梁的主筋量有較大的增加。所以用戶應選用“梁活載不利布置”選項來考慮活荷載的不利布置。）4、柱、墻、基礎活荷載折減系數：荷規(guī)表5.1.2。活荷載折減最好不要重復使用，如考慮了梁的活荷載折減，則在SATWE、TAT中最好不要選擇“柱墻活荷載折減”，以避免活荷載折減過多。反之亦然。 5、考慮結構使用年限的活荷載調整系數：荷規(guī)3.2.5。規(guī)定結構設計使用年限為100年時取1.1。SATWE參數調整信息1、梁端負彎矩調整系數：隱含值0.85?？刹捎?，也可修改。高規(guī)5.2.3。裝配整體式框架梁端負彎矩條幅系數可取為0.7-0.8；現澆

26、框架梁端負彎矩條幅系數可取為0.8-0.9。（在豎向荷載作用下，考慮混凝土粱的塑性變形內力重分布，負彎距調幅后，程序能夠自動調整正彎距，該參數大小只對豎向荷載起作用，對水平力不起作用。懸臂粱的負彎距不應調幅。轉換梁及嵌固層框架粱不應調幅。）2、梁活荷載內力放大系數：不與活載不利布置同時定義。目前這個參數在梁正負彎矩上都乘。當考慮活荷載不利布置時，梁彎矩放大系數宜取1.0。如果活荷載較小，則即使不考慮活荷載不利布置，該系數也不要取得過大，宜取1.1以下。只有當活荷載較大時，該系數需要取得大些。3、梁扭矩折減系數：隱含值0.4?？刹捎?，也可修改。高規(guī)5.2.4。（對于現澆樓板結構，采用剛性樓板假定

27、時，可以考慮樓板對梁的抗扭作用而對梁的扭距進行折減，默認折減系數為0.4，但對于結構轉換層的邊框支梁扭距折減系數不宜小于0.6。如果單獨定義子彈性樓板3、6，可以考慮梁的扭距折減系數0.8左右。SATWE自動考慮了梁與樓板的連接關系，對于兩側均無樓板的的獨立梁及弧形梁，該參數不起作用。當梁箍筋采用復合箍筋時，僅外圈箍筋計人受扭箍筋面積內。邊梁扣矩折減系數不宜小于0.6。）4、托墻梁剛度放大系數：針對梁式轉換層結構，由于框支梁與剪力墻的共同作用，是框支梁的剛度增大。托墻梁的剛度放大指與上部剪力墻及暗柱直接接觸共同工作部分，而托墻梁上部有洞口部分梁剛度不放大。因為，現在工程轉換梁上部剪力墻都開有洞

28、口，且有的洞口靠近轉換梁邊，因此，建議此參數不調整輸入1。5、實配鋼筋超配系數：對于9度設防烈度的各類框架及一級抗震等級的框架結構，框架梁和連梁端部剪力、框架柱端部彎矩、剪力調整應按實配鋼筋和材料強度標準值來計算。在出施工圖前，程序也不知道實配鋼筋具體是多少，因此需要設計人員根據經驗輸入超配系數，程序根據該值自動調整配筋面積，此參數僅對9度和1級抗震等級結構起作用。在驗算樓層抗剪承載力時，程序用超配系數乘以計算配筋作為截面的配筋面積。6、連梁剛度折減系數：抗規(guī)6.2.13-2。連梁剛度折減是針對抗震設計而言的，對非抗震設計的結構不宜折減。設防烈度高時可以折減多些，但一般不小于0.5，一般取0.

29、6。（填上此系數后，程序計算時只在集成地震作用計算剛度陣時進行折減，豎向荷載和風荷載計算時連梁剛度不予折減，程序自動算兩遍，與舊版變化較大，連梁不易算過，連梁兩側墻剛度大，墻受力大，連梁受力也很大。該參數對于以洞口形式形成的連梁和以普通梁方式輸人的連梁均起作用。此參數輸人的越小，結構自振周期和位移越大，連梁內力降低的越明顯。）7、中梁剛度放大系數：一般取2。（對于現澆板來說，作為梁的翼緣對梁的剛度有影響，利用梁剛度放大系數來考慮。對預制板結構、板柱體系的等代梁結構，此系數應填1.0，對不與樓板相連的獨立梁和僅與彈性樓板相連的粱，中梁剛度增大系數不起作用。中梁剛度增大系數對連梁也不起作用。粱的剛

30、度放大不是為了在計算梁的內力和配筋時，按照T形梁設計，而是為了近似考慮樓板剛度對結構的影響。此參數取大于1的系數后，結構的周期和他移有所減小，但梁的內力和配筋有所增大，為了避免強梁弱柱，建議周期、位移計算時，該參數取大于1，配筋計算時該參數取1?！傲簞偠确糯笙禂蛋?010規(guī)范取值”勾選此項后程序自動按照梁翼緣尺寸和梁截面的相對尺寸確定，僅考慮對梁剛度的貢獻，承載力設計時不考慮(軟件自動實現)。）8、混凝土矩形梁轉T形：勾選。梁跨中配筋量有效減小，支座處未變化。9、部分框支剪力墻結構底部加強區(qū)剪力墻抗震等級自動提高一級：勾選。10、調整與框支柱相連的梁內力：一般不勾選。高規(guī)10.2.7。11、框

31、支柱調整系數上限：一般不調。12、指定的加強層個數和各加強層層號：此參數實現以下調整。1、加強層及相鄰上下層柱、墻抗震等級自動提高一級；2、加強層及相鄰層軸壓比限值減小0.05；3、加強層及相鄰層設置約束邊緣構件。（多塔結構還可在“多塔結構補充定義”菜單分塔設置加強層）13、按抗震規(guī)范（5.2.5）調整各樓層的地震內力：動位移比例：當T1<Tg時，動位移比例因子取為0；T1>5Tg時，取1.0；Tg <T1<5Tg時，取0.5。14、薄弱層調整：該選項指定的是多遇地震下的薄弱層。三種薄弱層：1、剛度比突變；2、承載力突變；3、轉換構件。前兩種需回填，后一種需指定。（該選

32、項指的是多遇地震下的薄弱層。程序發(fā)現其剛度比的計算結果不滿足規(guī)范要求時，程序會自動乘以1.25的放大系數。對于結構轉換層，不管程序給出的剛度計算結果如何，均應在此定義為薄弱層，指定薄弱層后，不影響程序自動判斷結構其它的薄弱層。對于框架結構，由于一層層高高或者因為一層計算高度為基礎頂面而使一層高度較高，從而導致一層抗側剛度小于上部樓層出現薄弱層，此種情況需對底層地震力放大1.25倍，不需刻意加大底層柱截面、減小上部柱截面?！氨∪鯇拥卣饍攘Ψ糯笙禂怠?010版采用1.25。指定薄弱層個數及層號：事先難以確定，可經運算后確定。）15、地震作用調整：15-1、全樓地震作用放大系數：找不到規(guī)范依據，可配

33、質量參與系數使用。一般情況下，可以不考慮全樓地震力放大系數，即采用默認值1.0。當采用彈性動力時程分析時計算出的樓層剪力，大于采用振型分解法計算出的樓層剪力時，可以填入此參數。此參數對位移、內力、剪重比有影響，對周期無影響。15-2、頂塔樓地震放大系數起算層號及頂塔樓地震作用放大系數：抗規(guī)5.2.4。按頂塔樓的起始層自然層號填入。系數一般取3。（當采用底部剪力法時，才考慮頂塔樓地震作用放大系數。目前SATWE軟件均采用振型分解法計算地震力，因此只要將振型數給得足夠，一般可以不考慮將塔樓地震力放大。）16、0.2Vo分段調：抗規(guī)6.2.13-1。對框剪、框筒、鋼與混凝土混合結構有效。此項調整框-

34、剪結構、框架-核心筒結構的框架梁、柱的剪力和彎矩，不調整軸力，剪力墻軸力遠大于框架部分，地震作用下，剪力墻開裂后結構很不安全，因此增加框架部分的剛度可實現多道設防。框架剪力的調整必須滿足規(guī)范規(guī)定的樓層最小剪重比的前提下進行。主樓帶有較大裙房、柱子數量變化較多及退臺較多等情況下建議分段調。指定調整的分段數，分段的起始層號和終止層號，以空格或逗號隔開。由于程序進行0.2Vo調整時，調整系數的上限值有參數“0.2Vo調整上限”控制，若想高于此值則需在“0.2Vo調整起始層號” 中的層號前填入負號。非抗震設計不需進行0.2Vo調整。0.25Vo調整指鋼與混凝土的混合結構。一般框剪結構調整min（0.2

35、Vo，1.5VFmax）。框架-核心筒調整min（0.2Vo，1.5VFmax）和0.15 Vo。程序默認0.2Vo調整上限為2.0，框支柱調整上限為5.0。SATWE參數設計信息1、結構重要性系數：結構安全等級為二級或設計使用年限為50年時，應取1.0；設計使用年限為100年時，取1.1?；煲?guī)3.3.2。2、鋼構件截面凈毛面積比：該參數用來描述鋼構件被開洞（如螺栓孔）后的消弱情況。構件連接全為焊接時取1.0，螺栓連接時取0.85。3、考慮“p-效應”：對于混凝土結構，設計人員可以先不選擇此項，待計算完成后，可以查看結構的質量文件，程序會提示該工程是否計算p-效應。對于鋼結構一般宜考慮p-效應

36、。剛重比計算中的重力荷載設計值為1.2恒+1.4活。4、按高規(guī)或高鋼規(guī)進行構件設計：高層英勾選，多層不需。勾選則按高規(guī)或高鋼規(guī)進行組合驗算，不勾選則按抗規(guī)或鋼規(guī)進行組合驗算。5、鋼柱計算長度系數按有側移計算：該參數僅對鋼結構有效，對混凝土結構不起作用。根據鋼規(guī)5.3.3條，對于無支撐框架選擇有側移，對于有支撐框架，應根據“強支撐”還是“弱支撐”來選擇“無側移”還是“有側移”。通常鋼結構宜選擇“有側移”。6、框架梁端配筋考慮受壓鋼筋：混范11.3.1梁正截面受彎承載力計算中，計入縱向受壓鋼筋的梁端混凝土受壓區(qū)高度應符合一級x0.25h0，二、三級X0.35h0，不滿足時會給出超筋提示。驗算時，考

37、慮應滿足混范11.3.6條的要求，程序自動取梁上部配筋的50%(一級)或30%(二、三級)作為受壓鋼筋計算。7、結構中框架部分軸壓比限值按照純框架結構的規(guī)定采用：主要是針對少墻框架剪力墻結構采用的選頊，詳見高規(guī)8.1.3條。勾選此項后，程序將一律按框架結構的規(guī)定控制結構中框架的軸壓比，除軸壓比外，其余設計遵循框剪結構的規(guī)定。8、剪力墻構造邊緣構件的設計執(zhí)行高規(guī)7.2.16-4條的較高配筋要求：對錯層結構、連體結構，以及B級高度高層建筑應勾選。其它不選。9、當邊緣構件軸壓比小于抗規(guī)6.4.5條規(guī)定的限值時一律設置構造邊緣構件：一般勾選。10、按混凝土規(guī)范B.0.4條考慮柱二階效應：該參數只對排架

38、結構有效。排架勾選，其它不選。11、指定的過渡層個數與各過渡層層號：B級高度高層建筑勾選，其它不選。高規(guī)7.2.14-3。過渡層邊緣構件的箍筋按二者平均值采用。12、柱配筋計算原則：(單偏壓計算)(雙偏壓計算)，當混凝土結構按照空間結構計算時，框架柱宜采用雙偏壓計算配筋，因為在某種組合荷載作用下，計算柱某一方向的配筋面積時同時考慮另一方向的內力值，這種計算方法比較符合工程實際，理論上講，所有混凝上柱的受力狀態(tài)都是雙偏壓，單偏壓計算僅是雙偏壓計算的一個特例，但是雙偏壓計算出來的值多解。對于異形柱結構，無論設計人員如何選擇，程序均按照雙偏壓計算異形柱配筋。高規(guī)6.2.4條要求“抗震設計時，框架角柱

39、應按照雙向偏心受力構件進行正截面承載力設計，如果設計人在“特殊構件補充定義”中指定了角柱(凸角處框架柱兩個方向均只有一根梁與柱相連稱為角柱，凹角處框架柱不是角柱)，程序對其自動按照雙偏壓計算。在SATWE“柱平法施工圖”中有雙偏壓驗算一項，一般來說所有混凝土柱最好都用雙偏壓驗算以下，以保證配筋計算的合理性，并且，一個結構能通過雙偏壓驗算即可。如果按照單偏壓計算，而按照雙偏壓驗算，這種方法得出的計算值是唯一的。13、梁保護層厚度與柱保護層厚度：按混規(guī)8.2節(jié)慎重確定。14、梁柱重疊部分簡化位剛域：一般不簡化，梁、柱截面特別大的節(jié)點可勾選。（梁、柱重疊部分簡化為剛域”當柱截面尺寸較大(如)1000

40、mm)或異型柱時，宜采用梁柱重疊部分簡化為剛域，一般情況選擇“否”，特別是考慮了”梁端負彎距調幅”后，則不宜再考慮節(jié)點剛域。當考慮了節(jié)點剛域后，則在“梁平法施工圖”中不宜再考慮“支座寬度對裂縫的影響”。不作為剛域即為梁柱重疊部分作為梁長度一部分進行計算，作為剛域即為梁柱重疊部分作為柱寬度(柱寬上部分)進行計算。一般而言，梁、柱重疊部分簡化為剛域后，結構的剛度會增加。地震力作用下，基底剪力增大，端部內力增加，而結構的周期和位移則相應減小。豎向荷載作用下，端部內力會減小。組合設計內力是增加還是減小就不確定。舊版軟件只考慮梁剛域，新版本是柱、梁均考慮，增加柱梁剛度，周期變短。）14-1、梁端簡化為剛

41、域：勾選，梁計算跨度降低，降低梁配筋量。14-2、柱端簡化為剛域：不勾選，提高柱的安全儲備。SATWE參數配筋信息1、梁、柱、墻主筋及箍筋強度：此處輸入梁、柱、墻主筋及箍筋強度設計值，墻主筋強度是指邊緣構件豎向鋼筋而言的。2、梁、柱箍筋間距：強制按照100輸入(計算結果均按照100間距顯示配筋面積)，且現在的軟件梁、柱箍筋問距以灰色顯示，不許人工修改，經計算后用戶根據內定100間距人工調整箍筋。當梁跨中有較大集中力作用時，而箍筋分加密區(qū)和非加密區(qū)，且非加密區(qū)箍筋間距加大(>100)時，應復核非加密區(qū)配箍面積是否滿足計算要求。8、墻水平分布筋間距：一般情況取200，計算結果的配筋面積是20

42、0間距的面積，如果想加密則需要根據間距換算。9、墻豎向分布筋配筋率：非抗震工程見混規(guī)11.7.14條，抗震工程見抗規(guī)6.4.3條，高層特一級抗震見高規(guī)3.10.5條。  （結構施工詳圖中剪力墻實配的豎向分布筋配筋率，不應小于結構整體計算時，該參數輸入的豎向分布筋配筋率值。因為，剪力墻豎向分布筋配筋率增加，會使邊緣構件的縱向受力鋼筋的配筋減小。所以，剪力墻實配的豎向分布筋配筋率小于結構整體計算時輸入的豎向分布筋配筋率時，將使結構偏于不安全。）10、結構底部需要單獨指定墻豎向分布筋配筋率的層數 及 結構底部NSW層的墻豎向分布筋配筋率：是新版軟件增加的兩個參數，主要用來提高框架

43、-核心筒等類結構的核心筒底部加強部位豎向分布筋配筋率，從而提高核心筒底部加強部位的延性。廣東高規(guī)10.2.4條規(guī)定：筒體底部加強部位的分布筋最小配筋率不宜小于0.6%，筒體一般部位的分布筋最小配筋率不宜小于0.3%。層數應包括全部地下室層數，為了使地下一層以下地下室各層墻體的豎向分布筋配筋更為經濟合理，可以補充按一般配筋率的計算而此處不指定。剪力墻結構一般情況下，不必單獨指定。11、梁抗剪箍筋采用交叉斜筋方式時，箍筋與對角斜筋的配筋強度比：混規(guī)11.7.10。SATWE參數荷載組合1、恒荷載分項系數：可變（活）荷載效應控制取1.20；永久（恒）荷載效應控制取1.35。荷規(guī)3.2.4條。2、活荷

44、載分項系數：可變（活）荷載效應控制取1.40-1.30；永久（恒）荷載效應控制取0.98。荷規(guī)3.2.4條。3、活荷載組合值系數：民用建筑多數0.7，荷規(guī)表5.1.1。工業(yè)建筑見荷規(guī)附錄D。4、重力荷載代表值效應的活荷載組合值系數：0.5。抗規(guī)5.1.3。5、重力荷載代表值效應的吊車荷載組合值系數：0.5。6、風荷載分項系數：1.4。荷規(guī)3.2.4條。7、風荷載組合值系數：0.6。荷規(guī)7.1.4條。8、水平地震作用分項系數：1.3。抗規(guī)表5.4.1。9、豎向地震作用分項系數：0.5?？挂?guī)表5.4.1。10、吊車荷載組合值系數：0.7。荷規(guī)表6.4.1。11、溫度荷載分項系數：1.4。荷規(guī)9.1

45、.3條。12、吊車荷載分項系數：1.4。荷規(guī)3.2.4條。13、特殊風荷載分項系數：1.4。荷規(guī)3.2.4條。14、溫度作用的組合值系數：0.6。荷規(guī)9.1.3條。15、混凝土構件溫度效應折減系數：0.3。SATWE參數地下室信息1、回填土對地下室約束相對剛度比：新版軟件對地下室側向約束的概念和算法做了重要改動，之前軟件采用“回填土對地下室約束相對剛度比”。之前算法側向約束與地下室的層剛度有關，而與回填土性質無關，而由地下室結構布置(如剪力墻和框架)等因素產生的層剛度變化很大，用它們的倍數計算土的側向約束后，造成相同土層約束下不同結構產生很大差異，難以取得合理約束值。新算法采用參數“土層水平抗

46、力系數的比例系數M”其算法即為上力學中的M法，M取值范圍稍密及松散填土5.46.0，中密6.010，密實老填土1022。此處不提倡填負值，容易出現地上與地下異常情況。（SATWE在地下室參數中，正值為剛度擴大m倍，即有限約束；負值剛度擴大1000倍，即為絕對嵌固層數；0時，表示地下室側向沒有約束。）（用m值求出的地下室側向剛度約束呈三角形分布，在地下室頂層處為0，并隨深度增加而增加，程序將把三角形的剛度仍然按照分布比例分配在樓層的上下節(jié)點上，在地下室頂層處仍作用有側向剛度約束，不過比舊的方法小多了，）2、外墻分布筋保護層厚度：按混規(guī)8.2節(jié)慎重確定。3、扣除地面以下幾層的回填土約束：0。4、地

47、下室外墻側土水壓力參數：4-1、回填土容重：18可行。4-2、室外地坪標高：據建筑設計確定。4-3、回填土側壓力系數：據地質報告，經計算確定。一般情況為0.5。4-4、地下水位標高：據地質報告確定。4-5、室外地面附加荷載：建議一般取10。SATWE參數之砌體結構1、砌塊種類：分燒結磚、蒸壓磚、砌塊三種。砌規(guī)3.1節(jié)。2、砌塊墻體容重：22是燒結磚的容重(含雙飾面)，其它種類應換算。3、構造拄剛度折減系數：應是構造柱與砌體彈性模量的比值，一般可取0.3。4、底部框架層數：填建模時的層數。5、底框結構空間分析方法：抗震設防工程選PM菜單8，非抗震設防工程選可選有限元整體法。6、材料強度變化起始層

48、號：填自然層號。7、第一種彈性模量：砌規(guī)3.2.5條。8、第一種抗壓強度：砌規(guī)表3.2.1-1。砌規(guī)表3.2.1-2。砌規(guī)表3.2.1-3。砌規(guī)表3.2.1-5。9、第一種砂漿強度等級：M7.5、M5、M2.5、M0選其一。10、第二種彈性模量：砌規(guī)3.2.5節(jié)。11、第二種抗壓強度：砌規(guī)表3.2.1-1。砌規(guī)表3.2.1-2。砌規(guī)表3.2.1-3。砌規(guī)表3.2.1-5。12、第二種砂漿強度等級：M7.5、M5、M2.5、M0選其一。13、配筋砌塊砌體結構：采用時勾選。  SATWE參數之特殊構件定義一、特殊梁：    1、不調幅梁：

49、指配筋計算不作彎矩調幅的梁。用于裂縫有特別要求的梁，程序有隱含定義，亮青色顯示。    2、連梁：指與剪力墻平行或交角不大于25度連接的梁。其剛度應近行折減。程序有隱含定義，亮黃色顯示。    3、轉換梁：指框支轉換梁和托柱梁。程序沒有隱含定義，需用戶自定義。亮白色顯示。    4、鉸接梁：程序考慮了一端、兩端餃接。程序沒有隱含定義，需用戶自分端定義。以紅色小圓點顯示。    5、滑動支座梁：程序考慮了一端為滑動支座。程序沒有隱含定義，

50、需用戶自定義。以白色小圓點顯示。    6、門式鋼梁：程序沒有隱含定義，需用戶自定義。梁長的1/3暗白色顯示。    7、耗能梁：程序沒有隱含定義，需用戶自定義。梁長的1/3亮綠色顯示。    8、組合梁：在下級菜單里定義，信息記錄在“ZHL.SAT”文件里，取消定義可刪除該文件，也可查詢修改。   9、剛性梁：點取菜單，在對話框里選擇截面類型，雙擊1/0的1即完成定義。用于柱內節(jié)點連接。二、特殊柱：    

51、;1、上、下、兩端餃接柱：程序考慮了柱一端、兩端為餃接的情況，用戶自定義后，上端餃接柱亮白色顯示。下端餃接柱暗白色顯示。兩端餃接柱亮青色顯示。    2、角柱：指位于陽角X、Y向只有單面拉接的柱，程序沒有隱含定義，用戶自定義后顯示“JZ”，再點擊取消定義。    3、框支柱：指其框支梁上有混凝土墻連接的框支柱，用戶自定義，方法同角柱。    4、門式鋼柱：指按門規(guī)設計的柱，用戶自定義，方法同角柱。三、特殊支撐：1、鉸接支撐：程序考慮了支撐一端、兩端為餃接的情況，定義方法同鉸接

52、梁。亮黃色顯示，餃端以紅色小圓點顯示。2、人/V支撐：點取定義后，其一半長度亮青色顯示。3、十/斜支撐：點取定義后，其一半長度亮紅色顯示。四、彈性板：按房間單元定義，點取定義后顯示一個圓環(huán)，圓環(huán)內數字示板厚。洞口占房間的一半時，應定義為彈性板。    彈性板分三種：    1、彈性板6：由程序據實計算板平面內、外剛度的板。(1)樓板的平面內剛度和平面外剛度均為有限剛。（2）適用范圍：板柱體系或板柱剪力墻結構 。    2、彈性板3：假定板平內無限剛。由程序據實計算板平面外剛度

53、的板。（1）物理意義：樓板平面內剛度無限大，平面外剛度為有限剛。程序采用中厚板彎曲單元來計算樓板平面外剛度。（2）適用范圍：厚板轉換層結構和板厚比較大的板柱體系或板柱抗震墻體系。    3、彈性膜：由程序據實計算板平面內剛度，平面外剛為0的板。(1)采用平面應力膜單元真實地反映樓板的平面內剛度，同時又忽略了平面外剛度，即假定樓板平面外剛度為零。（2）適用范圍：廣泛應用于樓板厚度不大的彈性板結構中，比如體育場館等空曠結構、樓板局部大開洞結構、樓板平面布置時產生的狹長板帶、框支轉換結構中 的轉換層樓板、多塔聯體結構中的弱連接板等結構。剛性板假定： (1)假定樓板平面內無限剛，平面外剛度為零。每塊剛性板內的所有節(jié)點均有三個面內公共自由度，即沿X、Y向的平動自由度和繞Z軸的扭轉自由度。而繞X、Y向的扭轉自由度和沿