沸騰焙燒爐設(shè)計相關(guān)計算

1、沸騰焙燒爐設(shè)計第一章設(shè)計概述錯誤!未定義書簽。 設(shè)計依據(jù)錯誤!未定義書簽。 設(shè)計原則和指導(dǎo)思想錯誤!未定義書簽。課程設(shè)計任務(wù)錯誤!未定義書簽。 第二章工藝流程的選擇與論證錯誤！未定義書簽。 原料組成及特點(diǎn)錯誤!未定義書簽。 沸騰焙燒工藝及主要設(shè)備的選擇1第三章物料衡算及熱平衡計算錯誤!未定義書簽。 鋅精礦流態(tài)化焙燒物料平衡計算錯誤!未定義書簽。 鋅精礦硫態(tài)化焙燒冶金計算錯誤!未定義書簽。 煙塵產(chǎn)出率及其化學(xué)和物相組成計算錯誤!未定義書簽。 焙砂產(chǎn)出率及其化學(xué)與物相組成計算錯誤!未定義書簽。 焙燒要求的空氣量及產(chǎn)出煙氣量與組成的計算錯誤!未定義書簽。 熱平衡計算錯誤!未定義書簽。 熱收入錯誤!未

2、定義書簽。 熱支出錯誤!未定義書簽。 第四章沸騰焙燒爐的選型計算錯誤!未定義書簽。 床面積錯誤!未定義書簽。 前室面積錯誤!未定義書簽。 爐膛面積和直徑13爐膛高度錯誤!未定義書簽。 氣體分布板及風(fēng)帽錯誤!未定義書簽。氣體分布板孔眼率錯誤!未定義書簽。風(fēng)帽錯誤!未定義書簽。沸騰冷卻層面積錯誤!未定義書簽。水套中循環(huán)水的消耗量14風(fēng)箱容積15加料管面積15溢流排料口 15排煙口面積15參考文獻(xiàn)15第一章設(shè)計概述設(shè)計依據(jù)根據(jù)冶金工程專業(yè)課程設(shè)計指導(dǎo)書。設(shè)計原則和指導(dǎo)思想對設(shè)計的總要求是技術(shù)先進(jìn)；工藝上可行；經(jīng)濟(jì)上合理，所以，設(shè)計應(yīng)遵循的原則和指導(dǎo)思 想為：1、遵守國家法律、法規(guī)，執(zhí)行行業(yè)設(shè)計有關(guān)標(biāo)

3、準(zhǔn)、規(guī)范和規(guī)定，嚴(yán)格把關(guān)，精心設(shè)計；2、設(shè)計中對主要工藝流程進(jìn)行多方案比較，以確定最佳方案；3、設(shè)計中應(yīng)充分采用各項(xiàng)國內(nèi)外成熟技術(shù)，因某種原因暫時不上的新技術(shù)要預(yù)留充分的 可能性。所采用的新工藝、新設(shè)備、新材料必須遵循經(jīng)過工業(yè)性試臉或通過技術(shù)鑒定的原則；4、要按照國家有關(guān)勞動安全工業(yè)衛(wèi)生及消防的標(biāo)準(zhǔn)及行業(yè)設(shè)計規(guī)定進(jìn)行設(shè)計；5、在學(xué)習(xí)、總結(jié)國內(nèi)外有關(guān)廠家的生產(chǎn)經(jīng)臉的基礎(chǔ)上，移動試用可行的先進(jìn)技術(shù)；6、設(shè)計中應(yīng)充分考慮節(jié)約能源、節(jié)約用地，實(shí)行自愿的綜合利用，改善勞動條件以及保護(hù)生態(tài)環(huán)境。畢業(yè)設(shè)計任務(wù)一、沸騰焙燒爐專題概述二、沸騰焙燒三、沸騰焙燒熱平衡計算四、主要設(shè)備（沸騰爐和鼓風(fēng)爐）設(shè)計計算五、沸

4、騰爐主要經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)第二章工藝流程的選擇與論證原料組成及特點(diǎn)本次設(shè)計處理的原料鋅精礦成分如下表所示。D組鋅精礦的化學(xué)成分化學(xué)成分ZnPbCuCdFeSC8CO3MgC03Si02其他WB (%)沸騰焙燒工藝及主要設(shè)備的選擇金屬鋅的生產(chǎn)，無論是用火法還是濕法，90舟以上都是以硫化鋅精礦為原料。硫化鋅不能 被廉價的、最容易獲得的碳質(zhì)還原劑還原，也不容易被廉價的，并且在浸出一電積濕法煉鋅 生產(chǎn)流程中可以再生的硫酸稀溶液（廢電解液）所浸出，因此對硫化鋅精礦氧化焙燒使之轉(zhuǎn)變成氧化鋅是很有必要的。焙燒就是通常采用的完成化合物形態(tài)轉(zhuǎn)變的化學(xué)過程，是冶煉前 對礦石或精礦進(jìn)行預(yù)處理的一種高溫作業(yè)。硫化物的焙燒過

5、程是一個發(fā)生氣固反應(yīng)的過程，將大量的空氣（或富氧空氣）通入硫化 礦物料層，在高溫下發(fā)生反應(yīng)，氧與硫化物中的硫化合產(chǎn)生氣體S02,有價金屬則變成為氧化 物或硫酸鹽。同時去掉硅、鋅等雜質(zhì)，硫生成二氧化硫進(jìn)入煙氣，作為制硫酸的原料。焙燒 過程得到的固體產(chǎn)物就被稱為焙砂或焙燒礦。焙燒過程是復(fù)雜的，生成的產(chǎn)物不盡一致，可能有多種化合物并存。一般來說，硫化物 的氧化反應(yīng)主要有：1）硫化物氧化生成硫酸鹽MeS + 2 02 = MeS042）硫化物氧化生成氧化物MeS +。2 = MeO + S023）金屬硫化物直接氧化生成金屬M(fèi)eS + 2 O2 = MeO + SO24）硫酸鹽離解MeSO4 = MeO

6、 + S03SO3 = SO2 + 。2此外，在硫化鋅精礦中，通常還有多種化合價的金屬硫化物，其高價硫化物的離解壓一 般都比較高，故極不穩(wěn)定，焙燒時高價態(tài)硫化物離解成低價態(tài)的硫化物，然后再繼續(xù)進(jìn)行其 焙燒氧化反應(yīng)過程。在焙燒過程中，精礦中某種金屬硫化物和它的硫酸鹽在焙燒條件下都是不穩(wěn)定的化合物 時，也可能相互反應(yīng)，如：FeS + 3FeS04 = 4FeO + 4S02由上述各種反應(yīng)可知，鋅精獷中各種金屬硫化物焙燒的主要產(chǎn)物是MeO、MeSO,以及SO?、 S03和。2。此外還可能有MeO-Fe2O3, MeOS。等。沸騰焙燒爐爐體（下圖）為鋼殼內(nèi)襯保溫磚再襯耐火磚構(gòu)成。為防止冷凝酸腐蝕，鋼殼

7、 外面有保溫層。爐子的最下部是風(fēng)室，設(shè)有空氣進(jìn)口管，其上是空氣分布板。空氣分布板上 是耐火混凝土爐床，埋設(shè)有許多側(cè)面開小孔的風(fēng)帽。爐膛中部為向上擴(kuò)大的圓錐體，上部焙 燒空間的截面積比沸騰層的截面積大，以減少固體粒子吹出。沸騰層中裝有的冷卻管，爐體、獷渣溢流口、爐氣出口、二次空氣進(jìn)口、點(diǎn)火口 防爆孔; 上部焙.燒空間-爐氣空氣礦砒歲&1虞溢演空氣KZ盛分布板操作指標(biāo)和條件主要有焙燒強(qiáng)度、沸騰層高度、沸騰層溫度、爐氣成分等。焙燒強(qiáng)度習(xí)慣上以單位沸騰層截面積一日處理含硫35%礦石的噸數(shù)計算。焙燒強(qiáng)度與沸騰層操作氣速成正比。氣速是沸騰層中固體粒子大小的函數(shù)，一般在1 3m/s范圍內(nèi)。一般浮選礦的焙燒強(qiáng)

8、度為1520t/(zM);對于通過3X3mm的篩孔的 破碎塊礦，焙燒強(qiáng)度為30t 沸騰層高度即爐內(nèi)排渣溢流堰離風(fēng)帽的高度，一般為。沸騰層溫度隨硫化礦物、焙燒方法等不同而異。例如：鋅精礦氧化焙燒為1070-1100,而硫酸化焙燒為90093CTC;硫鐵礦的氧化焙燒溫度為850950。 爐氣成分硫鐵礦氧化焙燒時，爐氣中二氧化硫13%,三氧化硫W%。硫酸化焙燒，空氣過剩系數(shù)大，故爐氣中二氧化硫濃度低而三氧化硫含量增加。特點(diǎn):焙燒強(qiáng)度高：礦渣殘硫低；可以焙燒低品位礦；爐氣中二氧化硫濃度高、 三氧化硫含量少；可以較多地回收熱能產(chǎn)生中壓蒸汽，焙燒過程產(chǎn)生的蒸汽通常有35% 45%是通過沸騰層中的冷卻管獲得

9、；爐床溫度均勻；結(jié)構(gòu)簡單，無轉(zhuǎn)動部件，且投資省， 維修費(fèi)用少；操作人員少，自動化程度高，操作費(fèi)用低；開車迅速而方便，停車引起的 空氣污染少。但沸騰爐爐氣帶礦塵較多，空氣鼓風(fēng)機(jī)動力消耗較大。第三章 物料衡算及熱平衡計算鋅精礦流態(tài)化焙燒物料平衡計算鋅精礦硫態(tài)化焙燒冶金計算根據(jù)精礦的物相組成分析，精礦中各元素呈下列化合物形態(tài)Zn、Cd、Pb、Cu、Fe分別呈 ZnS、CdS、PbS、CuFeS?、Fe7ss FeS2;脈石中的 Ca、Mg、Si 分別呈 CaCO?、Mg%、SiO2 形態(tài)存在。以100必鋅精礦(干量)進(jìn)行計算。量：量：47.67x97.46540.18x144.4HZ4=0.23kg

10、3.58x239.2207.2=4.13kg其中Zn:攵g S: kg其中 Cd: kgS: kg其中：Pb:S: kg4. CuFeS,量:一0.24x 183.35635=0.69kg其中：Cu: kgFe: kg S: kg5. FeS2和Fe7s量：除去CuFeS2中 Fe 的含量，余下的 Fe 為 5.58-0.21 = 5.37kg,除去 ZnS、 CdS、PbS、CuFeS?中 S 的含量，余下的 S 量為 28.94-(23.32 +0.05 +0.55+ 0.24) = 4.78Kg。 此S量全部分布在FeS?和Fe7s8中，設(shè)FeS?中Fe為xAg , S量為ykg,則Fe

11、S2Fe7 s8即 FeS Fe7s8 中：Fe: k,6. CaCQ 量：7. 量：k，/ _ y 55.85 32x2 5.37 一 x _ 4.78 - y解得：x = kg , y =kgFeS1二 kg o8- kgcq： kgCO2： kg混合精礦物相組成，kg,55.85 x 732 x 8中：Fe二 kg、S二 kg、g S: kg Fe7skg 其中 CaO: kgg 其中 MgO: kg表3-1組成ZnCdPbCuFesCaOMgOCO)一Si02其他共計ZnSCdSPbSCuFeS2FeS2F e7s8CaCOsMgCO3Si02其他共計煙塵產(chǎn)出率及其化學(xué)和物相組成計算焙

12、燒礦產(chǎn)出率一般為鋅精礦的88%,煙塵產(chǎn)出率取50席,則煙塵量為：44公斤。鎘60%進(jìn)入煙 塵，鋅48%進(jìn)入煙塵，其它組分在煙塵中的分配率假定為50斬 空氣過剩系數(shù)。煙塵產(chǎn)出率及煙塵物相組成計算：Zn 47.67x0.48 = 22.88及gCd 0.18x0.60 = 0.108Pb 3.58x0.50 = 1.79依Cu 0.24 x 0.50 = 0.12kgFe 5.58x0.50 = 2.7CaO 0.89x0.50 = 0.445依MgO 0.68x0.50 = 0.34SiO2 6.82x0.50 = 3.4SSOaX kg其他 3.98x0.50 = 1.99kg各組分化合物進(jìn)入

13、煙塵的數(shù)量為:量：0.761x97.4 =2316其中：Zn Kg S kg2.否SO量:0.942x16 L432= 4.751其中：Zn kg S kg 0 kg3. ZhO，s03量：煙塵中Fe先生成鼠203,其量為：2；：.7 = 3.989口,fqQ有%與ZnO結(jié)合成ZzO/sQ,其量為：3.989x1= l.3弘g。加。尸七。3量為1.33x241.11597-=2.00知其中：Zn kg Fe kg 0 kg余下的尸。)的量：kg 其中：Fe kg 0 kg量：Zn (+)=kgZnO lO(Mx,= 23.4g 065.4量：18x】28.4=o依112.4其中：Cdkg 0

14、kg量:0.12x79.5635-= 0.15kg其中：Cu kg 0 kg7. PbOSiO,量:PbO一1.79x223.2207.2-= L92g其中：Pb kg0 kg與 PbO 結(jié)合的 SiO、量：1.928x6()=0 5 223.2剩余的SiO?量：口表3-2煙塵產(chǎn)出率及其化學(xué)和物相組成，kg組成ZnCdCuPbFeSssS注CaOWgOSi 0：(）其他共計ZnSZnSO4ZnOZnO Fe2O：.FeACdOCuOPbO SiO2CaOMgOSiO：其他共計焙砂產(chǎn)出率及其化學(xué)與物相組成計算焙砂中Ss04取, Ss取樂Ssm和Ss全部與Zn結(jié)合；PbO與SiO2結(jié)合成 PbO

15、SiOz；其他金屬以氧化物形態(tài)存在。各組分化合物進(jìn)入焙砂中的數(shù)量為：Sso,量:kg, S$量:kg 1. TjiSO,量:4內(nèi);=2,441kg其中：Zn 0量：().17,：97=0.536依其中：Zn kg S kg3.辦。2。3量：焙砂中Fe先生成尸903,其量為2= 3.989kg , FgQ有40舟與ZnO結(jié)合成Z?O Fe.Oy,其量為 3.989x0.4 = 1.59&g。ZiO - Fe2Oi 量:1.596x241.11597-= 2.409其中：Zn Ag Fe kg 0 kg余下的反2。3量：3.989-1.596=2.39弘月其中：Fe kg 0 kg量：Zn 24.

16、788- (0.989 + 0.36 + 0.649) = 22.77 c 22.79x81.4 XI ZnO = 2836鈾65.4八.工 0.072x128.4 Cem,0 kg里: j-jy-j- =,08加其中：Cd kg 0 kg 以上計算結(jié)果列于下表表3-3焙砂的物相組成，kg組成ZnCdCuPbFeSsSsO4CaOMgOSi020其他共計ZnSZnSO4ZnOZnO FeAFe2O3CdOCuOPbO SiO2CaOMgOSiO2其他共計%4. 47焙燒要求的空氣量及產(chǎn)出煙氣量與組成的計算焙燒礦脫硫率計算 精獷中S量為kg,焙砂和煙塵中的S量為+二，焙燒脫硫量為：出爐煙氣計算:

17、假定95%的S生成S?！?5舟的S生成SO?,則:生成so,需要的o,量為：s + a=so.3226577x095x 品=25-24&g3生成SQ需要的。2量為：S +二。2=5。3 24826.577x0.05x= 1.993fc煙塵和焙砂中，氧化物和硫酸鹽的含氧量為大g,則100kg鋅精礦（干量）焙燒需理論氧 量為：25.248+1.993+17.691= 44.93及g空氣中氧的質(zhì)量百分比為23%,則需理論空氣量為：44.932x100 inc “=195.23過剩空氣系數(shù)可取，本文取，則實(shí)際需要空氣量為：195.4x1.25= 244.2米g空氣中各組分的質(zhì)量百分比為N277%, 0

18、,23%,鼓入kg空氣，其中：N2 244.25x 77% = 188.07弘gO2 244.25x23% = 56.17 附標(biāo)準(zhǔn)狀況下，空氣密度為均/,實(shí)際需要空氣之體積為：= 188.902/1.293熔燒爐排出煙量和組成1 ,焙燒過程中產(chǎn)出64SO2 26.577x 95% x = 50.4980SO 326.577X 5%x = 3.32 狹 g 2.過軻的 Q 量：56.178-44.932=11.243 .鼓入空氣帶入的N?量：188.07弘g4 . CaCO.不口 MgCO.分角聿產(chǎn) CO?量：+= kg5 .鋅精礦及空氣帶入水分產(chǎn)生的水蒸汽量:Q進(jìn)入焙燒礦的鋅精礦含水取8%,

19、100Kg干精獷帶入水分為，_xlOO% = 8.696kg。100-8空氣帶入水分量計算赤峰地區(qū)氣象資料：大氣壓力88650Pa,相對濕度77機(jī) 年平均氣溫5,換算成此條件 下空氣需要量為：=219.80i101325 273.15 + 5188.902Xx88650273.15空氣的飽和含水量為kg/my ,帶入水分量為:219.86x 0.0162 x 0.77 = 2.743kg帶入水分總量為：8.696+2.743=11.43必g或11.439x22.4=14.235/n3以上計算結(jié)果列于下表表3-5煙氣量和組成組成質(zhì)量Ag體積7n3體積比先組成質(zhì)量kg體積而體積比先so2so3h2

20、oco2共計100N,按以上計算結(jié)果編制的物料平衡表如下：（未計機(jī)械損失）沸騰焙燒物料平衡表加入產(chǎn)出名稱質(zhì)量，kg百分比，%名稱質(zhì)量，kg百分比，%干鋅精礦100煙塵精礦中水分焙砂12. 56干空氣煙氣空氣中水分共計共計熱平衡計算熱收入進(jìn)入流態(tài)化焙燒爐熱量包括反應(yīng)熱及精礦、空氣和水分帶入熱量等。1 .硫化鋅按下式反應(yīng)氧化放出熱量Q ZnS+1 - 0 4ZnO+SO、+105930 千卡2-07 4生成 ZnO 的 ZnS 量：(18.861 +0.541 +22.79 + 0.49)x = 63.80弘g65.4Q,=f2693卡2 .硫化鋅按下式反應(yīng)生成硫酸鹽氧化放出熱量0,ZnS+20

21、, =ZnSO 4+185050 千卡、Q7 4生成 ZnSO 4 的 ZnS 量:(1.925 + 0.989)x 鑿=4.34kg4 34Q. = l 85050x = 8246千卡-97.4和F%()3按下式反應(yīng)生成2 3放出的熱量。3：ZnO+ Fe203= 2 3+27300 千卡生成)3的ZnO量(0.541 + 0.649)x81,4654= 1.48 欣 gQL歿產(chǎn)76.699千卡，按下式反應(yīng)氧化放出熱量34FeS,+110.=2 Fe.0,+8 SO,+790600 千卡4一 Jc 790600x5.52一Q廣=903.27殲卡479.4按下式反應(yīng)氧化放出熱量Q2FeS+3-

22、0.= Fe.0,+2 SO,+293010 千卡2 J 一7Fe7s&分解得到FeS量：2.8+l.83x = 4.40Mg 8CuFeS,分解得到 FeS 量：0.24 + 0.21x； = 0.345Ag得到的FeS總量為：+=八 293010x4.746 一r iQk= 7914.77 汗卡2x87.852和Fe7Ss分解得到硫燃燒放出熱量06CuF S 2 = Cu2S+FeS+ S ?-2 -分解出s量：啜合。.哂Fe 7 s & =7FeS+ S -2分解出S量：2鬻=。.21 Ag硫燃燒放出的熱量為2222千卡則:Q , =(0.06 + 0.215 )x2222 =611.0

23、5 千卡按下式反應(yīng)放出熱量PbS+1 _ 0, =PbO+SO)+100690 千卡2 -PbS+Si0 = PbO.SiO,+2030 千卡生成PbO放出熱量：M）（）69（）x4.13 = i738.50汗卡 239.2生成 PbO.SiO2量：（1.928 + 0.518） X 2 = 4. 892kg生成PbO SiO,放出熱量：2030x4.892 = 35 054千卡 -283.3Q?二+二千卡按下式反應(yīng)放出熱量外CdS+-O.=CdO+SO . +98800 千卡2 -= 0.231kg1444 生成 CdO 的 CdS 量：0.18X-112.4卡2按下式反應(yīng)氧化放出熱量Q9C

24、u、S+2 02 = 2CuO+ SO、+127470 千卡1 59 1生成 CuO 的 Cu2s 量：0.23= 0.288kg干卡159.110 .鋅精礦帶入熱量a。進(jìn)入流態(tài)化焙燒爐的精礦溫度為40,精礦比熱取，4g 00QkF 100 x 40 x 0.2 = 80阡卡11 .空氣帶入熱量為Q,空氣比熱取千%），空氣溫度為20,Qu= 219.86x 20x0.316 = 1389.5千卡12 .入爐精礦含水分kg,水分比熱取千%g。），100g精礦中的水分帶入熱量。2Q12= 8.696 x 40x1.0 = 35阡卡熱量總收入:Q 總收入=Q i +0 2+Q ?+Q 4+Q s+Q

25、 6+Q 7+Q s+Q 9+Q io+Q u+Q i2 =69390+8246+800+350=100464 千卡熱支出h201 .煙氣帶走量為Q期爐頂煙氣900 C,各比分比熱為S02S03 C 02。期=(17.673X 0.529+0.93 x 0.55 + 0.733x0.521 +150.488x 0.333+ 7.872x 0.350+ 14.236x 0.403) x 900 = 61926.訐卡2 .煙塵帶走的熱量為Q煙塵由爐中出來的煙塵溫度為900C,其比熱為千%,十)Q= X 900 X =7848 千卡3 .焙砂帶走的熱量為Q .由爐中出來的焙沙溫度為8501,其比熱為

26、干品且)q =X900X 二千卡4 .鋅精礦中水分蒸發(fā)帶走熱量為QffriQ蒸二G水t水C水+G水VQ , = 8.696x 40x 1 + 8.696x575 = 535阡卡5 .精礦中碳酸鹽分解吸收的熱量為Q分CaC()3分解吸熱378卜%&)，Mg CO3分解吸熱314千)Q 分產(chǎn)378x1.58+314x1.43=1046.2奸卡 ，和Fe7 s&分解吸收的熱量為Q分uQ 分產(chǎn)(0.21 + 2.8)x 222 = 668.22 千卡7 .通過爐頂和爐壁的散失熱量為Q,為簡化計算，按生產(chǎn)實(shí)踐，散熱損失均為熱收入的器 取舟Q效，吸收x%=x二千卡8 .剩余熱量為Q ；.Q對二Q總吸收一(

27、Q煙+Q煙塵餡+ Q燕+Q分i+Q分h+q敖)=100464- (+7848+5350+)二千卡計算結(jié)果列于下表表3-6鋅精礦流態(tài)化焙燒熱平衡熱收入熱支出項(xiàng)目千卡%項(xiàng)目千卡%焙燒反應(yīng)熱煙氣帶走熱ZnS氧化成ZnO煙塵帶走熱7848ZnS氧化成ZnS048246焙沙帶走熱ZnO 和 Fe2O3 反應(yīng)生成 ZnO Fe2O3水分蒸發(fā)帶走熱5350FeS2氧化成FezCh碳酸鹽分解FeS氧化成Fe203CuFeSz 和 Fe7s8 分解分解硫燃燒爐頂及爐壁散熱PbS 生成 PbO SiO2剩余熱CdS氧化成CdOCu20氧化成CuO精礦帶入熱800空氣帶入熱水分帶入熱350共計100464共計100

28、464第四章沸騰焙燒爐的選型計算床面積床面積按每日需要焙燒的干精礦量依據(jù)同類工廠先進(jìn)的床能率選取。計算式為:f （日）w操作二米/秒a二一X64。兇）:一二（噸/米2.日）則床能率取（噸/米2日）1880.73x（1 + -） 273a600000/八A=（噸/ 日）330*0.94*0.4767則 f = - = i-）= 73.8/h2 a 5.5前室面積一般為2.這里取2加2.。昧=113,尸床一耳前室=1.13區(qū) =1.13/=9.58（米）沸膊層高度據(jù)生產(chǎn)經(jīng)臉為H產(chǎn)1 （米）爐腔面積和直徑F _一丫煙（1+加膻）尸床“8640叫5.5 x 1919.32x （1 + 900/273）

29、x 73. 8286400x0.32lr? = 1.13x J. = 12.430V時每噸物料產(chǎn)生的煙氣量m3/Ttot一爐膛溫度，鋅精礦焙燒溫度為900 2 CWi爐膛空間煙氣流速，m/s ;根據(jù)實(shí)踐鋅精礦焙燒為土X,可取一定定值（）爐腹角4）取20爐膛高度爐膛有效高度：指溢流口下沿至排煙口中心線的高度，可按照經(jīng)臉公式估算爐膛空間容積:V 產(chǎn)（10-12） F 樂 V-1 X 73.8 = 812m3擴(kuò)大型爐子爐膛高度的計算方法：1 .未擴(kuò)大直筒部分根據(jù)操作和安裝方便而定，一般取小。2 .擴(kuò)大部分高度，H1 =十（。心一。床）ag20 =1（12.435 一 9.58）ag2（T =3.92

30、？3 .爐膛高度“收H _2.匕K1 +加朦）.尸床 86400.式中t煙氣在爐內(nèi)必須停留的時間，秒，取20s.H -a V 助（1 + ,7）%/_ 5.5 X 1919. 32 X（1 + ） X 73. 8 X 20 = ？86400486400 x 121.1H 恒=H + ”2 + ”3 = L# + 3.92 + 6.4 = 11.78 m氣體分布板及風(fēng)帽氣體分布板孔眼率風(fēng)帽的形式多采用標(biāo)準(zhǔn)傘形風(fēng)帽0 8X6 mm（孔徑X孔數(shù)），爐底風(fēng)帽的排列方法，對于 圓形爐底采用同心圓排列發(fā)，通常同心圓之距離為170780mm,每一圓周上的中心距為 150-200mm,孔眼率（孔眼總面積與床面積之比）為。1 .確定爐底上風(fēng)帽孔眼的總數(shù)目：n= = x一=21288I匕眼/10x0.00005aaa nno y 6