單層工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計方案

1、、設(shè)計條件11工程概況某廠裝配車間為一雙跨鋼筋混凝土廠房，跨度為24米,長度為90.48 米，柱頂標(biāo)高為13.5米，軌頂標(biāo)高為9.8米，廠房設(shè)有天窗，采用兩臺 20t和一臺30/5t的A工作制吊車。屋面防水層采用二氈三油，維護(hù)墻 采用240mm厚的轉(zhuǎn)砌體，鋼門窗，混凝土地面，室內(nèi)外高差為150mm， 建筑剖面圖詳見圖1.1.2結(jié)構(gòu)設(shè)計資料自然條件：基本風(fēng)壓值為0.35KN/m2，基本雪壓值為0.45 KN/m2地質(zhì)條件：廠區(qū)自然地坪以下為 0.8m厚填土，填土一下為3.5m厚中層中密粗砂土（地基承載力特征值為 250 KN/m2），再下層為粗砂土（地基承載力特征值為 350 KN/m2），地下

2、水位在地面下2.5米，無腐蝕性。1.3吊車使用情況車間設(shè)有兩臺20t和一臺30/5t的A工作制吊車，軌頂標(biāo)高為9.8米，吊 車的主要參數(shù)如下表：起重Q(KN)吊車寬 度B（m）輪距K(m)吊車總 重G（KN）小車重gk（ KN）最大輪壓Pmax ( KN )最小輪壓Pmin ( KN )300/506.154.8365117280651.4廠房標(biāo)準(zhǔn)構(gòu)件選用情況屋面板采用1.5X6m預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土屋面板，板自重標(biāo)準(zhǔn)值為1.4kN/m2天溝板天溝板自重標(biāo)準(zhǔn)值為12.1KN/塊，積水荷載以0.6KN/m計天窗架門窗鋼筋混凝土天窗架，每根天窗架支柱傳到屋架的自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值為27.2屋架采用預(yù)應(yīng)力鋼筋

3、混凝土折線型屋架，自重標(biāo)準(zhǔn)值為106KN/。屋架支撐屋架支撐的自重標(biāo)準(zhǔn)值為0.05kN/m2吊車梁吊車梁為先張法預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土吊車梁，吊車梁的高度為1200mm,自重標(biāo)準(zhǔn)值為44.2kN/根。軌道及零件重標(biāo)準(zhǔn)值為1kN/m , 軌道及墊層咼度為200mm?；A(chǔ)梁基礎(chǔ)梁尺寸；基礎(chǔ)梁為梯形截面，上頂面寬300mm,下底面寬200mm，高度 450.每根重 16.7KN。15材料選用柱混凝土：采用40鋼筋：縱向受力鋼筋采用 HRB400箍筋采用HRB335.基礎(chǔ)混凝土：采用C40鋼筋：采用HRB335級鋼。屋面做法20厚1： 3水泥砂漿找平層（重力密度為 20 KN/m3）冷底子油兩道隔氣層0.0

4、5 KN/m2100厚泡沫混凝土隔熱層（抗壓強(qiáng)度 4MPa,重力密度5 KN/m3）15厚1:3水泥砂漿找平層（重力密度 20 KN/m3）1.6屋面或則在標(biāo)準(zhǔn)值的取值2q =0.4kN/m1.7相關(guān)建筑材料的基本數(shù)據(jù)鋼筋混凝土容重2 5)q2kf zw0B=1.4 0.4 1.098 0.35 1.29kN/m( )Fw =YQ (Bs+ 2s)附 z+ (2 W Z0 P= 1.4 (0.8 + 0.4F 1.13 4( 1 4 . 8 -1.31爾 8伽(+1 (5-.C6.-21+40 84) m2+ (0.6 + 0. 5+0. 6+0. 2)1.2 5 2 0( 200.31 52

5、K N m1 8 6mQ m1 .=2 5 . 5 8 K N3.4吊車荷載根據(jù)B與K及支座反力影響線，可求得*4400廣600T&004400一上二丿Jk丿ffrJ?.D0*6DDD圖3.3吊車荷載作用下支座反力影響線吊車豎向荷載由公式求得吊車豎向荷載設(shè)計值為：Dmax,k 二 QPmax(% 2 3 丫4)=1.4X 280 X( 1+0.267+0.8+0.067 =836.5KNDmin 二血 Dmax =65/280 836.5 T94.2KNFmax吊車橫向水平荷載 作用于每一個輪子上的吊車橫向水平制動力為：11T (Q g)二0.1 (300N 111kN = 10.43N 44

6、作用于排架柱上的吊車橫向水平荷載設(shè)計值為：Tmax 八qT yi =1.410.432.134 - 31.2 KN其作用點到柱頂?shù)木嚯xy=Hu -he =5.1 -1.2 =3.9m, y/ Hu =3.9/5.1 =0.765四、內(nèi)力計算4.1恒載作用下排架內(nèi)力分析該廠房為兩跨等高排架，可用剪力分配法進(jìn)行排架內(nèi)力分析其中柱的剪力分配系數(shù)i計算，見表4.1 o表4.1 柱剪力分配系數(shù)柱別n = lu /li 人=HjHC0=3/1+k3（1； n-1） = H3/C。EIli E 1A、C柱n = 0.109,九=0. 364C。=2.48,6 =2.0610J1 n =0.286B柱n =

7、0. 281,丸=0. 364盂_41 H3C0 =2.815,6 =1.38 沢 10 *n =0.428在G1作用下:G = G = 327. 12KNG = G + Ga = 92.40KNQ = Ga = 52. 87KNG4 - 2Gi 工 654. 24KNQ =G4b2Q - 169. 50KNQ = Gb = 66. 75KN對A、C柱，已知n =0.109, 0.295由規(guī)范公式:2 11 - 2(1 丄)n-，譏1)n2 11_ 0.3642(1)0 =2.3213 110.3643(1)0. 109C31 一 213 (丄 一 1)n1 - 0. 36420.9343 1

8、10.3643(1)0. 109因此，在Mi和M2共同作用（即在G1作用下）柱頂不動鉸支承的反力XR1 R2 9 晉 C2晉 27kNC2Rc - -8.27kN圖4.1恒載作用下排架內(nèi)力圖4.2在屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析跨作用屋面活荷載排架計算簡圖如圖2.1 a所示，其中Q=40.32KN,它在柱頂及變階處引引起的力矩為：Ma 二 50. 40. 05 工 2. 52kN mMU 二 50. 40. 25 二 12. 6kN mMb 二 50. 4 二 0. 15 二 6. 048kN m對 A 柱，C, =2.321, C3 =0.934對 B 柱，G =1.7212522 32112

9、60-931.26 )Vc=cR=0.286 2.49KN =0.71KN ()排架各柱的彎矩圖，軸力圖和柱底剪力值如圖4.4所示。:卄昭圖4.4 Dmax作用A柱時排架內(nèi)力圖4.3.2Dmax作用在B柱左M A DminQ =179.26kN0.3m =Mb Dmax 柱頂不動鉸支座反力Ra , Rb及總反力R分別為:MacTC3 =53.78KN .m12.9m1.132 - -4.72KN ()MbC3452.63KN .m12.9m1.285 =45.09KNR =Ra R - -4.72 KN 45.09KN =40.37KN ()各柱頂剪力分別為：VA = Ra - AR 二-4.

10、72 KN -0.286 40.37KN 二-16.27 KN ()Vb 二 Rb - b 45.09KN -0.429 40.37 KN =27.77KN ( )VC 一 - CR 一 -0.286 40.37KN - -11.55KN ( )排架各柱的彎矩圖，軸力圖及柱底剪力值如圖4.5所示圖4.5 Dmax作用B柱左時排架內(nèi)力圖max作用在B柱右根據(jù)結(jié)構(gòu)對稱性及吊車噸位相等的條件，內(nèi)力計算與Dmax作用于B柱左的情 況相同，只需將A, C柱內(nèi)力對換并改變?nèi)繌澗丶凹袅Ψ枺鐖D4.6所示。圖4.6 Dma作用B柱右時排架內(nèi)力圖Dmax作用于C柱同理，將作用于A柱情況的A, C柱內(nèi)力對換，

11、并注意改變符號，可求得各 柱的內(nèi)力，如圖4.7所示。圖4.7 Dmax作用C柱時排架內(nèi)力圖max作用在AB跨柱對A柱 n =0.109, =0.287 a=（3.8-1.2）/3.8=0.632對A柱C5 =0.629，貝URa =TmaxC5 二 一20.7 0.629 二-13.02kN對B柱C5 =0.69，貝URB 二TmaxC5 二-20.7 0.69 二-14.3kN排架柱頂總反力R為：R =Ra+Rb =-13.02-14.3 = -27.32kN各柱頂剪力為：VA =Ra 一 AR-13.020.286 27.32 - -5.23kNVB = RB - BR 二-14.3 0.

12、428 27.32 二-2.55kNVC =.CR =0.286 27.32 =7.79kNTmax作用在AB跨的M圖、N圖如圖4.8所示。圖4.8 TmaX乍用于AB跨時排架內(nèi)力圖436 Tmax作用在BC跨由于結(jié)構(gòu)對稱及吊車噸位相等，故排架內(nèi)力計算與Tmax作用AB跨情況相同, 僅需將A柱與C柱的內(nèi)力對換，如圖4.9所示。圖4.9 Tmax作用于BC跨時排架內(nèi)力圖4.4風(fēng)荷載作用下排架內(nèi)力分析左吹風(fēng)時對 A、C柱 n =0.109j = 0.287Cii3i4I)81 m_i)1 0.2874( -1)301090109 二 0.3298 3 18 1 0.2873(1)0.109R -q

13、1 HC1 -3.94 12.9 0.329 一 16.72KNRC=1.97 12.9 0.329 =8.36KNR =RA RB f 一 -16.72 -8.36 -55.98 - -81.06kN各柱頂剪力分別為Va=Ra_ aR - -16.720.286 81.06 =6.46kNVC 二 RC - CR 二-8.360.286 81.06 =14.82kNVB =：bR =-0.428 81.06 =-34.69kN風(fēng)從左向右吹風(fēng)荷載作用下的M、N圖如圖右吹風(fēng)時計算簡圖如4.11a所示。將圖4.10b所示A,C柱內(nèi)力圖對換且改變內(nèi) 力符號后可得，如圖4.11b所示。五、最不利荷載組

14、合內(nèi)力組合按式（） 式（）進(jìn)行。除Nmax及相應(yīng)的M和N 項 外，其他三項均按式（）和式（）求得最不利內(nèi)力值；對于Nmax及 相應(yīng)的M和N 項，II -11和III -111截面均按（1.2SGk 1.4SQk）求得最不利內(nèi) 力值，而I -丨截面則是按式（）即（1.35SGk SQk ）求得最不利內(nèi)力。對柱進(jìn)行裂縫寬度驗算時，內(nèi)力采用標(biāo)準(zhǔn)值。表5.1 A柱內(nèi)力設(shè)計值匯總表柱 號及 正向 內(nèi)力何載類別恒載屋面活載吊車豎向荷載|吊車水平荷載風(fēng)荷載AB跨BC跨Dnax 在A柱Dnax在 B柱左Dnax 在B柱 右Dnax 在C柱Tmax在 AB 跨Tmax在BC跨左風(fēng)右風(fēng)序號tr.i 一1M15.8

15、60.5262.242-57.49-61.643.74-2.66 9.11 29.652.99-70.26N331.6840.32000000000iiiiM-49.17-12.12.74123.56-7.8243.74-2.66 9.11 29.652.99-70.26N391.9250.40603.5179.26000000iii - iiiM25.91-4.89.29-14.13-153.33148.5-9.03 149.88 100.49246.45-354.39N443.1350.40603.5179.26000000V8.270.80.72-15.18-16.2711.55-0.7

16、1 15.47 7.7944.5740.2注：M 單位（kN m） , N單位kN , V單位kN。表5.2 A柱內(nèi)力組合表截面+Mmax及相應(yīng)的N,V-Mmax及相應(yīng)的N,VNmax及相應(yīng)的M,VNmin及相應(yīng)的M,VMk, Nk備注I 1M+0.9+0.9（+）+125.7+0.90.8（ +）+0.9+0-117.8+0.9+0.954.04+0.9+0.9（ +片125.2491.33N377.04331.68377.04331.68276.41111M+0.9+0.8（ +）+0.9+145.42+0.9+0.8（+）+0.9+-154.8+0.9X62.03+0.90.9（+）+0

17、-138.53N826.44566.35935.07391.92III -IIIM+0.9 +0.8 x（ + ）+0.9 +474.21+0.9+0.8（+）+0.9+0-537.1+0.9X13.19+0.9+0.9（ +片457.74N877.65617.56986.28443.13V58.95-53.39-5.3964.7Mk341.81-380.5612.51330.04Nk679.6493.87757.24369.28Vk43.09-36.12-2.8747.2表5.3 B柱內(nèi)力設(shè)計值匯總表柱 號及 正向 內(nèi)力何載類別恒載屋面活載吊車豎向何載吊車水平何載風(fēng)荷載作用在AB跨作 用在B

18、C跨Dmax 作用 在A 柱Dmax作用B柱D max作用 在B柱右D max 作用 在C柱T max作 用 在AB跨T max 作用 在BC跨左 風(fēng)右 風(fēng)序號)?1iiM0-7.867.8654.87105.34-105.34-54.87 19.29 19.29132.54-132.54N654.2450.450.400000000iiiiM0-7.867.86-79.58-347.29347.279.58 19.29 19.29132.54-132.54N774.7250.450.4179.26603.5603.5179.260000III IIIM0-8.468.4651.83-95.0

19、495.04-51 .83士 184.46184.46449.95-449.95N828.6650.450.4179.26603.5603.5179.260000V0-0.0730.07314.4427.72-27.72-14.4418.1518.1534.88-34.88注：M 單位(kN m) , N單位kN , V單位kN表5.4 B柱內(nèi)力組合表截面+Mmax及相應(yīng)的N,V-Mmax及相應(yīng)的N,VNmax及相應(yīng)的M,VNmin及相應(yīng)的M,VMk, Nk備注1 1M+0.9+0.9（+）+227.31+0.9+0.9（+）+-227.31+0.7 +0.9 （+ ）+171.29+0.90

20、.9（+）+210.04N699.6699.6724.8654.24II IIM+0.9 +0.9（ + ） +423.29+0.9 +0.9（+）+-423.29+0.8X（+）0+0.90.9+134.91N1308.921308.921740.32774.72III -III 4M+0.9 +0.8X （ + ）+0.9+667.73+0.9 +0.8（+ ）+0.9 +-667.73+0.8X（+ ）0+0.9（0.9+）554.37N1437.611437.611794.26828.66V36.6-36.6046.09Mk476.95-476.950395.97Nk1125.5111

21、25.511380.26690.55Vk26.14-26.14032.92注：M單位(kN m), N單位kN , V單位kN六、柱截面設(shè)計6.1 A柱的截面設(shè)計柱在排架平面內(nèi)的配筋計算表6.1柱在排架平面內(nèi)的計算參數(shù)截面內(nèi)力組e0he0l0hJn1-1M125.24377.59360397.5917.64000.961.22N331.683-3M474.21540.32860570.3219.19001.051.12N877.65M-537.1869.7860899.719.19001.051.07N617.56注 1. eo =M /N,e ea,ea =20、h/30的較大者，考慮吊車荷

22、載2. I。=2.0Hu（上柱），lo =1.0H,不考慮吊車荷載時，l=1.5H3.11400e /h0（卡）2 1 2，對于單廠為有側(cè)移結(jié)構(gòu)表6.2柱在排架平面內(nèi)的配筋計算截 面內(nèi)力組einex_bh偏心情況 2As = As (mm )計算實配1-1M125.24397.591.22645.158198大偏壓1070.1322(1140)N331.683-3M474.21570.321.121048.8139.7473大偏壓132022(1520)N877.65M-537.1899.71.071372.7108473大偏 壓1597.3522(1900)N617.56綜上所述：下柱截面選

23、用 5Q22 （1900 mm2）柱在排架平面外的承載力驗算上柱 x慮吊車荷載時，按規(guī)范有7600b 400Nu = (fcAc 2fyAs) =0.78 (14.3 400 400 2 300 1140) = 2318.16kN . Nmax =331.68kN下柱Nmax=877.65,當(dāng)考慮吊車荷載時，按規(guī)范有I = 11 =19.538 10mm52A =1.875 10 mm19.538 109 1.875 105二 322.804mmI。9100i 322.804= 28,貝 y=1.0Nu 二(fcAc VfyAJJ.O (14.3 1.875 105 2 300 1900) =

24、 3821.25kN Nmax = 877.65kN 故承載力滿足要求。裂縫寬度驗算上柱 As=1140mm2,下柱 As=1900mm2,Es=2.0 105 N / mm2 ；構(gòu)件受力特征系數(shù)ac 21 ；混凝土保護(hù)層厚度c取25mm驗算過程見表6.3。相應(yīng)于控制上、下柱配筋的最不利內(nèi)力組合的荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合為：表6.3柱的裂縫寬度驗算表柱截面上柱下柱內(nèi)力 標(biāo)準(zhǔn)值Mk(kN m)91.33341.81Nk(kN )276.4679.6e =M k/Nk (mm )330.4503Be*； 一 分0.0140.021s 1 4000$ h1.11e =se0 十 h/2 - a (mm )5

25、23.44913f = hf(b； - b ybh00.523z.87 一0.12(1 一 f h0(mm )- 5,故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)0.5 fc A 0.5 14.3N / mm2 400mm 600mm,=2.4531.0N699600N取產(chǎn)1.0.2=1.15-0.01 b =1.15 _0.01 漢 I1 7600mmhI 600mm=11023；=1.0，取lc=一11400? h h017600 2()2 1.0 1.01400 345600560=1.186=-:1fcbh06996001.0 14.3 400 5600.2182ash80 mm560mm二 0.143取x

26、=2as進(jìn)行計算S + h / 2 - as = 114186 354f7m6006O(4mm/244.,Owmr76O.13mm 2As 二 AsxNe - j fcbx( h0)IIfy (h0 - as)806600oJ 780 “13.940001151mm2300 (360(560卜 40)選3丄202As=942mm則-餌00 600 390。嗚滿足要求垂直于排架方向柱的計算長度l0則 l0 /b =4750/600 =7.916 20mm)B=100mm, b=400mm, h =150mm70E o=M/N= 一二9.1 5故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)，取 E 2=1.01437.6

27、0.5 fc A 0.5 14.3 100 10002 (400 -100) 1501=0.945N1.4376001(込2 e ( ) 1 2 1400 亙 hho=114004979609100 2()2 1.0 0.945 =1.1081000故為大偏心受壓N x=二 555.3mm1437600-1.0 14.3 (400-100) 1501.0漢14.3汽100e = g-as =550.7+100010 = 1010.7mm2 21xNe -1 fc(bf -b)hf (hohf) -fcbx(h)2 2Ify(h。- as)1437600 1010.7 -1.0 14.3 (40

28、0 -100) 150 (960罟)-1.0 14.3 1000 555.3 (960555.3)2300 (960 -40)2=1238mm(2)按 M=554.37kN*m,N=828.66kN計算方法與上述相同，計算過程從路， As=As=930mm2 綜合上述計算結(jié)果，下柱截面選用 420(As=1256mm2)623柱裂縫寬度驗算方法同A柱，經(jīng)驗算表明裂縫寬度合格。柱箍筋配置非地震區(qū)的單層廠房柱，其箍筋數(shù)量一般由構(gòu)造要求控制。根據(jù)構(gòu)造 要求，上下柱均選用丄8 200箍筋。七、牛腿設(shè)計7.1 A柱牛腿設(shè)計根據(jù)吊車梁支承位置、截面尺寸及構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸，如圖7.1所示。其中牛腿

29、截面寬度b=400mm牛腿截面高度h=600mm, h0 =565mm圖7.1牛腿尺寸簡圖牛腿截面高度驗算：=0.65, ftk =2.01N/mm , Fhk = 0(牛腿頂面無水平荷載),a - -150mm 20mm - -130mm ： 0，取 a =0 , Fvk按下式確定:則:一 0.5甩）丄如F,aFvk 0.5h。巾65 201 400 565 =590.54kNFvk0.5故牛腿截面高度滿足要求。牛腿配筋計算由于a = -150mm 20mm = -130mm ： 0,因而該牛腿可按構(gòu)造要求配筋。根據(jù)構(gòu)造要求，As Snbh =0.002 400mm 600mm= 480mm

30、，實際縱向鋼筋2取 4Q16(As =804mm )由于a/h0 ” 0.3 ,則可以不設(shè)置彎起鋼筋，箍筋按構(gòu)造配置，牛腿上部2h0/3范圍內(nèi)水平箍筋的總截面面積不應(yīng)小于承受Fv的受拉縱筋總面積的1/2。箍筋為8100。牛腿局部承壓驗算 設(shè)墊板尺寸為400X 400mm,局部壓力標(biāo)準(zhǔn)值：Fvk 二 Dmax,k G4k =603.5 =653.7kN1.2故局部壓應(yīng)力二6537004.09N/mm2 ： 0.75 fc =10.73 N/mm2A 400 匯 400滿足要求7.2 B柱牛腿設(shè)計對于B柱牛腿根據(jù)吊車梁支承位置，截面尺寸及構(gòu)造要求，初步擬 定牛腿尺寸，如圖7.2所示。其中牛腿截面寬

31、度b=400mm,牛腿截面高度 h=1050mm， h =1015mm圖7.2牛腿尺寸簡圖牛腿截面高度驗算其中：=0.65, ftk = 2.01N/mm2,入=0, a=250mm+20mm=270, Ftk按下式確定：maxG3603.5 KN:1.460.24 KN1.2二 480.27 KN603.560.241.41.2= 481.27kN二 0.6521.78IN 400m 10400he0.5+簽1015 10151762.6 Ftk故牛腿截面高度滿足要求牛腿配筋計算AsFva0.85 fyh000855 300=7830亦2As=p minbh=0.002 400X 1050=

32、840mm按840mm 2配筋，選用418(As=1017mm 2)，水平箍筋選用8100.八、柱的吊裝驗算8.1 A柱的吊裝驗算& 1.1柱的吊裝參數(shù)采用翻身起吊。吊點設(shè)在牛腿下部，混凝土達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度后起吊。柱插入杯口深度為=0.9 900mm =810nm取 0 二 850mm,則柱吊裝時總長度為5.1+8.9+0.85=14.85% 計算簡圖如圖8.1所示q3q2q1Hnrniir Vin jPT8.1kN /m 漢3.82m2 =52.49kN m2 21 丄2,122M 28.1kN/m (3.8m0.6m)(20.25kN / m - 8.1kN / m) 0.6 m = 73.6

33、3kN m2 2由 Mb 二RaI3 -IqsllM2 =0得：21 M2173.63kN mRa= q3l329.50kN /m 9.75m38.76kN2 l329.75mM3=叱 a2令= Ra q3x = 0 得 X = Ra / q3 = 38.76kN / 9.5kN / m = 4.08m 則下柱dx，段最大彎矩M3為：1 2 2 M 3 =38.76kN 4.08m9.50kN /m 3.062 m2 = 79.09kN m2柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗算過程見表8.1表&1柱吊裝階段承載力及裂縫寬度驗算表柱截面上柱下柱M (Mk)/(KN .m)52.49( 39.25)73

34、.63( 54.54)Mu =fyAs(h。-as)/(KN.m)90.430.9X52.49=5560.9X73.63=47.2466.27Tsk = M k /(0.87 h0As) /(N / mm2)133.0448.89屮一1.1 0.65ftkRe。sk0.26-0.480.2,取0.2O deqWnax=%r即色(1金+0.0)/mmEste0.160.20.030.2（滿足要求）（滿足要求）8.2 B柱的吊裝驗算采用翻身起吊，吊點設(shè)在牛腿下部，混凝土達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度后起吊，可得柱插入杯口深度為hf =0.9 1000mm =900mm，取hf = 950mm，則柱吊裝時總長度為5.

35、1+8.9+0.95=14.95m,計算簡圖如圖8.2所示。cpC2q* 19750|600 3800 |fI|3610|1MMM L4_20 彳1-*1 1圖8.2柱吊裝計算簡圖柱吊裝階段的荷載為柱自重重力荷載（應(yīng)考慮動力系數(shù)），即5 =卩 4你=1締.3逾6SKWmmi220KN/hm2q2 =卩 q2k =115135D44m12.im5k25KNi2/)m304253rKN / mq3 =卩 YGq3k =1550.9X88.1=79.29346.70.9X153.5=138.22仃sk = Mk/(0.87hAs)/(N /mm )142.3108.4屮=1.1-0.65Resk-0

36、.0480.2,取0.20.1730.2取 0.2Wmax界 sk(1.9c + 0.08；q)/mEs1 tem 0.070.2（滿足要求）0.0370.2 （滿足要 求）九、基礎(chǔ)設(shè)計GB 500072002建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范規(guī)定，對于6m柱距的單層多跨 廠房，其地基承載力特征值100kN /m2 fak ：130kN / m2，吊車起重量150 200KN，廠房跨度I乞24m，設(shè)計等級為丙級時，可不做地基變形驗算。 本設(shè)計滿則上述要求，故不需做地基變形計算?；A(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級采用C40。9.1 A柱基礎(chǔ)設(shè)計作用與基礎(chǔ)頂面上的荷載計算作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載包括柱底（III III截面）傳給基礎(chǔ)的M , N， V，以及外墻自重重力荷載。前者可由表 5.2中的III -III截面選取，見 表9.1，其中內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)組合值用于地基承載力驗算，基本組合值用于受沖 切承載力驗算和底板配筋計算，內(nèi)力的正號規(guī)定見圖9.1。表9.1基礎(chǔ)設(shè)計的不利內(nèi)力組別荷載效應(yīng)基本組合何載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合M /(KN .m)N/KNV / KNMk/(KNm)Nk/KNVk/KN第一組474.21877.6558.95314.81679.643.09第二組-537.1617.56-53.39-380.36493.87-36.12第三組13.19986.28-5.3912.51757.24-2.872409004